JPS6285038A - 紡績糸の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は練籐揚がりスライバーを開繊分離し。

続いて回転紡糸室内に供給して再集束し、加（然しなか
ら紡糸するオープンエンド加熱紡糸工程に引続いて、リ
ング・トラベラーによる加１然巻取りを行う紡績糸の製
造方法に関ずろものである。

（従来技術及びその問題点） 本出願人は、このような紡績糸の紡出方法として既に特
開昭６０−２８５２３号において、オープンエンド糸の
有する諸欠点を除（と共に、その長所を活かす紡績法で
あって、紡出された糸品質はリング糸の基本的撚形態に
オープンエンド糸の均整性を加味した高品位の紡績糸が
得られる一方、生産面では従来リング情紡機の場合の２
倍以上の高い生産性を有する紡出方法を提案した。

この紡績法で現実の問題として、優れた実用特性を持つ
紡績糸を製造するには、従来オープンエンド精紡機の紡
出条件に従来リング禎紡機の紡出条件を単に組み合わせ
ただけの場合だけでは目的とする紡績糸が得られないの
みならず。

安定した生産操業も難しく１種々の問題が残る。

即ちこの問題点を具体的に述べると、糸品質の面から眺
めた場合、紡績糸の強伸度などの機械的性質は、一般に
紡績糸の番手に相当した最適撚数が存在し、その最適範
囲を超えた撚数。

あるいは不足した撚数では十分な糸物性を発揮できない
ことは周知の通りである。この紡績法の場合はオープン
エンド加熱工程とリング・トラベラーによる加熱工程と
のハイブリッド方式をとるために１通常紡績糸とは全く
異質の燃形態の賦与と加熱方式を採用しており、各糸番
手に相当する最適撚数範囲が従来と基本的に異なる領域
に存在することである。更にＵ％、ＩＰ■などの紡績糸
のムラや均整性、セリプレン評価による外観、製編織後
の風合いなどについても全く同じことが言えることは容
易に理解されるところである。なお以下各種番手を一般
化して述べるために撚係数　　Ｋ＝Ｔ７ＪＷ；（Ｎｅ：
英式綿番手、Ｔ：インチ間のＩ然数）をもって表現する
。一方、生産性の面から、この新紡績法での紡出速度は
リング・トラベラーによる加熱巻取工程での操業上安定
したスピンドル回転数を任意に選定すれば、後は撚係数
Ｋｓによって一義的に決定されるものであって、　　Ｋ
Ｓは更にオーブンエンド加熱工程における中間紡績糸の
撚係数Ｋｒと密接な関係をもって連動するところから１
例えばバルーン張力やバルーン形状の安定性などの糸走
行特性は通常の紡糸条件とは全く異なり、また紡糸上の
制約も異なることから最適走行条件の範囲も従来と異な
ったものとなる。従来のオーブンエンド精紡機とリング
精紡機の紡出条件の単なる組み合わせでは。

極めて低品位の紡績糸となり９条件によっては不安定な
紡出状態となり、糸切れ多発という好ましくない生産状
況ともなる。

そこで１本発明者等は、かかる紡績糸の製造に際し８問
題点を解消すべく努力を重ね９本発明に到達したもので
ある。

（目的） 本発明の目的とするところは、製造された糸の品質の面
から、均整性に優れると共に強伸度が高い糸であり、そ
の編織物は柔軟性に富み。

良好な風合を有し、更に上述のＫｒとＫｓとの組合わせ
設定によって多種多様の糸物性を任意に具備させること
が可能であり、一方生産性の面から少なくともリング精
紡機の　１．５倍以上の高生産が可能である紡績糸の製
造方法を提供せんとするところにある。

（解決手段） 本発明は上記目的を達成するため１次の手段を取るもの
である。即ち１練篠揚がりスライバーの構成繊維を開繊
分離し、続いて回転紡糸室内に供給して再集束し、加燃
しながら紡糸するオープンエンド加熱紡糸工程によって
得られた中間紡績糸を、引続きリング・トラベラーによ
って加Ｉ然巻取りを行い紡糸するに際し９次の条件下で
紡糸するようにしたことを特徴とする紡績糸の製造方法
である。

（１）オープンエンド加熱工程における中間紡績糸の撚
係数　　Ｋｒ　＝　　１．５〜７．０（２）　　リング
・トラベラーによる加熱巻取工程における紡績糸の撚係
数　Ｋｓ＝０．４〜２．５（３１ＫｒとＫｓの組合わせ
関係 に２ｒ　＋　Ｋ’ｓ　＝　１０〜４２ 但し撚係数　Ｋ　＝　Ｔ　／Ａ３５３ Ｎ８：英式綿番手、Ｔ；インチ間の撚数これらの条件に
ついて更に詳細に述べる。

本発明者等の目的とする紡績糸の製造に当たって、Ｋｒ
とＫｓとの基本的相互関係は、　　Ｋｒを大にするに従
いＫｓを小さくすることが必要であり、またＫｒを小に
するに従いＫｓを大きくすることが必要不可欠である。

第１条件のＫｒについて言えば、オーブンエンド加熱紡
糸工程における中間紡績糸の撚係数Ｋｒが１．５以下の
場合、中間紡績糸の生産性は著しく高いけれども、結果
的にはリング・トラベラーによる加熱巻取工程での撚係
数Ｋｓが極めて大きい値をとらざるを得なくなり、最終
生産性は極めて低いものとなり、す：／グ楕紡機の少な
くとも１．５倍以」−の生産性をねらった本発明の１的
から離れることになる。

第１図はＫｓ　　（スピンドル回転数１３．０００　ｒ
ｐ盾時の紡速に対応）とＫｒ十〜Ｋｓとの関係を図示し
たもので１図中の斜線を施した領域が本発明の請求範囲
である。いま通常リング精紡機を使用する場合の標準生
産条件を基礎Ｃ乙本紡績法と対比すると、リング精紡機
の一例として、綿Ｎｅ４０’を用い、スピンドル回転１
．３．００Ｏｒｐｍの場合９通常撚係数は３．８〜４．
０に設定するのが一般的であり、紡速に換算すると１３
．７　ｒｎ／　ｗｉｎ〜１３．Ｏｍ／　ｍｉｎとなる。

上述のＫｒが１．５以下の場合１第２条件のＫｓが２．
５以上となり、紡速換算で２０　ｍ／　ｍｉｒ＋以下と
なって１本発明目的のリング精紡機の生産性に較べ１．
５倍以下となる。

一方、第１条件のＫｒが７．０以上になると中間紡績糸
の段階で著しく可紡性を悪化させ、更に第２条件のＫ　
ｓの下限値０．４以下の、即ち掻めて高い紡速巻取の不
安定さに加えて、上記中間紡績系の可紡性の悪化が強く
影；２し９本発明者等の目的とする高品位の物性は到底
望むべくもないものとなる。

第１図に於いて１第１条件　Ｋｒ　＝　　１．５−７．
０及び第２条件　Ｋｓ＝０．４〜２４５で囲まれたほぼ
四辺形の領域は実生産を考慮した操業安定領域であり、
実用に供し得る紡績糸を生産することができるが１本発
明の目的とする高品位の紡績糸を高能率で生産するため
には更にＫｒどＫｓとの相互関係を最重視シ２．第３条
件に：Ｌｒ　＋Ｋ１５−１０〜４２０条件を満足さすこ
とが必要であり、第１図に示す斜線の施された領域で紡
出されることが望ましい。

以上本発明方法による数値限定外の領域での紡出条件を
通用した場合、生産性の低−ト、司紡性の悪化以外に紡
績糸の均整性に欠け、粗硬な外観と風合等の欠点があり
好ましくない。しかし上ｊ水の３条件範囲内であれば如
何なるＫ　ｒとＫｓの組み合わせを行っても、製造され
た紡績糸の物性及び品位は良好であり且つ生産性も高い
ものとなる。

（実施態様） 次に本発明の実施態様を図面について具体的に説明する
と、第２図に於いてスライバーＡはトラフ１−装置１に
よって繊維配列度と太さを整えた繊維束Ｂとし、サクシ
ョン・チューブ２に通され、必要所定量を連続的に回転
紡糸室３に供給される。この回転紡糸室３は、ロータ５
が高速回転せしめられているので、供給繊維束Ｂは紡糸
室の内部で開繊２分離され、ロータ５の周壁に遠心力に
より分散配向されながら貼りつき、テープ状の繊維束を
形成しており、中空管４を通して外部に引き出す時は撚
掛けられた糸（中間紡績糸）となる。引取ローラ６は糸
を引取るため装備されたもので、続いて撚形態の緩和と
均一構造化を司る形態変化装置７で処理され、リング型
撚糸装置８により加燃されつつ巻取られ、目的の最終紡
績糸が得られることになる。

なお、形態変化装置７は一対の走行する無端ベルトが相
互に交叉しながら、引取ローラ６より送り出された中間
紡績糸Ｃにローラ６とローラ６゛の間で仮Ｉ然効果を与
えるものである。この際紡糸室３より送出された中間紡
績系ＣがＺｌ然ならば形態変化装置７と引取ローラ６と
の間がＳ加熱であること、即ち解撚を先ず５え、当然形
態変化装置７とローラ６゛の間がＺ加１然であるように
運転することが望ましい。この仮撚方式については特に
限定するものでなく、ピンタイプのものであっても、２
軸またば３軸のフリクション・ディスク・タイプであっ
てもよい。

更に他の形態変化の作用を司る方法とと２で２例えばニ
ップ・ローラで押圧し、鐸和乃至緊張を中間紡績糸Ｃに
与えて単繊維間に転移を促進するものであれば該装置７
の［」的を達することになる。

第３図は第２図に於けるトラフ１〜ローラ分措方式（ド
ラフト装面１．サクシづン・チューブ２及び紡糸室３）
に対し、コーミングローラ分織方式のスピニング・ユニ
ットを用いていることと、形態変化装置７が無くなって
いるだけで紡績糸形成の作用効果は両者全く同じもので
ある。

なお、中間紡績糸Ｃの形成はドラフト分繊方式、コーミ
ングローラ分繊方式に限らず、更に空気渦流式、静電法
、エアジェツト・スピナーによる方法、吸着加熱方法な
どによるものであってもよく、従来公知のオープンエン
ド精紡の何れの方式でも使用でき、特に限定するもので
ない。

（実施例１） 第２図に示す紡績装置を用い、第１表に示す各種紡出条
件下で紡績糸を製造した。

供給スライバーの内容：綿１００％ （精紡揚がり番手Ｎｅ４０ｓ用） ｎａ揚カ’Ｑ　　２２５　ｒ）／６ｙｄドラフト装置１
の条件ニ ドータルドラフト　１８０倍 撚形態変化装置７の条件： ポリウレタン製テープを使用 テープ交叉角　９０゛ 中間紡績糸の走行方向に対す るテープの換算速度を紡出速 度に合致さす。

加熱・巻取スピンドル８の条件ニ スピンドル回転数１３．００Ｏｒｐｍ 第１表 第２−１表及び第２−２表は、第１表で示した各種紡績
糸の品質及び可紡性についての結果をまとめたものであ
る。

第２−１表 第２−２表 以上の結果より２本発明の紡績糸は既述の紡出に関する
数値限定の３条件を満足するもので。

第２−１表及び第２−２表に明らかなように。

強伸度の高い、均整性に優れた風合い良好な紡績糸とな
っており、可紡性も良好であった。従来オープンエンド
糸でＮｅ４０”を紡出されている実例は全くと言ってよ
い程存在しないが。

Ｎｅ２０”以下あるいは僅かであるがＮｅ３０”の実例
から推定するに１通常オーブンエンド糸は本発明紡績糸
と比較して遥かに低品位の物性であることが容易に推測
される。また従来リング糸の製造に当たって、撚係数は
３．８〜４．０を選定される場合が多く、従って紡出速
度は１３．７ｍ／　ｎ＋ｉｎ　〜１３．Ｏｍ／　ｍｉｎ
と低いものである。第２図の装置の中で、ドラフト装置
１及びリング・トラベラー加熱巻取装置８のみを同じ構
成にしたリング精紡機を使用し２本実施例の同一供給ス
ライバー、同一ドラフト条件下で試紡したリング精紡糸
は１強力２２８　ｇ、伸度５．８％８ｕ％１５．９とな
り１本発明方法の優れた効果が明白と言える。

次に比較例１において、Ｋｒは本発明の条件内に入って
いるが、Ｋｓ及びＫ”ｒ　＋　Ｋ２ｓは本発明条件の範
囲から逸脱するものであって、計算上高速紡出は可能で
あるが、糸切れ多発で可紡性は著しく悪かった。強伸度
も低く２糸の均整性も悪く、太さムラの多い紡績糸とな
った。比較例２において、Ｋｓは本発明の条件を辛うじ
て満たしているが、Ｋｒ及びＫ”ｒ＋Ｉ♂Ｓは本発明条
件下の下限を下回るものであり、特にロータ５でのフリ
ース吸引効果が乏しく、紡出は不能に近かった。比較例
３の場合Ｋｓは本発明の条件を満足するが、Ｋｒ及びに
２ｒ　＋　Ｋ２ｓは本発明条件の上限を上回るものであ
り、可紡性はやや良好であっても、均整性に乏しく１編
物も粗硬な手触りとなっており、また強伸度も本発明者
等の望むレベルに至っていない。比較例４はＫｒ及びＫ
”ｒ　＋　Ｋ”ｓの何れも本発明の条件範囲内に属する
が、Ｋｓは条件範囲外のものであって、得られた紡績糸
は良好な物性と均整性を有するが２編物の風合いに極め
て柔軟性を欠き。

また紡出速度も本発明の目的からずろと低速である。

（実施例２） 第３図の紡績装置を用い、第３表に示す各種紡出条件で
、紡績糸を製造した。

供給スライバーの内容： 綿１００％（ｌｉ紡揚がり番手Ｎｅ３０’用）練籐揚が
り　　３００　　ヤ６ｙｄ 加燃・巻取スピンドル８の条件ニ スピンドル回転数１４，０００　ｒｐｍ以下余白 第３表 第４−１表及び第４−２表は第３表で示した各種紡績糸
の品質及び可紡性についての結果をまとめたものである
。

第４−１表 第４−２表 以上の結果より本発明紡績糸は既述の紡出３条件を満足
するもので、第４−１表及び第４＝２表にて明らかなよ
うに９強伸度、均整性共に優れた手触りの良い紡績糸と
なっており、可紡性も極めて良好であった。

本発明者等は２本発明紡績糸と比較評価するために第３
図の装置と同じオーブン−Ｌンド装置を使用し、ワイン
グーにて巻取りオーブンエンド糸を製造した。得られた
オーブンエンド糸は本発明紡績糸より伸度（９，６％）
に於いてかなり高い数値を示している外は２強力（２６
９ｇ　）も低く、低品位の紡績糸であった。

また実施例１に準じてリング精紡糸を製造したところ（
撚係数３．８．紡速１７．１　ｍ／　ｍｉｎ　）　。

強力３１４　ｇ、伸度６．５％、１％１５．３の値をと
り１本紡績糸の高品位が実証される。

次に比較例１はＫｒ及びＫｓにおいて本発明の条件内に
属すが、　　Ｋ’ｒ　＋　Ｋ”ｓが条件範囲の下限をは
ずれるものである。

第４−１表及び第４−２表より単糸強力、伸度、均整性
何れも低く可紡性ｔ）極めて悪かった。

比較例２はＫｒ及びＫ”ｒ　＋　Ｋ”ｓが本発明の限定
条件を満足し、Ｋｓが限定範囲外のものである。

糸物性及び可紡性は極めて良好であるが、紡速が１８．
５　ｍ／　ｍｉｎと低（１本発明の目的とするものでな
い。なお風合いはやや柔軟性に欠ける。

比較例３の場合、Ｋｒ及び’Ｉ＜　ｓは共に限定条件を
満足するが、　Ｋｉｒ　＋　Ｋ”ｓは条件範囲の上限を
僅かに超えるもので、総体に良好な物性値を示すが、粗
硬な手触りが強く現れており、可紡性も若干低い。比較
例４は３条件共に範囲外のもので、可紡性も極度に悪く
、連続紡出が不能であった。

（効果） 本発明は上述のようにオーブンエンド加熱工程とリング
・トラベラー加熱巻取工程とのハイブリッド紡績方法で
あって、オーブンエンド加熱工程での撚係数Ｋｒとリン
グ・トラベラー加燃巻取工程での撚係数Ｋｓとの組み合
わせによる総計撚係数（Ｋ”ｒ　＋　Ｋ’ｓ　＞を特定
の数値範囲に限定するき共に、この総計撚係数の限定範
囲内で、ＫｒとＫｓが互いに相対して逆傾向の数値の組
み合わせをとらせ、更にＫｒとＫｓが共に特定の限定範
囲内で紡出することにより、実施例にて具体的且つ詳細
に述べたように１本発明の目的とする（（れた糸物性と
高品位の紡績糸を、高生産で製造される効果を奏するも
のである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明方法を実施した場合のリング・トラベラ
ーによる加１然巻取工程での撚係数Ｋｓと、　　Ｋ”ｒ
　＋　Ｋ”ｓ　　（但しＫｒはオーブンエンド加熱工程
での撚係数）との関係を示すものであって、スピンドル
回転数１３，０００　ｒｐｍ時の紡速を付記したもので
、第２図及び第３図は本発明方法を実施する装置の概要
説明図である。 八　−キ東篠揚がりスライバー Ｃ−一　中間紡績糸 ３　・−回転紡糸室 ８−　　リング型撚糸装置

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 練篠揚がりスライバーの構成繊維を開繊分離し、続いて
   回転紡糸室内に供給して再集束し、加熱しながら紡糸す
   るオープンエンド加熱紡糸工程によって得られた中間紡
   績糸を、引続きリング・トラベラーによって加熱巻取り
   を行い紡糸するに際し、次の条件下で紡糸するようにし
   たことを特徴とする紡績糸の製造方法。 （１）オープンエンド加熱工程における中間紡績糸の撚
   係数Ｋｒ＝１．５〜７．０ （２）リング・トラベラーによる加熱巻取工程における
   紡績糸の撚係数Ｋｓ＝０．４〜２．５（３）ＫｒとＫｓ
   の組合わせ関係 Ｋ＾２ｒ＋Ｋ＾２ｓ＝１０〜４２ 但し撚係数Ｋ＝Ｔ／√Ｎｅ Ｎｅ：英式綿番手、Ｔ：インチ間の撚数