JPS6288894A - 流体スイベル - Google Patents

流体スイベル

Info

Publication number
JPS6288894A
JPS6288894A JP61243283A JP24328386A JPS6288894A JP S6288894 A JPS6288894 A JP S6288894A JP 61243283 A JP61243283 A JP 61243283A JP 24328386 A JP24328386 A JP 24328386A JP S6288894 A JPS6288894 A JP S6288894A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
fluid
wall
seal
passage chamber
gap
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP61243283A
Other languages
English (en)
Other versions
JPH0633840B2 (ja
Inventor
ジャック・ポーラック
ターロチャン・エス・マン
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Amtel Inc
Original Assignee
Amtel Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Amtel Inc filed Critical Amtel Inc
Publication of JPS6288894A publication Critical patent/JPS6288894A/ja
Publication of JPH0633840B2 publication Critical patent/JPH0633840B2/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L39/00—Joints or fittings for double-walled or multi-channel pipes or pipe assemblies
    • F16L39/06—Joints or fittings for double-walled or multi-channel pipes or pipe assemblies of the multiline swivel type, e.g. comprising a plurality of axially mounted modules
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S277/00—Seal for a joint or juncture
    • Y10S277/914—Backup seal for failure of primary seal

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Joints Allowing Movement (AREA)
  • Quick-Acting Or Multi-Walled Pipe Joints (AREA)
  • Joints With Pressure Members (AREA)
  • Lubricants (AREA)

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、高圧の流体を通過させる流体スイベルに関す
るものである。
（従来の陵術） 流体スイベルは一般に沖に設けられた設備（ｏｆｒｓｈ
ｏｒｅ　１ｎｓｔａｌｌａｔｉｏｎ　）に利用されてお
り、ガスまたは石油のような流体を水中に固定されたパ
イブラインまたは水中のハイドロカーボンウェルからタ
ンカーに収容するのに使用されている。タンカーはつな
ぎ止められるべきブイの回りを流れ、風そして波の影響
を受けてただよっている。流体スイベルは、例えばタン
カーがつなぎ止められるべきブイに設けられることもあ
るが、水中のウェルが作るハイドロカーボンのような高
圧に耐え（９るものでなければならない。典型的な多重
生産型の流体スイベルは相対的に固定された内壁部の回
りを回転する環状の外壁部を有していて、この内壁部と
外壁部との間には流体が通る流体通過チャンバが形成さ
れている。内壁部と外壁部との間には流体通過チャンバ
からそれぞれ反対方向に延びるギャップが形成されてお
り、このギャップはシールされる。大きな流量率が要求
される場合に内壁部を通るパイプに流体通過チャンバ内
に空間を提供し、そして回転を容易にするためには、流
体スイベルの流体通過チャンバの直径は少なくとも約１
２１　、９２ｔｓ　（４ｆｓｅｔ）必要である。
従来の流体スイベルでは、内壁部と外壁部との間のギャ
ップをシールするためにラジアルシール部材が使用され
ており、各ラジアルシール部材は外壁部を半径方向外側
に押圧する側部と内壁部を半径方向内側に押圧する側部
とを有している。一般的にシール部材は、流体通過チャ
ンバから両端までのびる２つのギャップの各々に沿って
少なくとも２つづつ設けられる。シール部材の一つは第
１シール部材として機能し一般的に高圧流体をシールす
るのに対し、伯のシール部材は第２または補助シール部
材として機能し、第１シール部材が機能しなくなったと
きにハイドロカーボンが周囲に漏れ出すことを防止する
。
（発明が解決しようとする問題点） 従来の流体スイベルに使用されていたシール部材の寿命
は、シールすべきギャップの幅の変位量に左右される。
高圧流体が流体通過チャンバ内に入ると外壁部と内壁部
に大ぎな半径方向の力が作用し、外壁部を半径方向に拡
張し、内壁部を半径方向に圧縮する。したがって、高圧
が作用するとシール部材が横ぎって延びているギャップ
の幅が大きくなる。非常に高い圧力が働く場合に、ギ１
７ツプの幅が大きく増加するのを防ぐためには内壁部と
外壁部を変形しにくいように形成しな（づればならない
。しかしながら、従来の技術では大きな流量を確保する
ために少なくとも約１２１．９２ｃｔｘ　（４ｆｓｅｔ
）の外径寸法を有する流体通過チャンバを形成でき１４
０．６１４に９／ｃＭ　（２０００ｔ）ｓｉ）をこえる
圧力の流体を通過させることができ、かつ内壁部と外壁
部とが変形しにくいように形成された信頼性のある流体
スイベルを製造することは困難であった。また、流体通
過チャンバの一方の側の第１シール部材が機能しなくな
って、他方の側の第１シール部材が正常に機能している
場合には、圧力バランスがくずれて不均衡な押圧力が生
じ、流体スイベルの内壁部と外壁部とを回転可能に連結
しているベアリングに大きな軸方向の荷重が加わり、そ
の結果流体スイベルの回転トルクが増大する。
シール部材の゛疲れ寿命（ｆａｔｉａｕｅ　１ｉｆｅ）
　”はギャップ流路の幅とシール部材に作用する圧力の
指数関数に逆比例する。その結果、非常に高い圧力が作
用する場合にはシール部材の寿命は非常に短くなる。
本発明は以上の点に鑑みなされたもので、特に高圧の流
体を通過させる流体スイベルにおいて、軽量でかつシー
ル部材の寿命が長く、ざらに第１シール部材が機能しな
くなった場合にも軸方向の押圧力が不均衡とならない流
体スイベルを提供することを目的とする。
（問題点を解決するための手段） 本発明の流体スイベルは、上記問題点を解決するために
、その実施例を示す第１図、第３図及び第３図Δに示さ
れるように、環状の内壁部１６と、環状の外壁部１８と
、内壁部１６と外壁部１８との間に形成される流体通過
チャンバ２２及び流体通過チャンバ２２から互いに反対
方向に延びる一対のギャップ流路３０及び３２と、軸線
２０のまわりを囲む内壁部１６に対して外壁部１８を回
転自在に結合するベアリング手段５０と、１対のギャッ
プ流路３０及び３２のそれぞれに沿って配置されたシー
ル・アッセンブリ（３４，３６，４４゜４６）とを備え
ている。そしてシール・アッセンブリ（３４，３６，４
４，４６）が流体通過チャンバ２２の近くに配置された
第１シール部材３４゜４４と該第１シール部材３４．４
４よりも流体通過チャンバ２２から離れた第２シール部
材３６゜４６とを含んでいる。
一対のギャップ流路３０及び３２の一つは、第１シール
部材及び第２シール部材の間を各シール部材に沿って延
びる流路部分３０Ｐ、３２Ｐを有している。そして流路
部分は外壁部１８及び内壁部１６上にそれぞれ形成され
た一対の径方向に延びる壁面６０．６２を形成し、流路
部分における外壁部１８に形成された径方向に延びる壁
面６０は少なくとも部分的には軸線の一方の方向に向い
ており、第２シール部材３６と接する外壁部１８の部分
６８は軸線２０の他方の方向に向いてる。
その結果、第１シール部材３４が破損した場合でも、ベ
アリング手段５ｏにかがる＠線方向の負荷の変化を最小
にすることができる。
本出願の第２の発明では、第１シール部材３４゜４４の
両側にかかる圧力を減少さＶるために、流体通過チャン
バ２２に結合されて流体通過チャンバ２２内の圧力の一
部を第１及び第２シール部材の間にある第１のギャップ
流路に沿った位置部分に与える加圧手段８２を設けた。
更に本出願の第３の発明では、軸線２ｏのまわりに互い
に回転可能に配置された内壁部１６及び外壁部１８と、
内壁部１６と外壁部１８との間に形成される環状の流体
通過チャンバ２２及び流体通過チャンバ２２から互いに
反対方向に延びる一対のギャップ流路３０．３２と、一
対のギャップ流路のそれぞれに沿って配置されるシール
・アッセンブリ（３４，３６，４４，４６＞とを備えて
なる流体スイベルにおいて、一対のギャップ流路１４０
の一つには、シール・アッセンブリを収容する中空間隙
１５０が形成され、該間隙１５０の流体通過チャンバ２
２に接近した側には環状の入口部が形成され、該間隙の
流体通過チャンバから離れた側には出口部１４２が形成
されている。そして第１シール部材は入口部に隣接する
高圧側と出口部１４２に隣接する低圧側とを有していて
、出口部１４２は間隙１５０から離れるように半径方向
に所定の距１１１１４６だけ延びていて、流体通過チャ
ンバ２２内に高圧流体が導入され内壁部１６と外壁部１
８を離す場合にも第１シール部材１３２が出口部１４２
に即し出されることがないようにしている。
（作用） 本発明では、外壁部から半径方向に延びる流路部分の壁
面と第２シール部材に面する外壁部の壁面とは互いに軸
線方向反対側を向いている。したがって、第１シール部
材の一つが機能しなくなってまたは破罰すると、外壁部
には第２シール部材及び流路部分に沿って押圧力が作用
する。しかしながら第２シール部材に働く力と流路部分
に沿う力はつり合うため、外壁部を内壁部に回転可能に
支持しでいるベアリング部材に大きな軸方向の□荷が作
用することを防止できる。
また、本発明の好まし・い実施例によれば、流体通過チ
ャンバ内の流体圧力の半分は第２シール部材に分配され
ているので第１シール部材には流体通過チャンバ内の流
体圧力の半分が作用しているにすぎない。したがって、
第１シール部材の寿命は延長されることとなる。
さらに、本発明の好ましい実施例によれば、各々のシー
ル部材から外側に向って延びるギャップ流路は、最初に
半径方向に向って延び、次に軸方向に向って延びている
。それゆえ、流体通過ヂＶンバ内に高圧が作用し外壁部
が半径方向外側に多少拡がっても、シール部材の低圧側
の下流側に隣接するギャップ部分（はみ出しギャップ部
分）の幅はほとんど変化しない。したがって、シール部
（４がギャップ部分に押し出されることはない。
（実施例） 以下、図面を参照して本発明の詳細な説明する。
第１図は、符号１２．１４で示されるような１１ｉ独の
流体スイベルを複数含む多重型流体スイベル１ｏを示す
。流体スイベル１２は内壁部１６と外壁部１８とからな
り、外壁部１８は軸線の周りを囲む内壁部１６の周りを
回転する。これらの内壁部１６と外壁部１８とは、その
間に流体通過チャンバ２２を形成している。流体通過チ
ャンバ２２には、水中の坑井又はウェル（ｗｅｌｌ）２
３から１４０．６１４Ｋｇ／ａｉ　（２０００ｐｓ　ｉ
　）を越える圧力の大きな流量の流体を受は入れる相対
的に静止状態にある吸入管路２２−を通して流体が流入
する。流体通過チャンバ２２に導入された流体は軸線２
０の周りを回転し得る排出管路２４を通して排出される
。流体スイベル１２には、流体通過チャンバ２２を間に
して相反する方向に２つのギャップ又はギャップ流路３
０．３２が形成されており、これらのギャップ流路は第
１図の場合には、周囲の環境まで延びている。流体通過
チャンバ２２とは異なる圧力の流体を通過させる別の流
体通過チャンバが設けられる場合には、これらギャップ
流路３０．３２はこの別の流体通過チャンバまで延びる
こととなる。一対のシール部材３４，３６が流体通過チ
ャンバ２２から矢印４０で示される軸方向上方にのびる
ギャップ流路３０に沿って設けられ、他の一対のシール
部材４４．４６が流体通過チャンバ２２から矢印４８で
示される軸方向下方にのびるギャップ流路３２に沿って
設けられている。これらシール部１１３４，３６．４４
及び４６は面シール部材であり、シール・アッセンブリ
を構成する。シール部材３４．４４はそれぞれ流体通過
チャンバ２２に接近して設けられる第１シール部材とし
て作用し、シール部材３６，４６は流体通過チャンバ２
２から離れて設けられる第２シール部材としてそれぞれ
作用する。第２シール部材３６．４６は一般的には第１
シール部材３４．４／Ｉが機能しなくなった場合に流体
通過チャンバ２２から周囲に流体が漏れるのを防止する
予備または補助シールとして機能するものである。
ベアリング５０は、軸線２０の周りに内壁部１６に対し
相対的に回転するように外壁部１８を回転可能に支持し
ている。
第２図は従来技術の流体スイベルの問題点を解決するが
、本発明が回避した欠点を有する最近の流体スイベル５
２を示している。流体スイベル５２には各々のギャップ
流路３０ａ、３２ａに沿って２組の面シール部材（ｆａ
ｃｅ　５ｅａｌ　）または軸方向シール部材（ａｘｉａ
ｌ　５ｅａｌ）　３４　ａ　、　３６　ａ及び４４８．
４６ａが設けられている。３４ａのような軸方向シール
部材または面シール部材は、約１２１．９２α（４ｆｅ
ｅｔ）をこえる大きな直径を有する流体通過チャンバ２
２ａに１４０．６１４Ｋｙ／ｄ　（２０００ｐｓ　ｉ　
）以上の高い圧力が作用すると、１５．２４ｃｍ　（６
ｉｎｃｈ）の幅のチ１？ンバに２２６．８Ｋｇ（５００
ｐｏｕｎｄｓ）をこえる半径方向の荷重が加わる場合に
利点がある。
このように大きな半径方向の荷重が作用すると、外壁部
１８ａは矢印５４ａで示した半径方向外側に延ばされ、
内壁部１６は矢印５４ｂで示した半径方向内側に延ばさ
れる。しかしながら、シール部材３４ａ、３６ａ４４ａ
、４４ｂが密封ずべきギャップ流路の厚み又は幅Ｒは大
きくならない。
ラジアルシール部材（ｒａｄｉａｌ　５ｅａｌ　）を使
用した従来の流体スイベルでは外壁部１８ａと内壁部１
６ａが離れるように移動してギャップ流路３０ａ。
３２ａの幅が大きくなると、シール部材のギャップ流路
３０８．３２ａの両側への宝着度が不足する。シール部
材が配置されたギャップ流路３０ａ。
３２ａの幅の拡大は好ましくない。なぜならば、シール
部材が密封すべきギャップ流路３０ａ、３２ａ内での変
化による大きな広がりにより寿命がかなり短くなるから
である。ギャップ流路３０ａ。
３２ａの幅の変化が大きくなればそれだけ軟質のシール
部材はそこから押し出されて破損しやすくなり、したが
ってシール部材の寿命は短くなる。
この流体スイベル５２では、第１シール部材４４ａが機
能しなくなると不安定な状態になり、ベアリング５０ａ
に大きな軸方向の力が作用するという問題点を有してい
る。第１シール部材３４ａ。
４４ａが共に機能しているときは、第１シール部材３４
ａ、４４ａは各々外壁部１８ａに対し押圧力Ｐ４　、Ｐ
ｌを及ぼしている。２つの押圧力Ｐ１゜Ｐ４は大きさが
等しく、矢印４０．４８で示す方向を向いており、互い
に反対方向に向いているのでこれらの力は釣合っている
。その結果、ベアリング５０ａには外壁部１８ａの重量
による軸方向の力のみが作用している。しかしながら、
第１シール部材４４ａが機能しなくなると、高圧流体は
第２シール部材４６ａに到達し、第２シール部材４６ａ
は外壁部１８ａに対し押圧力Ｐ２を及ぼすこととなる。
押圧力ｐｉ　、ｐ２は大きさがほぼ等しく方向が反対で
あるので釣合い、外壁部１８ａの下側半分では実質的に
押圧力が作用していない状態となる。ところが、上側の
第１シール部材３４ａは正常に機能しているので、外壁
部１８ａの上側半分ではいまだ第１シール部材３４ａか
らの押圧力Ｐ４が作用している。その結果、外壁部１８
ａには全体として上向きの押圧力Ｐ４が作用することと
なり、ベアリング５０ａには矢印４０で示す方向に大き
な軸方向の力が働くことになる。
−例では、各々のシール部材の半径方向の幅Ｓは約５．
０８　ｃｙｒ　（２１ｎｃｈｅｓ）　、流体スイベル１
２の流体通過チャンバ２２Ｈの直径は約１８２．８８　
ｃｍ　（６ｒｅｅｔ）　、そして流体通過チャンバ２２
ａ内の流体圧は１４０．６１４ＫＨ／ｃｉ　（２０００
ｐｓｉ）である。この場合には、押圧力Ｐ１の大きさは
約３９９，１６８Ｋｙ　（８８０，０ＯＯｐｏｕｎｄｓ
）となる。外壁部１８ａに作用するこのような大きな押
圧力はベアリング５０ａに大きな荷重を加え、外壁部１
８ａの回転に対して大きな抵抗となる。
第１シール部材が機能しなくなったときは、流体スイベ
ルの実質的に正常な状態での作動継続は短時間で停止さ
れ、第１シール部材の取り換えが必要となる。
第３図および第３Ａ図は本発明の流体スイベル１２の一
実施例の詳細を示すものであり、面シール部材または軸
方向シール部材を使用しており、第１シール部材が機能
しなくなった場合にもベアリング５０に大ぎな荷重が加
わらないようにできる。ギャップ流路３２には、このギ
ャップ流路３２に沿って設けられた第１シール部材４４
と第２シール部材４６との間に半径方向に延びる流路部
分３２Ｐが設けられている。流路部分３２Ｐは半径方向
に長く延びる一対の壁面６０．６２により形成されてお
り、一方の壁面６０は外壁部１８から延び、他方の壁面
６２は内壁部１６から延びている。両壁面６０．６２は
軸方向で互いに向い合い、外壁部１８から延びる壁面６
０は矢印４０で示される軸線方向の上側に位置して、内
壁部１６から延びる壁面６２と向い合っている。第２シ
ール部材４６は外壁部１８から半径方向に延びる壁面６
６と、内壁部１６から半径方向に延びて壁面６６と軸方
向で互いに向い合う壁面６５との間に形成されたシール
保持領域を構成する間隙６４（第３Ａ図参照）内に配置
される。第１シール部材４４はもう一つの間隙６７内に
配置される。各々の間隙６４．６７は半径方向に離れた
高圧端７２および低圧端７４（第３Ａ図）を有している
。
第１シール部材４４が正常に機能する場合には、流体通
過チャンバ２２内の流体は、第１シール部材４４を介し
て外壁部１８から半径方向に延びる壁面６８を矢印４８
で示す軸線方向下方に押圧する。この第１シール部材４
４の軸方向下方への押圧力Ｆ１はもう一つの第１シール
部材３４の軸線方向上方への押圧力Ｆ４と釣合うことと
なる。第１シール部材４４が機能しない場合には、圧縮
流体は流路部分３２Ｐ内に到達し、外壁部１８の壁面６
０及び６６を押圧するようになる。この壁面６０に作用
する押圧力Ｆ２は軸線方向上方へ向いており、使方壁面
６６に作用する押圧力Ｆ３は軸線方向下方へ向いている
。これらの押圧力Ｆ２゜Ｆ３は実質的に大きさが等しく
方向が反対であるため、釣合うこととなり、外壁部１８
の下側半分にはギャップ流路３２に沿って下方に押圧す
る第１シール部材４４による押圧力Ｆ１のみが作用して
いると考えることができる。既に述べたようにこの第１
シール部材４４による下向きの押圧力Ｆ１は上側の第１
シール部材３４による上向きの第１シール部材３４によ
る上向きの押圧力Ｆ４と釣合っている。したがって、第
１シール部材３４゜４４のいずれか一つが機能しなくな
っても外壁部１８に作用する軸方向の押圧力は実質的に
釣合うこととなり、ベアリング５０に大きな軸方向の荷
重が加わるのを防止できる。
半径方向に延びる壁面６０．６２は第１シール部材４４
と第２シール部材４６との間を半径方向に延びる外壁部
１８の内側突出部６３及び内壁部１６の外側突出部６１
にそれぞれ形成されている。
尚、これらの壁面６０．６２は半径方向に対して角度を
持たせて形成することもできる。例えば、第５図に破線
で示すように、一部分のみが半径方向に延びる壁面６０
−．６２−を形成してもよい。
いかなる場合にも、壁面６０及び６２の半径方向の距離
は第２シール部材４６が密着する壁面６６及び６５の半
径方向の距離に等しくなるべきである。
約３５０Ｋｇ／ｄ　（５０００ｐｓ　ｉ　）から約７０
０に３／ａｊ（１００００ｐＳｉ）の間の高い圧力が流
体通過チャンバ２２に作用すると、第１シール部材３４
．４４の寿命は著しく短くなる。本発明は全圧力を複数
のシール部材で分配することによってシール部材の寿命
を長くするものである。第４図に詳細に示す流体スイベ
ル８０にはシール部材に加わる圧力を小さくする手段が
採用されているが、その他の部分は大体第３図に示す流
体スイベル１２と同様である。
圧力ｖＡ８２は第１シール部材４４と第２シール部材４
６との間に設けられた流路部分３２Ｐに沿った部分８４
に結合されている。圧力源８２は、流路部分３２Ｐに沿
った部分８４に流体通過チャンバ２２内の約半分の大き
さの圧力を加える。それゆえ、流体通過チャンバ２２内
の圧力が４２１゜８４２ＫＩ／ｃｔ！　（６０００ｐｓ
　ｉ　）であったならば、圧力源８２から流路部分３２
Ｐに沿った部分８４に加えられる圧力は約２１０．９２
１Ｎ９／ａＡ（３０００ｐｓ　ｔ　）となる。その結果
、第１シール部月４４には一方から４２１　、８４２Ｋ
ｇ／ｃＩｉ（６０００ｐｓ　＋　）の圧力が加わり、他
方から２１０゜９２１に！ｉ／ｃｊ　（３０００ｐｓ　
ｉ　）の圧力が加わるので、第１シール部材４４は２１
０．９２’１ｇ／ｃｊ（３０００１）Ｓｉ）の圧力差に
さらされるにすぎない。勿論、第２シール部材４６もま
た約２１０．９２１Ｋｇ／Ｃｒ１（３０００ｐｓ　ｉ　
）にさらされることとなる。各々のシール部材４４．４
６への圧力の分配による圧力の減少は流体スイベル８０
の寿命を非常に良くする。必要ならば、流体通過チャン
バ２２からの距離が第２シール部材４６より離れた位置
でギャップ流路に沿って第３シール部材を設け、第２シ
ール部材４６の機能喪失の場合の補助とすることもでき
る。
圧力源８２は隔膜９４によって内部を２つの流体室９０
．９２に分けた容器８６からなっている。
容器８６の一端９６と流体通過チャンバ２２とは導管９
８によって結合されていて、流体室９０内の圧力は流体
通過チャンバ２２内の圧力と実質的に等しくなるよう維
持されている。容器８６の他端１００は第１シール部材
３４．４４の周囲と導管１０１．１０２によって結合さ
れている。第１シール部材３４．４４は隔離シール部材
１０４゜１０６によって流体通過チャンバ２２と十分に
隔離されている。流体室９０には、流体通過チャンバ２
２内の流体と同じ流体１１０が収容され、一方もう一つ
の流体室９２には純流体（ｃｌｅａｎ　ｆｌｕｉｄ）１
１２が収容されている。純流体１１２は砂。
その他のシール部材に有害は粒子を含んでおらず、シー
ル部材の物質と相溶性を有していて、さらに漏れ出たと
きに周囲に悪影響を及ぼさないものである。
第１シール部材３４．４４に作用する圧力の圧力差は導
管１１４，１１６によって第２シール部材３６．４６の
周囲に供給される流体の圧力によって少なくなる。この
流体の圧力は第１シール部材３４．４４に作用する圧力
の約半分であり、それはまた流体通過チャンバ２２内の
圧力の約半分でもある。導管１１４．１１６にはそれぞ
れ逆止め弁１１８．１２０が設けられていて、流体通過
チャンバ２２内の圧力の約半分の圧力が加わると開弁す
るよう調整されている。各々の逆止め弁１１８．１２０
は流路部分３２Ｐに沿った部分８４に連通ずる出口と純
流体１１２の圧力が加わる入口とを有している。そこで
、流体通過チャンバ２２内の流体圧が４２１．８４：１
）（ｙ／ｄ（６０００ｐｓｉ）であるならば、逆止め弁
１１８．１２０は約２１０９２１ＫＦｊ／ｃｉ　（３０
００１）ｓ　ｉ　）の圧力で開弁するよう調整される。
逆止め弁１１８゜１２０は予め定められた値の開弁圧力
で開弁するよう調整されていて、この開弁圧力は流体通
過チャンバ２２内の圧力に等しくなるよう定められてい
る。第１シール部材３２に作用する圧力の減少は、特に
非常な高圧が作用する場合には、第１シール部材３２の
寿命を大きく延ばすこととなる。
第３図の第１シール部材３４に示すように各シール部材
は、エラストマー製のシール部１２４とより硬いエラス
トマー製のシールリング１２６とからなる。シール部１
２４は一方の端部に圧力が加わると流体の通過を阻止す
るように拡張する。
シールリング１２６はシール部１２４を支持し、シール
リング１２６の下流側に隣接しているギャップ部分３０
Ｐ内にシール部１２４がはみ出ることを防止するよう作
用する。シールリング１２６はギャップ部分３０Ｐの隙
間が狭いときには、ギャップ部分３０Ｐ内にはみ出すこ
とはないが、ギャップ部分３０Ｐの隙間が太きなるにつ
れてはみ出す可能性は大きくなる。内壁部１６と外壁部
１８とを離すよう作用する高圧流体が流体通過チャンバ
２２内に入るとギャップ部分３０Ｐの隙間は大きくなる
。この実施例では、第５図に示すように構成することに
よって、シールリング１２６の下流に隣接するギャップ
部分３０Ｐの幅が非常に大きくなることを防ぎ、シール
部材３４がギャップ部分３０Ｐの幅の半径方向の変化に
よって影響を受けないようにしている。
第５図に示すシール部材１３０はシール部１３４に高圧
サイド１３２が形成され、シールリング１３８に低圧サ
イド（はみ出しサイド）１３６が形成されている。流体
通過チャンバ２２に一方の端部から延びているギャップ
流路１４０（図示されてない）はシール部材１３０のは
み出しサイド１３６に流出部分１４２を有している。シ
ール部材１３０のはみ出しを防止するために、流路また
は流出部分１４２はシール部材１３０を収容しているく
ぼｌνだ環状の間隙１５０とシール部材１３０のはみ出
しサイド１３６から矢印１４４で示した半径方向に符号
１４６で示した距離だけ延びるような長さを有している
。符号１４６で示した距離は、流体通過チャンバ２２を
充たす流体の圧力が最大となったときに外壁部１８ｂと
内壁部１６ｂとが互に離れる方向への最大変位距離の合
計に少なくとも等しくなければならない。１８２．８８
　ｔｓ　（６ｆｅｅｔ）の直径を有し約４２１．８４２
Ｋｇ／ｃｓ！　（６０００ｐｓ　ｉ　）で作動する流体
スイベルのギャップの半径方向の幅１５２は０．０２０
３２ｃｍ　（８／１０００ｉｎｃｈ）の間隙からおよそ
０゜１２７ｃｍ（５０／１０００ｉｎｃｈ）の変位量を
加えた間隙まで大きくなる。この変位量は流体スイベル
の金属の厚さに依存する現実の隋である。それゆえ、流
体スイベルの内壁部と外壁部とが離れることによって生
ずる面シール部材のはみ出しは、シール部材のはみ出し
サイドのギャップ流路に半径方向に延びる排出部分を設
けることによって防止される。シール部材はギャップ流
路の半径方向の幅の変化によって影響を受けないので、
変位量よりも耐圧性を考慮して決定される厚さの範囲内
で流体スイベルの内壁部と外壁部を薄くすることができ
る。
したがって、本発明によれば高圧用流体スイベルのシー
ル部材の有効寿命を長くすることができる。本発明の流
体スイベルではラジアルシール部材に代えて面シール部
材が使用されているので、シール部材が横切って延びる
ギャップ流路の幅は流体通過チャンバ内の圧力の増大に
つれて大きく変化することはない。第１シール部材と第
２シール部材との間に流路部分が形成され、半径方向に
延びる部分が第２シール部材が密接する外壁部の壁面に
反対方向で向い合う外壁部の壁面を形成しているので、
第１シール部材が機能しなくなった場合でもベアリング
に作用する軸方向の押圧力が不均衡となることが防止さ
れる。流体通過チャンバ内の高圧は第１シール部材と第
２シール部材に分配される。高圧下で内壁部と外壁部と
が大きく離れる場合に生じ得るギτ・ツブ流路へのシー
ル部材の低圧側へのはみ出しは、シール部材の低圧側ま
たははみ出し側から半径方向に延びる流出部分を形成す
ることによって防止される。
（発明の効果） 以上述べたように、本発明によればシール部材の寿命が
長く、かつ第１シール部材が機能しなくなった場合にも
軸方向の押圧力が不均衡とならず、したがって回転トル
クが増大しない流体スイベルを提供できる。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明の流体スイベルの実施例の一部を断面で
示した斜視図、第２図は従来の流体スイベルの部分断面
図、第３図は第１図の流体スイベルの部分断面図、第３
Ａ図は第３図の流体スイベルの部分断面図、第４図は本
発明の他の実施例を示す流体スイベルの断面図、奔か図
−は昧唯帰博噌−一体一み―−べ一１４＃＠−１７一ト
ト第５図は本発明の他の実施例を示す流体スイベルの部
分断面図である。 １６．１６ａ・・・内壁部、１８，１８８・・・外壁部
、２０・・・軸線、２２．２２ａ・・・流体通過チャン
バ、２２−　・−・吸入管路、３０・３０ａ、３’２．
３２ａ・・・ギャップ流路、３２Ｐ・・・流路部分、３
４．３４ａ、４４．４４ａ・・・第１シール部材、３６
，３６ａ、４６，４６ａ・・・第２シール部材、５０．
５０ａ・・・ベアリング、６０．６０＝、６２．６２′
。 ６５．６６・・・壁面、６４．６７・・・間隙、７２・
・・高圧端、７４・・・低圧端。 Ｉニア’？ｓ、　１

Claims (12)

    【特許請求の範囲】
  1. （１）環状の内壁部と、 環状の外壁部と、 前記内壁部と前記外壁部との間に形成される流体通過チ
    ャンバ及び前記流体通過チャンバから互いに反対方向に
    延びる一対のギャップ通路と、軸線のまわりを囲む前記
    内壁部に対して前記外壁部を回転自在に結合するベアリ
    ング手段と、前記一対のギャップ流路のそれぞれに沿つ
    て配置されたシール・アッセンブリとを備え、前記面シ
    ール・アッセンブリが前記流体通過チャンバの近くに配
    置された第１シール部材と該第１シール部材よりも前記
    流体通過チャンバから離れた第２シール部材とを含む流
    体スイベルにおいて、前記一対のギャップ流路の一つは
    、第１シール部材及び第２シール部材の間を各シール部
    材に沿つて延びる流路部分を有しており、該流路部分は
    前記外壁部及び前記内壁部上にそれぞれ形成された一対
    の径方向に延びる壁面を形成し、前記流路部分における
    前記外壁部に形成された前記径方向に延びる壁面は少な
    くとも部分的には軸線の一方の方向に向いており、前記
    第２シール部材と接する前記外壁部の部分は前記軸線の
    他方の方向に向いており、前記第１シール部材が破損し
    た場合に前記ベアリング手段にかかる軸線方向の負荷の
    変化を最小にしたことを特徴とする流体スイベル。
  2. （２）特許請求の範囲第１項記載の流体スイベルにおい
    て、 前記一つのギャップ流路には前記流路部分の両側にシー
    ル部材を収容する第１及び第２のシール収容領域が形成
    され、 前記内壁部及び前記外壁部は前記第１及び第２のシール
    収容領域のそれぞれにおいて軸線方向で対向する面を有
    しており、 前記外壁部は前記シール収容領域の間を直接延びる直線
    的に半径方向内側に延びる内側突出部を有しており、該
    内側突出部は第１の軸線方向に面する第１の軸線方向対
    向面と、前記第１の軸線方向と反対の第２の軸線方向に
    面し前記シール収容領域の間の略中間に位置する第２の
    軸線方向対向面とを有し、 前記内壁部は前記内側突出部と前記第２のシール収容領
    域との間に位置し前記第２のシール収容領域の壁部を構
    成する外側突出部を有することを特徴とする流体スイベ
    ル。
  3. （３）特許請求の範囲第１項記載の流体スイベルにおい
    て、前記流体通過チャンバ内の流体圧を感知する感知手
    段と該感知手段に応答する応答手段とを有し、該応答手
    段は前記感知手段に応答して前記第１シール部材と前記
    第２シール部材の間の前記流路部分に前記流体通過チャ
    ンバ内の流体圧の約半分の圧力を加え、前記シール部材
    に作用する圧力を少なくすることを特徴とする流体スイ
    ベル。
  4. （４）特許請求の範囲第１項記載の流体スイベルにおい
    て、前記ギャップ流路には前記第１シール部材から直接
    延びる所定の長さの流路が形成され、前記所定の長さの
    流路は前記第１シール部材から径方向に延び且つ前記流
    体通過チャンバから離れるように延びており、 前記流体通過チャンバに高圧の流体が導入されて前記内
    壁部と前記外壁部とが離れる場合でも、前記所定の長さ
    の通路内に第１シール部材のシール材料が押し出すこと
    を防止したことを特徴とする流体スイベル。
  5. （５）内壁部と、 前記内壁部に対して軸線のまわりに回転自在に配置され
    た外壁部と、 前記内壁部と前記外壁部との間に形成される環状の流体
    通過チャンバ及び前記流体通過チャンバから互いに反対
    方向に延びる第１及び第２のギャップ流路とを備え、 前記第１及び第２のギャップ流路のぞれぞれには前記流
    体通過チャンバの近くに配置された第１シール部材と該
    第１シール部材より前記流体通過チャンバから離れた第
    ２シール部材とが前記ギャップ流路に沿つて配置されて
    なる流体スイベルにおいて、 前記第１シール部材の両側にかかる圧力を減少させるた
    めに、前記流体通過チャンバに結合されて前記流体通過
    チャンバ内の圧力の小部分を前記第１及び第２シール部
    材の間にある前記第１のギャップ流路に沿つた位置部分
    に与える加圧手段を設けたことを特徴とする流体スイベ
    ル。
  6. （６））特許請求の範囲第５項記載の流体スイベルにお
    いて、 前記加圧手段は容器と、該容器内で変形し得る隔膜と、
    該隔膜によって仕切られた第１流体室および第２流体室
    と、該第１流体室に収容された一定の純流体とからなり
    、 前記第２流体室は前記流体通過チャンバに接続されて前
    記流体通過チャンバから流体の供給を受け、前記第１流
    体室は前記流体通過チャンバと前記第１シール部材との
    間に位置する前記第１のギャップ流路に沿う位置部分に
    結合され、 さらに、前記加圧手段は前記流体通過チャンバと前記第
    １のギャップ流路の前記位置部分とを接続する導管と、
    該導管に沿って配置され且つ前記流体通過チャンバ内の
    流体圧の約半部の圧力で開弁する逆止め弁とを有してい
    ることを特徴とする流体スイベル。
  7. （７））特許請求の範囲第６項記載の流体スイベルにお
    いて、前記加圧手段は吸入口と前記第１のギャップ流路
    の前記位置部分に接続される排出口とを備えた逆止め弁
    と、 前記吸入口に前記流体通過チャンバ内の流体圧を供給す
    る供給手段とを有していて、前記逆止め弁は前記流体通
    過チャンバ内の予め定められた最大値の約半分の圧力で
    開弁するよう調整されていることを特徴とする流体スイ
    ベル。
  8. （８）軸線のまわりに互いに回転可能に配置された内壁
    部及び外壁部と、 前記内壁部と前記外壁部との間に形成される環状の流体
    通過チャンバ及び前記流体通過チャンバから互いに反対
    方向に延びる一対のギャップ流路と、前記一対のギャッ
    プ流路のそれぞれに沿つて配置される面シール・アッセ
    ンブリとを備えてなる流体スイベルにおいて、 前記一対のギャップ流路の一つには、前記面シール・ア
    ッセンブリを収容する中空領域が形成され、該間隙の前
    記流体通過チャンバに接近した側には環状の入口部が形
    成され、該間隙の前記流体通過チャンバから離れた側に
    は出口部が形成されていて、 前記第１面シール部材は前記入口部に隣接する高圧側と
    前記出口部に隣接する低圧側とを有していて、前記出口
    部は前記間隙から離れるように半径方向に延びていて、
    前記流体通過チャンバ内に高圧流体が導入され前記内壁
    部と前記外壁部を離す場合にも前記第１面シール部材が
    前記出口部に押し出すことがないようにしていることを
    特徴とする流体スイベル。
  9. （９）環状の内壁部と、 該内壁部にベアリング部材を介して回転自在に連結され
    予め定めた軸線の回りを前記内壁部に対して回転する環
    状の外壁部と、 前記内壁部と前記外壁部との間に形成された少なくとも
    １２１．９２ｃｍの直径を有する流体通過チャンバ及び
    該流体通過チャンバから互いに反対方向に延びる一対の
    ギャップ流路と、 前記一対のギャップ流路の各々に設けられて前記流体通
    過チャンバ内の圧力の少なくとも一部を加えながら前記
    ギャップ流路の各々に沿って流出する流体を密封する少
    なくとも１つのシール部材と、 前記内壁部と前記外壁部との一方に接続されて前記流体
    通過チャンバに連通する管路とを具備し、該管路はハイ
    ドロカーボンウェルから前記流体通過チャンバに１４０
    ．６１４ｋｇ／ｃｍ＾２以上の高圧流体を導入し、該高
    圧流体により前記外壁部が拡張されかつ前記内壁部は収
    縮させられて前記外壁部と前記内壁部との間の前記ギャ
    ップ流路の幅を拡大し、前記ギャップ流路には前記軸線
    に対して径方向に離された高圧端部と低圧端部と備えた
    複数のシール保持領域が形成されており、前記シール保
    持領域の軸線方向に相反する側には径方向に延びる二つ
    の面が形成され、一方の面は前記内壁部上にそして他方
    の面は前記外壁部上に形成され、前記シール部材の各々
    は前記シール保持領域の一つの中に位置する軸方向シー
    ルとして機能し前記二つの面に対してシールを行うこと
    を特徴とする流体スイベル。
  10. （１０）特許請求の範囲第９項記載の流体スイベルにお
    いて、 前記少なくとも１つのシール部材は前記１対のギャップ
    流路のそれぞれに沿つて間隔をあけて設けられた第１シ
    ール部材及び第２シール部材からなり、該第１シール部
    材は前記流体通過チャンバに近づけて設けられており、 前記各々のギャップ流路には前記シール保持領域を含む
    ２つのシール保持領域を有し、前記シール部材が前記シ
    ール保持領域内にそれぞれ位置し、さらに、前記各々の
    ギャップ流路には該ギャップ流路に沿って設けられた前
    記第１シール部材と前記第２シール部材の間に流路部分
    が形成されていて、該流路部分は一対の半径方向に大き
    く延びる壁面を有し、該壁面の一方は前記外壁部から延
    び他方は前記内壁部から延びて、前記流路部分で前記外
    壁部から半径方向に延びる前記壁面は軸方向の一方向を
    向き、前記第２シール部材と接触する前記外壁部の前記
    壁面は軸方向の他方向を向いていおり、前記第１シール
    部材の一つが機能しなくなったときに前記ベアリング手
    段に作用する軸方向の全荷重の変化を最小とすることを
    特徴とする流体スイベル。
  11. （１１）特許請求の範囲第９項記載の流体スイベルにお
    いて、 前記少なくとも１つのシール部材は前記各々のギャップ
    流路に沿つて間隔を置いて設けられた第１シール部材と
    第２シール部材とからなり、該第１シール部材は該第２
    シール部材に対し前記流体通過チャンバ側に設けられて
    おり、 前記流体通過チャンバ内の流体圧を感知する感知手段と
    該感知手段に応答する応答手段を有し、該応答手段は前
    記感知手段に応答して前記ギャップ流路の前記第１シー
    ル部材と前記第２シール部材の間の部分に前記流体通過
    チャンバ内の流体圧の約半分の圧力を加え、前記第１シ
    ール部材に作用する圧力を少なくすることを特徴とする
    流体スイベル。
  12. （１２）特許請求の範囲第９項記載の流体水において、
    前記各々のギャップ流路は前記流体通過チャンバから最
    も離れた側の対応するシール保持領域から径方向に直接
    離れて延びる長い通路を有しており、前記流体通過チャ
    ンバ内に高圧の流体が導入されて前記内壁部と前記外壁
    部とが離れる場合に前記シール部材が前記流路内に押し
    出すことがないことを特徴とする流体スイベル。
JP61243283A 1985-10-15 1986-10-15 流体スイベル Expired - Lifetime JPH0633840B2 (ja)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US06/787,388 US4647076A (en) 1985-10-15 1985-10-15 High pressure fluid swivel
US787388 1985-10-15

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JPS6288894A true JPS6288894A (ja) 1987-04-23
JPH0633840B2 JPH0633840B2 (ja) 1994-05-02

Family

ID=25141316

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP61243283A Expired - Lifetime JPH0633840B2 (ja) 1985-10-15 1986-10-15 流体スイベル

Country Status (8)

Country Link
US (1) US4647076A (ja)
JP (1) JPH0633840B2 (ja)
AU (1) AU587635B2 (ja)
BR (1) BR8605024A (ja)
ES (1) ES2003141A6 (ja)
GB (1) GB2181808B (ja)
IT (1) IT1201547B (ja)
NO (1) NO171808C (ja)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH04121228U (ja) * 1991-04-11 1992-10-29 徳山石油化学株式会社 破損防止用包装体
JP2023520098A (ja) * 2019-12-12 2023-05-16 シングル・ブイ・ムーリングス・インコーポレイテッド 密封装置を備えるスイベル

Families Citing this family (34)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS62204090A (ja) * 1986-03-03 1987-09-08 石油公団 流体用スイベル継手装置
US4781404A (en) * 1986-05-02 1988-11-01 Key Ocean Services, Inc. Multi-path fluid swivel
US4913471A (en) * 1987-11-10 1990-04-03 Huneke Gerald L Swivel joint
US4828292A (en) * 1987-12-31 1989-05-09 Amtel, Inc. Adjustable fluid swivel
US4925219A (en) * 1988-07-21 1990-05-15 Jack Pollack Fluid swivel assembly
DE4124153A1 (de) * 1991-07-20 1993-01-21 Smw Spanneinrichtungen Einrichtung zur uebertragung eines mediums
US5242198A (en) * 1992-02-26 1993-09-07 Imodco, Inc. Fluid swivel seal arrangement
US5411298A (en) * 1993-05-18 1995-05-02 Imodco, Inc. High pressure seal arrangement
NO177778C (no) * 1993-07-06 1995-11-22 Statoil As System for offshore-produksjon av hydrokarboner
NO177780C (no) * 1993-07-06 1995-11-22 Statoil As Svivelinnretning for fluidumoverföring
NO177779C (no) 1993-07-06 1995-11-22 Statoil As Tetningsanordning for en svivel
GB2306587B (en) * 1995-11-01 1999-06-30 Framo Eng As Fluid flow connector
US5702130A (en) * 1995-06-12 1997-12-30 Framo Engineering As Fluid flow connector
GB2306588B (en) * 1995-11-01 1999-06-30 Framo Eng As Sealing arrangement
GB2306595B (en) * 1995-11-01 1999-09-29 Framo Eng As High pressure fluid connector
GB2321508A (en) * 1997-01-22 1998-07-29 Single Buoy Moorings Sealing arrangement in a swivel joint
US6161834A (en) * 1997-08-01 2000-12-19 Imadco, Inc. Pressure energized seal
NO306416B1 (no) * 1998-03-26 1999-11-01 Norske Stats Oljeselskap Roterende koplingsanordning med kompenseringsenhet
EP1002981A1 (en) * 1998-11-17 2000-05-24 Single Buoy Moorings Inc. Swivel seal construction
NO994922L (no) * 1999-10-01 2001-04-09 Rf Procom As Tetningsanordning for svivelkopling
WO2002008649A2 (en) 2000-07-25 2002-01-31 Fmc Technologies, Inc. High pressure product swivel
US6725464B2 (en) 2002-05-15 2004-04-27 Oceanworks International, Inc. Rotary joint for diving suits
NO323492B1 (no) * 2004-11-02 2007-05-29 Framo Eng As Tetningsanordning og fremgangsmate for utbedring av en eksisterende tetning i en svivel.
CN100449194C (zh) * 2006-06-14 2009-01-07 贵州航天南海机电有限公司 二路旋转分水接头
CA2741355C (en) * 2008-10-22 2017-03-07 Single Buoy Moorings Inc. High pressure fluid swivel comprising a multi seal pressure regulation system
EP2360089A1 (en) * 2010-02-23 2011-08-24 Single Buoy Moorings Inc. A fluid swivel for allowing fluid transfer across a rotary interface
CN103851289B (zh) * 2012-12-05 2015-09-30 天华化工机械及自动化研究设计院有限公司 大型高温高压旋转接头
US9957774B2 (en) 2013-12-16 2018-05-01 Halliburton Energy Services, Inc. Pressure staging for wellhead stack assembly
WO2015091266A1 (en) * 2013-12-18 2015-06-25 Single Buoy Moorings Inc. Swivel a decoupled central ring member
US10059402B2 (en) * 2015-07-02 2018-08-28 Sofec, Inc. High pressure fluid swivel
EP3124127B1 (de) * 2015-07-29 2019-01-09 Buchen Umweltservice GmbH Hochdruckreinigungsgerät für die kleinteilreinigung
US10293891B2 (en) 2015-10-05 2019-05-21 Onesubsea Ip Uk Limited High pressure swivel system for turret-moored vessel
MY196100A (en) * 2015-10-23 2023-03-14 Single Buoy Moorings Swivel Stack
WO2026019637A1 (en) * 2024-07-16 2026-01-22 Moog Inc. Process swivel fluid barrier system

Family Cites Families (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2366798A (en) * 1945-01-09 Pipe union
US2081040A (en) * 1932-06-17 1937-05-18 J S Abercrombie Packing
GB681857A (en) * 1949-11-07 1952-10-29 Chiksan Co Improvements in or relating to pipe swivel joints and packing therefor
IT527036A (ja) * 1950-04-24
US2813729A (en) * 1955-07-05 1957-11-19 Chiksan Co Swivel joint seal with pressure actuated seal
FR1297515A (fr) * 1960-08-13 1962-06-29 Rheinstahl Gmbh Wanheim Joint de piston pour étai de mine hydraulique
US3746372A (en) * 1971-05-27 1973-07-17 Vetco Offshore Ind Inc Flexible pipe joints
NL172420C (nl) * 1972-10-17 1983-09-01 Wavin Bv Inrichting voor de aan- en afvoer van koelvloeistof in ten minste een schroef van een extrusiepers, alsmede extrusiepers voorzien van de inrichting.
US3889985A (en) * 1973-01-29 1975-06-17 Swiss Corp Limited Pressure compensated expansion joint
FR2298757A1 (fr) * 1975-01-22 1976-08-20 Creusot Loire Joint tournant
US3944263A (en) * 1975-03-14 1976-03-16 Hydrotech International, Inc. Dynamic pipe coupling
US4126336A (en) * 1976-12-20 1978-11-21 Exxon Production Research Company Multiline swivel
FR2422097A1 (fr) * 1978-04-06 1979-11-02 Fmc Europe Raccord tournant multi-produits
US4174127A (en) * 1978-04-07 1979-11-13 Chicago Bridge & Iron Company Multiport piggable fluid swivel
NL7812505A (nl) * 1978-12-22 1980-06-24 Single Buoy Moorings Draaibare koppeling voor een of meer leidingen.
US4441522A (en) * 1980-11-07 1984-04-10 Amtel, Inc. Piggable multichamber fluid swivel
US4391298A (en) * 1980-12-31 1983-07-05 Exxon Production Research Co. Multiline piggable fluid swivel
US4489953A (en) * 1981-12-10 1984-12-25 Fmc Corporation Fire-safe seal for swivel joint
US4561679A (en) * 1982-07-26 1985-12-31 Exxon Production Research Co. Seal pressure reduction system
GB2131112A (en) * 1982-11-22 1984-06-13 Daniel George Stoker Rotary joint
US4555118A (en) * 1982-12-30 1985-11-26 Mobil Oil Corporation Seal construction for fluid swivel joints
CA1207659A (en) * 1984-01-24 1986-07-15 Colin Ostick High pressure, multiple passage swivel
US4602806A (en) * 1984-01-27 1986-07-29 Mobil Oil Corporation Seal construction for fluid swivel joints incorporating a free-floating anti-extrusion device with oil injection system
US4598735A (en) * 1984-11-23 1986-07-08 Sofec, Inc. Guide vane for a product swivel

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH04121228U (ja) * 1991-04-11 1992-10-29 徳山石油化学株式会社 破損防止用包装体
JP2023520098A (ja) * 2019-12-12 2023-05-16 シングル・ブイ・ムーリングス・インコーポレイテッド 密封装置を備えるスイベル

Also Published As

Publication number Publication date
NO864083L (no) 1987-04-21
ES2003141A6 (es) 1988-10-16
US4647076A (en) 1987-03-03
BR8605024A (pt) 1987-07-14
GB8624099D0 (en) 1986-11-12
NO171808B (no) 1993-01-25
AU587635B2 (en) 1989-08-24
AU6315486A (en) 1987-04-16
NO864083D0 (no) 1986-10-14
IT1201547B (it) 1989-02-02
GB2181808A (en) 1987-04-29
IT8648529A0 (it) 1986-10-09
JPH0633840B2 (ja) 1994-05-02
GB2181808B (en) 1989-10-25
NO171808C (no) 1993-05-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JPS6288894A (ja) 流体スイベル
US4555118A (en) Seal construction for fluid swivel joints
US4561679A (en) Seal pressure reduction system
US9845879B2 (en) High pressure dynamic sealing arrangement
US5839765A (en) Metal seal ring for tubular joint
US5860680A (en) Sealing system--anti collapse device
US5411298A (en) High pressure seal arrangement
KR102832620B1 (ko) 볼 밸브용 밀봉 조립체 및 밀봉 조립체를 포함하는 볼 밸브
EP0150591A1 (en) A sealed fluid swivel joint
JPS62196491A (ja) 多通路回り継手のシ−ル装置
KR100325653B1 (ko) 회전조인트를위한밀봉장치
JP3947568B2 (ja) 流体スイベルコネクタ
JP3877774B2 (ja) シーリング機構
US6234540B1 (en) Sealing arrangement
EP0037113B1 (en) Constant motion swivel joint
US5192083A (en) Single ring sector seal
JPS58200889A (ja) 流体システムでの、測定装置等を接続するための逆止弁を内蔵した弁座装置
NO175274B (no) Fleksibel skjötinnretning
NO311990B1 (no) Tetningsanordning for fluidsvivel
CN107923561B (zh) 用于穿过旋转界面转移流体的环形流体转环
US6866307B1 (en) Apparatus for connecting fluid conduits
JP2007211742A (ja) ポンプの軸封装置