JPS6289842A - 高温用高クロムフエライト鋼 - Google Patents
高温用高クロムフエライト鋼Info
- Publication number
- JPS6289842A JPS6289842A JP22699385A JP22699385A JPS6289842A JP S6289842 A JPS6289842 A JP S6289842A JP 22699385 A JP22699385 A JP 22699385A JP 22699385 A JP22699385 A JP 22699385A JP S6289842 A JPS6289842 A JP S6289842A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- steel
- strength
- temperature
- equivalent
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は高温高圧下で使用される蒸気発生器、ボイラ等
の熱交換器用鋼など、特に、メタル互変６００℃以上の
高温環境での使用を考慮した高温用高クロム７エライト
鋼に関する。
の熱交換器用鋼など、特に、メタル互変６００℃以上の
高温環境での使用を考慮した高温用高クロム７エライト
鋼に関する。
（従来の技術）
ｄζζシラ過熱器管、再熱器管あるいは原子力用、化学
工業用の熱交換器等に用いる耐熱鋼は高温強度、耐食性
、靭性に加え、加工性、溶接性の優れた材料が要求され
る。これらの用途に供される鋼としては、１）オーステ
ナイト系ステンレス鋼、２） ２％ Ｃｒ −Ｉ Ｍ
ｏ ｔＡなどの低合金鋼および３）？Ｃｒ−ｌＭｏ鋼に
代表される高クロムフェライト（Ｎがある。中でも高ク
ロムフェライト鍋は高温腐食及び応力腐食が生じにくい
こと、安価であるなどの利点を有しておシ、また、Ｃｒ
量を高くし、耐酸化性を改善していることから６０
０℃以上での使用が困難な低合金鋼に代って高温用部材
に使用されている。高温強度の優れた高Ｃｒ 鋼とし
ては９ Ｃｒ −Ｉ Ｍ。
工業用の熱交換器等に用いる耐熱鋼は高温強度、耐食性
、靭性に加え、加工性、溶接性の優れた材料が要求され
る。これらの用途に供される鋼としては、１）オーステ
ナイト系ステンレス鋼、２） ２％ Ｃｒ −Ｉ Ｍ
ｏ ｔＡなどの低合金鋼および３）？Ｃｒ−ｌＭｏ鋼に
代表される高クロムフェライト（Ｎがある。中でも高ク
ロムフェライト鍋は高温腐食及び応力腐食が生じにくい
こと、安価であるなどの利点を有しておシ、また、Ｃｒ
量を高くし、耐酸化性を改善していることから６０
０℃以上での使用が困難な低合金鋼に代って高温用部材
に使用されている。高温強度の優れた高Ｃｒ 鋼とし
ては９ Ｃｒ −Ｉ Ｍ。
Ｋｆｑ（８ＴＢＡ ２６ ）、改良９ Ｃｒ ｉＷ
４ （ＡＳＴＭ Ａ２１３Ｔ９１）、１２ Ｃｒ −Ｉ
Ｍｏ’ｄ４（ＤＩＮＸ２０ ＣｒＭｏ ＷＶ １２１
）などが代表例である。また、本発明者らが開発した
９〜１２Ｃｒ ′Ａ（特公昭５７−３６３４１ 、特開
昭５５−１１０７５８及び特開昭５８−１８１８４９）
がある。一方、近年、ボイラの高温高圧化に伴う使１！
ｌ 温度の上昇とコスト低減のためにメタル＠度５５０
〜６５０℃の高温部材に高Ｃｒ フェライト鋼が使用
されつつある。
４ （ＡＳＴＭ Ａ２１３Ｔ９１）、１２ Ｃｒ −Ｉ
Ｍｏ’ｄ４（ＤＩＮＸ２０ ＣｒＭｏ ＷＶ １２１
）などが代表例である。また、本発明者らが開発した
９〜１２Ｃｒ ′Ａ（特公昭５７−３６３４１ 、特開
昭５５−１１０７５８及び特開昭５８−１８１８４９）
がある。一方、近年、ボイラの高温高圧化に伴う使１！
ｌ 温度の上昇とコスト低減のためにメタル＠度５５０
〜６５０℃の高温部材に高Ｃｒ フェライト鋼が使用
されつつある。
このような高温での使用に際しては長時間クリープ強度
と組織の安定な材料が必要である。
と組織の安定な材料が必要である。
一般に、フェライト鋼の熱処理としては焼ならし焼戻し
処理が行なわれるが、熱交換器用材料の場合、焼もどし
処理代通例として八Ｃ１よりも約３０〜５０℃以上低く
、かつ使用温度より約１５０℃以上高い温度で行なわれ
てきた。これは組織を安定な焼戻しマルテンサイトとし
、高温−長時間クリープ強度を安定化させるためである
。焼もどし温度が低い場合は短時間側のクリープ強度は
高くなるものの、長時間側で組枠の再結晶化をともなっ
た、強度の急な低下を生じる場合があることが知られて
いる。
処理が行なわれるが、熱交換器用材料の場合、焼もどし
処理代通例として八Ｃ１よりも約３０〜５０℃以上低く
、かつ使用温度より約１５０℃以上高い温度で行なわれ
てきた。これは組織を安定な焼戻しマルテンサイトとし
、高温−長時間クリープ強度を安定化させるためである
。焼もどし温度が低い場合は短時間側のクリープ強度は
高くなるものの、長時間側で組枠の再結晶化をともなっ
た、強度の急な低下を生じる場合があることが知られて
いる。
１２Ｃｒ％ａＩｌの高温強度を安定化させるためには焼
もどし温度は８００℃以上が望ましいが、従来鋼の場合
、Ａｃｌ変態点は８００℃前後であり、実際の生産ライ
ンでは加熱炉の温度変動を考慮すると８００℃以上の高
温での焼もどしはできない。
もどし温度は８００℃以上が望ましいが、従来鋼の場合
、Ａｃｌ変態点は８００℃前後であり、実際の生産ライ
ンでは加熱炉の温度変動を考慮すると８００℃以上の高
温での焼もどしはできない。
Ａｃ１点を下げるのはＣ，Ｍｎ、Ｎｉ５Ｎのようなオー
ステナイト安定化元素の作用であるが、従来る−１では
強度、靭性の面から好ましくないδフェライトを抑制す
るために、これらの元素を積極的に添加する場合が多い
。
ステナイト安定化元素の作用であるが、従来る−１では
強度、靭性の面から好ましくないδフェライトを抑制す
るために、これらの元素を積極的に添加する場合が多い
。
また、従来はＡｃ１点を考慮した成分設計はほとんど行
なわれていなかった。
なわれていなかった。
（発明が解、決しようとする問題点）
そこで本発明は、高温強度は従来鋼に劣らず、かつ使用
温度６００℃以上を考慮した高温焼もどし処理が可能な
Ａｃ１点の高い高クロムフェライト３惰を提倶しようと
するものである。
温度６００℃以上を考慮した高温焼もどし処理が可能な
Ａｃ１点の高い高クロムフェライト３惰を提倶しようと
するものである。
（間〔（点を解決するための手段）
本発明は、ｃ：ｏ、ｏｓ〜０．１５％、 Ｓｉ： １％
以下、Ｍｎ：ｃｌ、２〜１％、Ｐ；０２５％以下。
以下、Ｍｎ：ｃｌ、２〜１％、Ｐ；０２５％以下。
８；０．０１５％以下、Ｎｉ；８％以下、 Ｃｒ： ８
〜１３ ％ 、Ｍｏ： α ５〜３％ 、Ｗ：０．５
〜３ ％ 。
〜１３ ％ 、Ｍｏ： α ５〜３％ 、Ｗ：０．５
〜３ ％ 。
Ｖ；０．１〜０．５ ％ 、Ｎｂ；０．０１〜［１，２
％ 、Ｎｂ；０．０４％以下、Ｎ：０．００３〜０．０
７％、必要によりＢ；α００１〜α０２％、 Ｃａ、
Ｔｉ、 Ｚｒ。
％ 、Ｎｂ；０．０４％以下、Ｎ：０．００３〜０．０
７％、必要によりＢ；α００１〜α０２％、 Ｃａ、
Ｔｉ、 Ｚｒ。
Ｙ、 Ｌａ、 Ｃｐの１種又は２種以上−〇、０１〜０
．２％を含み、残部は鉄及び不可避的不純物から成り、
下記０式（重量％）によって計算されるＡｃｌが８５０
℃以下、 Ａｃｌ−７６５−５０００−４５０Ｎ＋３０Ｓｉ−２５
Ｍｎ＋２５Ｍｏ＋１５Ｗ＋１１Ｃｒ＋５０Ｖ＋３０Ｎｂ
−３０Ｎｉ＋３０Ｎｂ −−一 ■かつ下記０
式により計算されるＣｒ 当量が１７以下、 Ｃｒ当量−Ｃｒ−４０Ｃ−３０Ｎ＋６Ｓｉ−２Ｍｎ＋４
Ｍｏ＋１．５Ｗ＋１１’Ｖ＋５Ｎｂ−４Ｎｉ＋１２Ｎｂ
−−−一−−−−− ■である高
温用高クロムフェライト鋼である。
．２％を含み、残部は鉄及び不可避的不純物から成り、
下記０式（重量％）によって計算されるＡｃｌが８５０
℃以下、 Ａｃｌ−７６５−５０００−４５０Ｎ＋３０Ｓｉ−２５
Ｍｎ＋２５Ｍｏ＋１５Ｗ＋１１Ｃｒ＋５０Ｖ＋３０Ｎｂ
−３０Ｎｉ＋３０Ｎｂ −−一 ■かつ下記０
式により計算されるＣｒ 当量が１７以下、 Ｃｒ当量−Ｃｒ−４０Ｃ−３０Ｎ＋６Ｓｉ−２Ｍｎ＋４
Ｍｏ＋１．５Ｗ＋１１’Ｖ＋５Ｎｂ−４Ｎｉ＋１２Ｎｂ
−−−一−−−−− ■である高
温用高クロムフェライト鋼である。
なお、上記基本系に、Ｔｉ、 Ｚｒ、 Ｙ、 Ｌａ、
Ｃｅのうちの少なくとも１種以上をそれぞれ０．２％以
下、Ｂを１０１％以下、並びにＣａ を０．２％以下
それぞれ単独又は複合添加して上記■、■式を必智亀す
るようにすれば炭化物の分散安定化・溶接性、靭性の上
で著しく性質が向上するので、本発明の好ましい実施態
様である。
Ｃｅのうちの少なくとも１種以上をそれぞれ０．２％以
下、Ｂを１０１％以下、並びにＣａ を０．２％以下
それぞれ単独又は複合添加して上記■、■式を必智亀す
るようにすれば炭化物の分散安定化・溶接性、靭性の上
で著しく性質が向上するので、本発明の好ましい実施態
様である。
以下に本発明鋼の各条件限定理由について詳細に説明す
る。
る。
まず、本発明の特徴であるｋＣｔ ａ度の限定は従来全
く規定されていなかったものである。
く規定されていなかったものである。
Ａｃｌを求める■式は本発明者らの実験により得られた
ものである。γ変態を生じず、かつ８００℃以上の高温
焼もどしを行なうために、熱処理の際の温度変動を考慮
して、Ａ＋４は８００℃以上とした。
ものである。γ変態を生じず、かつ８００℃以上の高温
焼もどしを行なうために、熱処理の際の温度変動を考慮
して、Ａ＋４は８００℃以上とした。
次にＣｒ 当量の規定は生成するδ−フェライト（，
７を限定するためである。■式によりＡ（４を８５０℃
以上とする成分系では、δ−フェライトＭがかなり多く
なることがある。δ−フェライト廿が適廿存在する場合
、溶接性と加工性が改善されるが、多計に存在する場合
は強度と靭性をそこなう。そこで、Ｃｒ 画論式■を
１７以下に限定することにより、強度、靭性を劣化させ
ない成分系を得ることができた。
７を限定するためである。■式によりＡ（４を８５０℃
以上とする成分系では、δ−フェライトＭがかなり多く
なることがある。δ−フェライト廿が適廿存在する場合
、溶接性と加工性が改善されるが、多計に存在する場合
は強度と靭性をそこなう。そこで、Ｃｒ 画論式■を
１７以下に限定することにより、強度、靭性を劣化させ
ない成分系を得ることができた。
さらに、成分限定定理由を以下に示す。
Ｃ： Ｃｒ、 Ｍｏ、 Ｗ、 Ｖ、 Ｎｂ と結合し
て炭化物を形成し、高融クリープ強度を高めるがＯ，Ｏ
Ｓ％未満ではｍ’ｆｔ＆がフェライト化し、靭性と強度
が不足する。一方、１１５％を超えるとＡ自が著しく低
下し、また炭化物量が増えて硬化し、加工性、溶接性が
悪くなる。従って、１０５〜ＬＬ１５％とした。
て炭化物を形成し、高融クリープ強度を高めるがＯ，Ｏ
Ｓ％未満ではｍ’ｆｔ＆がフェライト化し、靭性と強度
が不足する。一方、１１５％を超えるとＡ自が著しく低
下し、また炭化物量が増えて硬化し、加工性、溶接性が
悪くなる。従って、１０５〜ＬＬ１５％とした。
Ｓｉ；脱慣剤として添加され、耐水蒸気醇化特性を高め
る元素であるが、１％を超えると靭性が低下し、クリー
プ強度にも有害なので、１％以下とした。
る元素であるが、１％を超えると靭性が低下し、クリー
プ強度にも有害なので、１％以下とした。
Ｍｎ；熱間加工性を改善し、組織の安定化に有効である
が、１２％未満では効果が得られず、また１％を超える
場合、硬化相が形成され、靭性を損うことがらα２〜１
％とした。
が、１２％未満では効果が得られず、また１％を超える
場合、硬化相が形成され、靭性を損うことがらα２〜１
％とした。
ｐ、ｓ：いずれも靭性、ン几工性、溶接性に有害な不純
物元素である。不１ｌｌｉＴ避な含有量とじて上限を定
め、Ｐは０．０２５％以下、Ｓはα０１５％以下とした
。
物元素である。不１ｌｌｉＴ避な含有量とじて上限を定
め、Ｐは０．０２５％以下、Ｓはα０１５％以下とした
。
Ｎｉニオ−ステナイト安定化元素としてマルテンサイト
組織を安定にするが、［１，８％を超えるとクリープ強
度を損う。従って、０．８％以下とした。
組織を安定にするが、［１，８％を超えるとクリープ強
度を損う。従って、０．８％以下とした。
Ｃｒ：基本成分の一つとして耐酸化性の点から不可欠で
あるが、８％未満では良好な耐酸化性が得られず、また
１３％を超えて添加すると、δ−フェライトが増加して
強度と靭性をそこなう。従って８〜１３％とした。
あるが、８％未満では良好な耐酸化性が得られず、また
１３％を超えて添加すると、δ−フェライトが増加して
強度と靭性をそこなう。従って８〜１３％とした。
Ｍｏ；クリープ強度の向上に有効であるが、０．５％未
満では十分な効果が得られず、３％を超えると高温で、
金、間開化合物が析出し、靭性が低下するだけでなく、
強度に対しても効果がなくなる。従って、ｒｌ、５〜五
〇％とした。
満では十分な効果が得られず、３％を超えると高温で、
金、間開化合物が析出し、靭性が低下するだけでなく、
強度に対しても効果がなくなる。従って、ｒｌ、５〜五
〇％とした。
Ｗ ： ＭＯと同様にクリープ強度の向上に有効である
が、α５％未満では十分な効果が得られず、３％を超え
る添加に対しては効果がなくなる。従って、０．５〜１
３％とした。ＷはＭＯに比べ原子サイズが大きく拡散が
遅いため高温クリープに極めて有効な固溶強化元素であ
り、また炭化物中に固溶して粗大化を抑制し、りＩＪ
＋プ強度の安定化に寄与するが、Ｗ量独よシもむしろＭ
ｏ との複合添加された場合に効果が発揮する。さら
にＷはＭｏ に比べ６御フエライト生成傾向が低く、
ＭＯ当“誇を”Ａ Ｗ ＋ Ｍｏ と考えた場合でも
Ｍｏ ｑ独よりＷ複合添加の方がδ−フェライトｔを低
くおさえ、強度および靭性の点で有利である。
が、α５％未満では十分な効果が得られず、３％を超え
る添加に対しては効果がなくなる。従って、０．５〜１
３％とした。ＷはＭＯに比べ原子サイズが大きく拡散が
遅いため高温クリープに極めて有効な固溶強化元素であ
り、また炭化物中に固溶して粗大化を抑制し、りＩＪ
＋プ強度の安定化に寄与するが、Ｗ量独よシもむしろＭ
ｏ との複合添加された場合に効果が発揮する。さら
にＷはＭｏ に比べ６御フエライト生成傾向が低く、
ＭＯ当“誇を”Ａ Ｗ ＋ Ｍｏ と考えた場合でも
Ｍｏ ｑ独よりＷ複合添加の方がδ−フェライトｔを低
くおさえ、強度および靭性の点で有利である。
Ｖ：Ｃ，Ｎと結合してＶ（Ｃ，Ｎ）の微細析出物を形成
し、この析出物は高＠長時間安定で主に長時間クリープ
強度を高めることに寄与する。１１％未満では十分な効
果が得られず、１５％を超えるとかえってクリープ強度
は低下する。
し、この析出物は高＠長時間安定で主に長時間クリープ
強度を高めることに寄与する。１１％未満では十分な効
果が得られず、１５％を超えるとかえってクリープ強度
は低下する。
従って０．１〜１５％とした。
Ｎｂ ： ｖと同様にＣ，Ｎと結合して、Ｎｂ（Ｃ。
Ｎ）の微細析出物を形成し、クリープ強度に寄与する。
Ｎｌ）は短時間クリープ強度には有効であるが過剰添加
では長時間側でＮｂ（Ｃ，Ｎ）が粗大化しやすく強度を
下げる。さらにＮｂ は未固ｆｆ？Ｎｂｃとして焼な
らし中のオーステナイト粒微細化に有効で靭性改善に寄
与する点がＶにない効果である。ＣＬ０１％未満では効
果が得られず０．２０％を超える場合、焼ならし処理で
未固溶析出物として多量に残存し、強度が低下する。従
って、０．Ｏｌ・−０．２０％とした。このうち、α１
％以下、特に０．０５％程度が特に好ましい。
では長時間側でＮｂ（Ｃ，Ｎ）が粗大化しやすく強度を
下げる。さらにＮｂ は未固ｆｆ？Ｎｂｃとして焼な
らし中のオーステナイト粒微細化に有効で靭性改善に寄
与する点がＶにない効果である。ＣＬ０１％未満では効
果が得られず０．２０％を超える場合、焼ならし処理で
未固溶析出物として多量に残存し、強度が低下する。従
って、０．Ｏｌ・−０．２０％とした。このうち、α１
％以下、特に０．０５％程度が特に好ましい。
Ｎｂ：脱酸剤として添加されるが、０．Ｏ４Ｎを超える
場合、クリープ強度を損う。従って、１０４％以下とし
た。
場合、クリープ強度を損う。従って、１０４％以下とし
た。
Ｎ ： Ｖ、 Ｎｂと結合し、炭窒化物としてクリープ
強度向上に寄与するが、ｏ、ｏｏ３％未満では効果がな
く、０．Ｏ７％以上では加工性、溶接性が低下する。従
って、１００３〜０．Ｏ７％とした。
強度向上に寄与するが、ｏ、ｏｏ３％未満では効果がな
く、０．Ｏ７％以上では加工性、溶接性が低下する。従
って、１００３〜０．Ｏ７％とした。
これらの成分に加え、好ましい態様として述べた微量添
加元素について、以下に示す。
加元素について、以下に示す。
Ｂ：微量添加により、炭化物を分散、安定化させる効果
がある。０００１％未満では効果が小さく、０．０１％
以上では溶接性を損うことから、１００１〜１０１％の
範囲が好ましい。
がある。０００１％未満では効果が小さく、０．０１％
以上では溶接性を損うことから、１００１〜１０１％の
範囲が好ましい。
Ｃａ、 Ｔｉ、 Ｚｒ、 Ｙ、 Ｌａ、 Ｃｅ ：これ
らの元素は、介在物の形態制御を目的として微量添加さ
れる。
らの元素は、介在物の形態制御を目的として微量添加さ
れる。
これらのうち少なくとも１種を０．０１％以上添加する
ことによって、不純物でらるｏ、 ｐ、 ｓを清浄化し
、強度と靭性を改善できる。しかし、０．２％を超える
と介在物が増加し、かえって靭性を損うことがらα０１
〜α２％の範囲とした。
ことによって、不純物でらるｏ、 ｐ、 ｓを清浄化し
、強度と靭性を改善できる。しかし、０．２％を超える
と介在物が増加し、かえって靭性を損うことがらα０１
〜α２％の範囲とした。
表１に化学成分を示す各鋼種を５０に９真空加熱炉で溶
解し、インゴットを１１５０〜９５０℃で鍛造し、厚さ
２０＋ｗの板とした。
解し、インゴットを１１５０〜９５０℃で鍛造し、厚さ
２０＋ｗの板とした。
Ａ 、 Ｂ ’；％は通常処理として９５０℃Ｘ１ｈ・
ＡＣ焼ならし後、７５０℃Ｘ １ ｈ −ＡＣの焼もど
しを行なった。Ｖ、 Ｎｔｌを含むＣ’、Ｄ、Ｅ、Ｆ鋼
は１０５０℃Ｘ １ ｈ ＠ＡＣ焼ならし後、７８０℃
Ｘ １ ｈ −ＡＣの焼もどしを行なった。発明鋼のＧ
〜○鋼については１０５０℃Ｘ １ ｈ ＃ ＡＣ焼な
らし後、８６０℃ｘｎ、ｓｈ＠Ａｃ （ＤＱ！短時間焼
もどし処理を行なった。
ＡＣ焼ならし後、７５０℃Ｘ １ ｈ −ＡＣの焼もど
しを行なった。Ｖ、 Ｎｔｌを含むＣ’、Ｄ、Ｅ、Ｆ鋼
は１０５０℃Ｘ １ ｈ ＠ＡＣ焼ならし後、７８０℃
Ｘ １ ｈ −ＡＣの焼もどしを行なった。発明鋼のＧ
〜○鋼については１０５０℃Ｘ １ ｈ ＃ ＡＣ焼な
らし後、８６０℃ｘｎ、ｓｈ＠Ａｃ （ＤＱ！短時間焼
もどし処理を行なった。
常温および６５０℃での引張試験結果と６５０℃Ｘ ８
ｋｇｆ ／ ｗａ ”クリープ破断試験結果を表２に
示す。また、第１１凶にクリープ破断時間を比較して示
す。
ｋｇｆ ／ ｗａ ”クリープ破断試験結果を表２に
示す。また、第１１凶にクリープ破断時間を比較して示
す。
本発明鋼の常温引張強さは高温焼もどしのために比較鋼
に比べ、低目となるが、延性は良好であシ、常温におけ
る加工性に優れている。また、６５０℃での引張強さは
比較鋼と同等であった。
に比べ、低目となるが、延性は良好であシ、常温におけ
る加工性に優れている。また、６５０℃での引張強さは
比較鋼と同等であった。
次に６５０℃Ｘ ８ ｋｇ ｆ ／−冨クリープ破断試
験結果から、本発明鋼は比較鋼に比べて同等以上の強度
を有することがわかる。
験結果から、本発明鋼は比較鋼に比べて同等以上の強度
を有することがわかる。
Ａｃ１点が８５０℃以上の本発明鋼の利点を以下に示す
。
。
１）６ｏｎ℃以上の高温環境での使用に対して、組鎗と
強度を安定化させる８００℃以上での高温焼もどしが可
能である。
強度を安定化させる８００℃以上での高温焼もどしが可
能である。
２）従来鋼の焼もどし処理に比べ高温、短時間処理が可
能である。
能である。
３）８３０℃程度の未変態加熱軟化処理による熱間加工
が可能でＳＸＣ（応力除去焼鈍）省略も可能である。ま
た、常温強度が低目であシ、走性が高目であるため常温
での加工、例えば曲げ加工性が優れている。
が可能でＳＸＣ（応力除去焼鈍）省略も可能である。ま
た、常温強度が低目であシ、走性が高目であるため常温
での加工、例えば曲げ加工性が優れている。
４）従来鋼の場合、組織安定化（マルテンサイトの焼も
どし）のためａＯＯ℃以下で１ｈ以上の長時関節もどし
が必要であったが、本発明鋼では８００℃以上で１ｈ以
内の短時間熱処理が可能である。
どし）のためａＯＯ℃以下で１ｈ以上の長時関節もどし
が必要であったが、本発明鋼では８００℃以上で１ｈ以
内の短時間熱処理が可能である。
５）従来鋼の場合、Ａｃ１が低いために８００℃μ上で
の高温焼もどしができず、６００℃以上での長時間使用
に対して、組織、強度が不安定であったが、本発明鋼の
場合、６００℃以上の高温長時間使用でも組織、強度が
安定している。
の高温焼もどしができず、６００℃以上での長時間使用
に対して、組織、強度が不安定であったが、本発明鋼の
場合、６００℃以上の高温長時間使用でも組織、強度が
安定している。
第１図は、本発明鋼と比較鋼のクリープ破断時間を比較
対比して示した図表である。 復代理人 内 １） 明 復代理人 萩 原 亮 − 復代理人 安 西 篤 夫 手続惰正畳 昭、ｔｌＪ６１年１１月／りｌ−日 特許庁長官 黒 １） 明 雄 殿１、事件の表
示 昭和６０年特許Ｍ第２２６９９５号λ発明の名称
烏温用高りロムフエラ１ト銅五補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 東基部千代田区丸の内二丁目５＊１号名 称
（６２０） 三羨ｌ工業株式会社（ほか１名） ４、＠！代理人 住 所 東累都港区虎ノ門−丁目１６査２号虎ノ門千
代出ビル 電防（５０４）１８９４査 氏 名 弁理士（７１７９） 内 １） 明（は
か２名） 五補正命令の日付 自発補正 ＆補正により増加する発明の数 なし７、補正の
対象 （１） 明細書の特許請求の範囲 （２） 明＃ｌ沓の発明の詳細な説明＋３１ Ｅ！
Ａ細畜の図面の簡単な説明（４１図 面 ａ補正の内容 ＋１１ 明細書１−４頁の特許請求の範囲を別紙の通
り訂正する。 （２） 同８貞４〜５行ｃｖ ｒ Ｎｂ ；０．０４
％以下」をｒ Ｎｂ ；００３〜（１０４％」と訂正す
る。 （３７１ＷＪ８頁１０行のｒａｓｏ℃以下」を「８５０
℃以上」と訂正する。 （４） 同９頁１２行のｒａｏｏｃ」を「８５０℃」
と訂正する。 （５）ｌｔ１１３頁１１〜１２行の「従って＠・・以下
とした。」を「また、１００３％未満では説教が不十分
となり、強度、靭性を損うばかりか、溶接性、クリープ
強度が低下する。従）・ って、α００３５０．Ｏ４％とした。」と訂正する。 （６）同１５頁の表１の後に次の記載を挿入する＠（７
）向１６負６行の「Ｇ〜０ＷＩ４」を「Ｇ〜Ｚ鋼」と訂
正する。 （８） 向１６頁７行の「８３０℃ｘ［１Ｌ５ｈ１１
ＡＣ」を「８１０〜ｂ する。 （９）１司１６頁１１〜１２行′の「比較して示す。」
を「比較して示し、第２因にクリープ破断時間をＡｃｌ
変態変態点水す。なお、第２図中のＢ鉤、Ｅ鋼は、表１
のＢｍ、Ｅ鋼である。」と訂正する。 ００ 同１７頁の表２の比較鋼Ｃのクリープ破断時間の
「６２１７． Ｉ Ｊを「２６１７． Ｉ Ｊと訂正す
る。 αυ 同１７頁の表２の下であって「注」の欄の上に次
の記載を挿入する。 （２）同１８頁１７行の「８ＲＣＪを「ＳＲ」と訂正す
る。 ｏ３ 同１９頁床行の「図表である。」を「図表、第
２図は、本発明鋼と比較鋼のクリープ破断時間をＡｃｌ
変態変態点水した図表である。」と訂正する。 ０．４ 第１図を別紙の通り訂正する。 （２）第２図を別紙の通り補充する。 特許請求の範囲 ｍ Ｎ量％ テ、Ｃ；０．０５〜Ｇ、１５％、 Ｓｉ
： １チ以下、Ｍｎ；１１２〜１％、Ｐ；α０２５％以
下、Ｓ；α０１５％以下、Ｎｉ；０．８％以下。 Ｃｒ；８〜１３ ％、Ｍｏ；０．５〜３ ％、 Ｗ
；０．５〜６ ％、 ｖ ： （１１〜［ｌＬ５ ％、
Ｎｂ： α０ １ 〜０．２襲、Ｎｂ； ［１００３〜
［１０４％、Ｎ；０．ＯＯ３〜０．０７％を含み、残部
に鉄および不可避的不純物から成り、下記０式（重量％
）によって計算されるＡＣＩが８５０℃以上、 Ａｃ１＝７６５−５０００−４５０Ｎ４−１ｓｉ−２５
Ｍｎ＋２５Ｍｏ＋１５Ｗ＋１１ Ｏｒ＋５０Ｖ＋５０Ｎ
ｂ−３０Ｎｉ＋３０Ｎｂ・・・■かつ、下記０式により
計算されるＣｒ当量が１７以下、 Ｃｒ ＝＠ｊｉ＝ｃｒ−４０Ｃ−３［ＩＮ＋６Ｓｉ−２
Ｍｎ＋４Ｍｏ＋１．５Ｗ＋ １１ Ｖ＋５Ｎｂ−４Ｎｉ
＋１２Ａｌ 拳＠ ＊ −ＩＩ ■であ
ることを特徴とする高温用クロムフエライ ト 鋼。 （２）Ｎ童うで、Ｃ；α０５〜α１５％、３１；０．チ
以下、Ｍｎ；０．２〜１％、Ｐ；０．Ｏ２５％以下ｊ
Ｓ；０．Ｏ１５％以下、Ｎｉ；０．８％以下。 Ｃｒ：８〜１３ ％、Ｍｏ；０．５〜３ ％、
Ｗ；０．５〜３ ％、 ｖ ； α １〜α ５％、Ｎ
ｂ： ０．Ｏ１〜α２チ、Ｎｂ； （１１，００３〜０
．ｏ ４％、 Ｎ；０．Ｏ０３〜０．ｏ ７％、Ｂ ；
α００１〜０．０２％を宮み、残部は鉄および不可避
的不純物から成り、下記０式（重１ｔ％）ＶＣよって計
算されるｋＱｌが８５０℃以上、 ＡＯ１＝７６．５−５０ ＤＣ−４５０Ｎ＋３０Ｓｉ−
２５Ｍｎ＋２５Ｍｏ＋１５Ｗ＋１１Ｃｒ＋５０Ｖ＋３０
Ｎｂ−３０Ｎｉ＋５０Ｎｂ・・φ■かつ、下記■式によ
り計算されるＣｒ当量が１７以下、 Ｃｒ、％童＝Ｃｒ−４０Ｃ−３０Ｎ＋６Ｓｉ−２Ｍｎ＋
４Ｍｏ＋１．５Ｗ＋１１ Ｖ＋５Ｎｂ−４Ｎｉ＋１２Ｎ
ｂ・−−−−■でおることを特徴とする高温用クロムフ
ェライト鋼。 ＋３１ 重ｉｉ％Ｔ、Ｃ； ＣＬＯ５〜（１１５％、
Ｓｉ； １チ以下、 Ｍｎ ；２〜１％、Ｐ：ｌ１０
２５９６以下、Ｓ；０１５％以下、Ｎｉ；α８％以下。 Ｃｒ；８〜１３％、Ｍｏ；０．５−３％、Ｗ；α５〜５
％、 Ｖ ： ０． １ 〜ＣＬ ５ ％、
Ｎｌ）： ０．Ｏｌ 〜ＣＬ２頭、Ｎｂ；０．ＯＯ５
〜１０４ ％、 Ｎ：０．ＯＯ３〜ａ０７％、Ｃａ、
Ｔｉ、 Ｚｒ、 Ｙ、 Ｌａ、 Ｃｅの１ｍ又は２抽以
上；０．０１〜１２％を言み、残部は鉄および不可避的
不純物から成り、下記０式（重量％）によって計算され
るＡＣｌが８５０℃以上、 Ａｃｔ＝７６５−５０００−４５０Ｎ＋３０Ｓｉ−２５
Ｍｎ＋２５Ｍｏ＋１５Ｗ＋１１Ｏｒ＋５０Ｖ＋３０Ｎｂ
−３０Ｎｉ＋３０Ｎｂ”■かつ、下記０式によジ計算さ
れるＣｒ当艦が１７以下、 Ｃｒ当１＝ｃｒ−４０Ｃ−３０Ｎ＋６Ｓｉ−２Ｍｎ＋４
ＭＯ＋１．５Ｗ＋１１Ｖ＋５Ｎｂ−４Ｎｉ＋１２Ｎｂ”
・・■であることを特徴とする烏温用りロムフェライト
ｊ事鴫。 （４１Ｍｔ％で、Ｃ；α０５〜α１５％、Ｓｉ；０．チ
以下１Ｍｌ１ｌｌ；２〜１％、Ｐ：Ｑ−０２５’Ｔｏ以
下、ｓ：ａ、ｏｉｓ％以下、Ｎｉ−０８％以下。 Ｃｒ：８ 〜１３ ％ 、ＭＯ： 〔し ５ 〜５
％ 、Ｗ： ＣＬ ５〜５ ％ 、 ｖ ；
α １ 〜 ＣＬ ５ ％ 、 Ｎｂ； ０．
０ｌ−Ｃｌ３チ、Ｎｂ；０．００３〜α０４％、Ｎ：０
．ＯＯ３〜０．ｏ７ ％、 Ｂ：０．ＯＯｌ 〜０
．ｏ２ ％、 Ｃａ。 Ｔｉ、 Ｚｒ、 Ｙ、 Ｌａ、 Ｃｅの１＆又Ｕ２ａ１
以上；０．０１〜α２％を含み、残部は鉄および不可避
的不純物から成り、下記０式（３４量％）によって計算
されるＡｃｌが８５０℃以上、Ａｃｔ＝７６５−５００
０−４５０Ｎ＋５０Ｓｉ−２５Ｍｎ＋２５Ｍｏ＋１５Ｗ
＋１１Ｃｒ＋５０Ｖ＋３０Ｎｂ−３０Ｎｉ＋５０Ｎｂ・
０■かつ、下記０式により計算されるＣｒ当量が１７以
下、 Ｃｒ当童＝ｃｒ−４０Ｃ−３０Ｎ＋６Ｓｉ−２Ｍｎ＋４
Ｍｏ＋１．５Ｗ＋１１Ｖ＋５Ｎｂ−４Ｎｉ＋１２Ｎｂ・
・−■■であることを特徴とする高温用クロムフエライ
ト鋼。
対比して示した図表である。 復代理人 内 １） 明 復代理人 萩 原 亮 − 復代理人 安 西 篤 夫 手続惰正畳 昭、ｔｌＪ６１年１１月／りｌ−日 特許庁長官 黒 １） 明 雄 殿１、事件の表
示 昭和６０年特許Ｍ第２２６９９５号λ発明の名称
烏温用高りロムフエラ１ト銅五補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 東基部千代田区丸の内二丁目５＊１号名 称
（６２０） 三羨ｌ工業株式会社（ほか１名） ４、＠！代理人 住 所 東累都港区虎ノ門−丁目１６査２号虎ノ門千
代出ビル 電防（５０４）１８９４査 氏 名 弁理士（７１７９） 内 １） 明（は
か２名） 五補正命令の日付 自発補正 ＆補正により増加する発明の数 なし７、補正の
対象 （１） 明細書の特許請求の範囲 （２） 明＃ｌ沓の発明の詳細な説明＋３１ Ｅ！
Ａ細畜の図面の簡単な説明（４１図 面 ａ補正の内容 ＋１１ 明細書１−４頁の特許請求の範囲を別紙の通
り訂正する。 （２） 同８貞４〜５行ｃｖ ｒ Ｎｂ ；０．０４
％以下」をｒ Ｎｂ ；００３〜（１０４％」と訂正す
る。 （３７１ＷＪ８頁１０行のｒａｓｏ℃以下」を「８５０
℃以上」と訂正する。 （４） 同９頁１２行のｒａｏｏｃ」を「８５０℃」
と訂正する。 （５）ｌｔ１１３頁１１〜１２行の「従って＠・・以下
とした。」を「また、１００３％未満では説教が不十分
となり、強度、靭性を損うばかりか、溶接性、クリープ
強度が低下する。従）・ って、α００３５０．Ｏ４％とした。」と訂正する。 （６）同１５頁の表１の後に次の記載を挿入する＠（７
）向１６負６行の「Ｇ〜０ＷＩ４」を「Ｇ〜Ｚ鋼」と訂
正する。 （８） 向１６頁７行の「８３０℃ｘ［１Ｌ５ｈ１１
ＡＣ」を「８１０〜ｂ する。 （９）１司１６頁１１〜１２行′の「比較して示す。」
を「比較して示し、第２因にクリープ破断時間をＡｃｌ
変態変態点水す。なお、第２図中のＢ鉤、Ｅ鋼は、表１
のＢｍ、Ｅ鋼である。」と訂正する。 ００ 同１７頁の表２の比較鋼Ｃのクリープ破断時間の
「６２１７． Ｉ Ｊを「２６１７． Ｉ Ｊと訂正す
る。 αυ 同１７頁の表２の下であって「注」の欄の上に次
の記載を挿入する。 （２）同１８頁１７行の「８ＲＣＪを「ＳＲ」と訂正す
る。 ｏ３ 同１９頁床行の「図表である。」を「図表、第
２図は、本発明鋼と比較鋼のクリープ破断時間をＡｃｌ
変態変態点水した図表である。」と訂正する。 ０．４ 第１図を別紙の通り訂正する。 （２）第２図を別紙の通り補充する。 特許請求の範囲 ｍ Ｎ量％ テ、Ｃ；０．０５〜Ｇ、１５％、 Ｓｉ
： １チ以下、Ｍｎ；１１２〜１％、Ｐ；α０２５％以
下、Ｓ；α０１５％以下、Ｎｉ；０．８％以下。 Ｃｒ；８〜１３ ％、Ｍｏ；０．５〜３ ％、 Ｗ
；０．５〜６ ％、 ｖ ： （１１〜［ｌＬ５ ％、
Ｎｂ： α０ １ 〜０．２襲、Ｎｂ； ［１００３〜
［１０４％、Ｎ；０．ＯＯ３〜０．０７％を含み、残部
に鉄および不可避的不純物から成り、下記０式（重量％
）によって計算されるＡＣＩが８５０℃以上、 Ａｃ１＝７６５−５０００−４５０Ｎ４−１ｓｉ−２５
Ｍｎ＋２５Ｍｏ＋１５Ｗ＋１１ Ｏｒ＋５０Ｖ＋５０Ｎ
ｂ−３０Ｎｉ＋３０Ｎｂ・・・■かつ、下記０式により
計算されるＣｒ当量が１７以下、 Ｃｒ ＝＠ｊｉ＝ｃｒ−４０Ｃ−３［ＩＮ＋６Ｓｉ−２
Ｍｎ＋４Ｍｏ＋１．５Ｗ＋ １１ Ｖ＋５Ｎｂ−４Ｎｉ
＋１２Ａｌ 拳＠ ＊ −ＩＩ ■であ
ることを特徴とする高温用クロムフエライ ト 鋼。 （２）Ｎ童うで、Ｃ；α０５〜α１５％、３１；０．チ
以下、Ｍｎ；０．２〜１％、Ｐ；０．Ｏ２５％以下ｊ
Ｓ；０．Ｏ１５％以下、Ｎｉ；０．８％以下。 Ｃｒ：８〜１３ ％、Ｍｏ；０．５〜３ ％、
Ｗ；０．５〜３ ％、 ｖ ； α １〜α ５％、Ｎ
ｂ： ０．Ｏ１〜α２チ、Ｎｂ； （１１，００３〜０
．ｏ ４％、 Ｎ；０．Ｏ０３〜０．ｏ ７％、Ｂ ；
α００１〜０．０２％を宮み、残部は鉄および不可避
的不純物から成り、下記０式（重１ｔ％）ＶＣよって計
算されるｋＱｌが８５０℃以上、 ＡＯ１＝７６．５−５０ ＤＣ−４５０Ｎ＋３０Ｓｉ−
２５Ｍｎ＋２５Ｍｏ＋１５Ｗ＋１１Ｃｒ＋５０Ｖ＋３０
Ｎｂ−３０Ｎｉ＋５０Ｎｂ・・φ■かつ、下記■式によ
り計算されるＣｒ当量が１７以下、 Ｃｒ、％童＝Ｃｒ−４０Ｃ−３０Ｎ＋６Ｓｉ−２Ｍｎ＋
４Ｍｏ＋１．５Ｗ＋１１ Ｖ＋５Ｎｂ−４Ｎｉ＋１２Ｎ
ｂ・−−−−■でおることを特徴とする高温用クロムフ
ェライト鋼。 ＋３１ 重ｉｉ％Ｔ、Ｃ； ＣＬＯ５〜（１１５％、
Ｓｉ； １チ以下、 Ｍｎ ；２〜１％、Ｐ：ｌ１０
２５９６以下、Ｓ；０１５％以下、Ｎｉ；α８％以下。 Ｃｒ；８〜１３％、Ｍｏ；０．５−３％、Ｗ；α５〜５
％、 Ｖ ： ０． １ 〜ＣＬ ５ ％、
Ｎｌ）： ０．Ｏｌ 〜ＣＬ２頭、Ｎｂ；０．ＯＯ５
〜１０４ ％、 Ｎ：０．ＯＯ３〜ａ０７％、Ｃａ、
Ｔｉ、 Ｚｒ、 Ｙ、 Ｌａ、 Ｃｅの１ｍ又は２抽以
上；０．０１〜１２％を言み、残部は鉄および不可避的
不純物から成り、下記０式（重量％）によって計算され
るＡＣｌが８５０℃以上、 Ａｃｔ＝７６５−５０００−４５０Ｎ＋３０Ｓｉ−２５
Ｍｎ＋２５Ｍｏ＋１５Ｗ＋１１Ｏｒ＋５０Ｖ＋３０Ｎｂ
−３０Ｎｉ＋３０Ｎｂ”■かつ、下記０式によジ計算さ
れるＣｒ当艦が１７以下、 Ｃｒ当１＝ｃｒ−４０Ｃ−３０Ｎ＋６Ｓｉ−２Ｍｎ＋４
ＭＯ＋１．５Ｗ＋１１Ｖ＋５Ｎｂ−４Ｎｉ＋１２Ｎｂ”
・・■であることを特徴とする烏温用りロムフェライト
ｊ事鴫。 （４１Ｍｔ％で、Ｃ；α０５〜α１５％、Ｓｉ；０．チ
以下１Ｍｌ１ｌｌ；２〜１％、Ｐ：Ｑ−０２５’Ｔｏ以
下、ｓ：ａ、ｏｉｓ％以下、Ｎｉ−０８％以下。 Ｃｒ：８ 〜１３ ％ 、ＭＯ： 〔し ５ 〜５
％ 、Ｗ： ＣＬ ５〜５ ％ 、 ｖ ；
α １ 〜 ＣＬ ５ ％ 、 Ｎｂ； ０．
０ｌ−Ｃｌ３チ、Ｎｂ；０．００３〜α０４％、Ｎ：０
．ＯＯ３〜０．ｏ７ ％、 Ｂ：０．ＯＯｌ 〜０
．ｏ２ ％、 Ｃａ。 Ｔｉ、 Ｚｒ、 Ｙ、 Ｌａ、 Ｃｅの１＆又Ｕ２ａ１
以上；０．０１〜α２％を含み、残部は鉄および不可避
的不純物から成り、下記０式（３４量％）によって計算
されるＡｃｌが８５０℃以上、Ａｃｔ＝７６５−５００
０−４５０Ｎ＋５０Ｓｉ−２５Ｍｎ＋２５Ｍｏ＋１５Ｗ
＋１１Ｃｒ＋５０Ｖ＋３０Ｎｂ−３０Ｎｉ＋５０Ｎｂ・
０■かつ、下記０式により計算されるＣｒ当量が１７以
下、 Ｃｒ当童＝ｃｒ−４０Ｃ−３０Ｎ＋６Ｓｉ−２Ｍｎ＋４
Ｍｏ＋１．５Ｗ＋１１Ｖ＋５Ｎｂ−４Ｎｉ＋１２Ｎｂ・
・−■■であることを特徴とする高温用クロムフエライ
ト鋼。
Claims (4)
- （１）重量％で、Ｃ；０．０５〜０．１５％、Ｓｉ；１
％以下、Ｍｎ；０．２〜１％、Ｐ；０．０２５％以下、
Ｓ；０．０１５％以下、Ｎｉ；０．８以下、Ｃｒ；８〜
１３％、Ｍｏ；０．５〜３％、Ｗ；０．５〜３％、Ｖ；
０．１〜０．５％、Ｎｂ；０．０１〜０．２％、Ａｌ；
０．０４％以下、Ｎ；０．００３〜０．０７％を含み、
残部は鉄および不可避的不純物から成り、下記［１］式
（重量％）によつて計算されるＡｃ＿１が８５０℃以下
、 Ａｃ＿１＝７６５−５００Ｃ−４５０Ｎ＋３０Ｓｉ−２
５Ｍｎ＋２５Ｍｏ＋１５Ｗ＋１１Ｃｒ＋５０Ｖ＋３０Ｎ
ｂ−３０Ｎｉ＋３０Ａｌ・・・［１］かつ、下記［２］
式により計算されるＣｒ当量が１７以下、 Ｃｒ＝当量＝Ｃｒ−４０Ｃ−３０Ｎ＋６Ｓｉ−２Ｍｎ＋
４Ｍｏ＋１．５Ｗ＋１１Ｖ＋５Ｎｂ−４Ｎｉ＋１２Ａｌ
・・・［２］であることを特徴とする高温用クロムフェ
ライト鋼。 - （２）重量％で、Ｃ；０．０５〜０．１５％、Ｓｉ；１
％以下、Ｍｎ；０．２〜１％、Ｐ；０．０２５％以下、
Ｓ；０．０１５％以下、Ｎｉ；０．８％以下、Ｃｒ；８
〜１３％、Ｍｏ；０．５〜３％、Ｗ；０．５〜３％、Ｖ
；０．１〜０．５％、Ｎｂ；０．０１〜０．２％、Ａｌ
；０．０４％以下、Ｎ；０．００３〜０．０７％、Ｂ；
０．００１〜０．０２％を含み、残部は鉄および不可避
的不純物から成り、下記［１］式（重量％）によつて計
算されるＡｃ＿１が８５０℃以下、 Ａｃ＿１＝７６５−５００Ｃ−４５０Ｎ＋３０Ｓｉ−２
５Ｍｎ＋２５Ｍｏ＋１５Ｗ＋１１Ｃｒ＋５０Ｖ＋３０Ｎ
ｂ−３０Ｎｉ＋３０Ａｌ・・・［１］かつ、下記［２］
式により計算されるＣｒ当量が１７以下、 Ｃｒ当量＝Ｃｒ−４０Ｃ−３０Ｎ＋６Ｓｉ−２Ｍｎ＋４
Ｍｏ＋１．５Ｗ＋１１Ｖ＋５Ｎｂ−４Ｎｉ＋１２Ａｌ・
・・［２］であることを特徴とする高温用クロムフェラ
イト鋼。 - （３）重量％で、Ｃ；０．０５〜０．１５％、Ｓｉ；１
％以下、Ｍｎ；０．２〜１％、Ｐ；０．０２５％以下、
Ｓ；０．０１５％以下、Ｎｉ；０．８％以下、Ｃｒ；８
〜１３％、Ｍｏ；０．５〜３％、Ｗ；０．５〜３％、Ｖ
；０．１〜０．５％、Ｎｂ；０．０１〜０．２％、Ａｌ
；０．０４％以下、Ｎ；０．００３〜０．０７％、Ｃａ
、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｙ、Ｌａ、Ｃｅの１種又は２種以上；０
．０１〜０．２％を含み、残部は鉄および不可避的不純
物から成り、下記［１］式（重量％）によつて計算され
るＡｃ＿１が８５０℃以下、Ａｃ＿１＝７６５−５００
Ｃ−４５０Ｎ＋３０Ｓｉ−２５Ｍｎ＋２５Ｍｏ＋４５Ｗ
＋１１Ｃｒ＋５０Ｖ＋３０Ｎｂ−３０Ｎｉ＋３０Ａｌ・
・・［１］かつ、下記［２］式により計算されるＣｒ当
量が１７以下、 Ｃｒ当量＝Ｃｒ−４０Ｃ−３０Ｎ＋６Ｓｉ−２Ｍｎ＋４
Ｍｏ＋１．５Ｗ＋１１Ｖ＋５Ｎｂ−４Ｎｉ＋１２Ａｌ・
・・［２］であることを特徴とする高温用クロムフェラ
イト鋼。 - （４）重量％で、Ｃ；０．０５〜０．１５％、Ｓｉ；１
％以下、Ｍｎ；０．２〜１％、Ｐ；０．０２５％以下、
Ｓ；０．０１５％以下、Ｎｉ；０．８以下、Ｃｒ；８〜
１３％２Ｍｏ；０．５〜３％、Ｗ；０．５〜３％、Ｖ；
０．１〜０．５％、Ｎｂ；０．０１〜０．２％、Ａｌ；
０．０４％以下、Ｎ；０．００３〜０．０７％、Ｂ；０
．００１〜０．０２％、Ｃａ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｙ、Ｌａ、
Ｃｅの１種又は２種以上；０．０１〜０．２％を含み、
残部は鉄および不可避的不純物から成り、下記［１］式
（重量％）によつて計算されるＡｃ＿１が８５０℃以下
、 Ａｃ＿１＝７６５−５００Ｃ−４５０Ｎ＋３０Ｓｉ−２
５Ｍｎ＋２５Ｍｏ＋４５Ｗ＋１１Ｃｒ＋５０Ｖ＋３０Ｎ
ｂ−３０Ｎｉ＋３０Ａｌ・・・［１］かつ、下記［２］
式により計算されるＣｒ当量が１７以下、 Ｃｒ当量＝Ｃｒ−４０Ｃ−３０Ｎ＋６Ｓｉ−２Ｍｎ＋４
Ｍｏ＋１．５Ｗ＋１１Ｖ＋５Ｎｂ−４Ｎｉ＋１２Ａｌ・
・・［２］であることを特徴とする高温用クロムフェラ
イト鋼。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22699385A JPS6289842A (ja) | 1985-10-14 | 1985-10-14 | 高温用高クロムフエライト鋼 |
| US06/917,502 US4799972A (en) | 1985-10-14 | 1986-10-10 | Process for producing a high strength high-Cr ferritic heat-resistant steel |
| DE8686114164T DE3686121T2 (de) | 1985-10-14 | 1986-10-13 | Hochfester hitzebestaendiger ferritischer stahl mit hohem chromgehalt und verfahren zu seiner herstellung. |
| DE3650515T DE3650515T2 (de) | 1985-10-14 | 1986-10-13 | Hochfester hitzebeständiger ferritischer Stahl mit hohem Chromgehalt |
| EP86114164A EP0219089B1 (en) | 1985-10-14 | 1986-10-13 | High-strength high-cr ferritic heat-resistant steel and process for producing the same |
| EP90125139A EP0427301B1 (en) | 1985-10-14 | 1986-10-13 | High-strength high-Cr ferritic heat-resistant steel |
| US07/232,227 US4957701A (en) | 1985-10-14 | 1988-08-15 | High-strength high-Cr ferritic heat-resistant steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22699385A JPS6289842A (ja) | 1985-10-14 | 1985-10-14 | 高温用高クロムフエライト鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6289842A true JPS6289842A (ja) | 1987-04-24 |
| JPH055891B2 JPH055891B2 (ja) | 1993-01-25 |
Family
ID=16853828
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22699385A Granted JPS6289842A (ja) | 1985-10-14 | 1985-10-14 | 高温用高クロムフエライト鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6289842A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5069870A (en) * | 1989-03-06 | 1991-12-03 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High-strength high-cr steel with excellent toughness and oxidation resistance |
| JPH05263196A (ja) * | 1992-03-19 | 1993-10-12 | Nippon Steel Corp | 高温強度ならびに靱性に優れたフェライト系耐熱鋼 |
| JPH05311342A (ja) * | 1992-05-14 | 1993-11-22 | Nippon Steel Corp | クリープ強度に優れたフェライト系耐熱鋼 |
| US5591391A (en) * | 1994-09-20 | 1997-01-07 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High chromium ferritic heat-resistant steel |
| EA017766B1 (ru) * | 2008-03-11 | 2013-03-29 | Государственное Научное Учреждение "Физико-Технический Институт Национальной Академии Наук Беларуси" | Жаростойкая литейная сталь |
| JP2022501515A (ja) * | 2018-09-28 | 2022-01-06 | コーニング インコーポレイテッド | オーステナイト変態温度を上昇させた合金金属、及びこれを含む物品 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5696056A (en) * | 1979-12-28 | 1981-08-03 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | High chromium steel for high temperature use |
| JPS61110753A (ja) * | 1984-11-06 | 1986-05-29 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 高クロムマルテンサイト系耐熱鋼管 |
| JPS6267113A (ja) * | 1985-09-20 | 1987-03-26 | Nippon Chiyuutankou Kk | 耐クリ−プ破断特性に優れた耐熱鋼の製造法 |
-
1985
- 1985-10-14 JP JP22699385A patent/JPS6289842A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5696056A (en) * | 1979-12-28 | 1981-08-03 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | High chromium steel for high temperature use |
| JPS61110753A (ja) * | 1984-11-06 | 1986-05-29 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 高クロムマルテンサイト系耐熱鋼管 |
| JPS6267113A (ja) * | 1985-09-20 | 1987-03-26 | Nippon Chiyuutankou Kk | 耐クリ−プ破断特性に優れた耐熱鋼の製造法 |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5069870A (en) * | 1989-03-06 | 1991-12-03 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High-strength high-cr steel with excellent toughness and oxidation resistance |
| JPH05263196A (ja) * | 1992-03-19 | 1993-10-12 | Nippon Steel Corp | 高温強度ならびに靱性に優れたフェライト系耐熱鋼 |
| JPH05311342A (ja) * | 1992-05-14 | 1993-11-22 | Nippon Steel Corp | クリープ強度に優れたフェライト系耐熱鋼 |
| US5591391A (en) * | 1994-09-20 | 1997-01-07 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High chromium ferritic heat-resistant steel |
| EA017766B1 (ru) * | 2008-03-11 | 2013-03-29 | Государственное Научное Учреждение "Физико-Технический Институт Национальной Академии Наук Беларуси" | Жаростойкая литейная сталь |
| JP2022501515A (ja) * | 2018-09-28 | 2022-01-06 | コーニング インコーポレイテッド | オーステナイト変態温度を上昇させた合金金属、及びこれを含む物品 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH055891B2 (ja) | 1993-01-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4957701A (en) | High-strength high-Cr ferritic heat-resistant steel | |
| US5746843A (en) | Low Mn-low Cr ferritic heat resistant steel excellent in strength at elevated temperatures | |
| US4059440A (en) | Highly corrosion resistant ferritic stainless steel | |
| JPH0621323B2 (ja) | 耐食、耐酸化性に優れた高強度高クロム鋼 | |
| US4755234A (en) | Method of manufacturing pressure vessel steel with high strength and toughness | |
| JP4561834B2 (ja) | 低合金鋼 | |
| JP2970955B2 (ja) | 耐カッパーチェッキング性に優れた高クロムフェライト系耐熱鋼 | |
| JPH062927B2 (ja) | 耐食、耐酸化性に優れた高強度低合金鋼 | |
| EP0199046B1 (en) | High-strength heat-resisting ferritic steel pipe and tube | |
| George et al. | Introduction to austenitic stainless steels | |
| JPH11502259A (ja) | 高温強度に優れたフェライト系耐熱鋼及びその製造方法 | |
| JPS6289842A (ja) | 高温用高クロムフエライト鋼 | |
| JP2003166039A (ja) | 鋭敏化特性、高温強度および耐食性に優れたオーステナイト系耐熱鋼とその製造方法 | |
| NO149851B (no) | Austenittisk rustfritt staal. | |
| JPS5914097B2 (ja) | 靭性を改良せるフェライト系耐熱鋼 | |
| JPH02170943A (ja) | 建築用耐火鋼材 | |
| JP3355711B2 (ja) | 高温強度と靱性の優れた高Ｃｒフェライト系耐熱鋼 | |
| JPH06293940A (ja) | 高温延性および高温強度に優れた高Ｃｒフェライト鋼 | |
| JPH08134585A (ja) | 高温強度及び耐酸化性に優れたフェライト系耐熱鋼及びその製造方法 | |
| JPH0387332A (ja) | 高強度低合金耐熱鋼の製造方法 | |
| JPH0397832A (ja) | 耐酸化性と溶接性に優れた高強度高クロム鋼 | |
| JPH0885848A (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼 | |
| JP3565155B2 (ja) | 高強度低合金耐熱鋼 | |
| JPH09118953A (ja) | 高温強度と溶接性に優れた低Ｃｒフェライト鋼 | |
| JPH01179896A (ja) | 熱交換器 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |