JPS6289844A - 耐ＳＲ割れ特性のすぐれた低炭素Ｃｒ−Ｍｏ鋼板 - Google Patents
耐ＳＲ割れ特性のすぐれた低炭素Ｃｒ−Ｍｏ鋼板Info
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- JPS6289844A JPS6289844A JP23070885A JP23070885A JPS6289844A JP S6289844 A JPS6289844 A JP S6289844A JP 23070885 A JP23070885 A JP 23070885A JP 23070885 A JP23070885 A JP 23070885A JP S6289844 A JPS6289844 A JP S6289844A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、耐ＳＲ割れ特性にすぐれる低炭素Ｃｒ −Ｍ
ｏ鋼板に関し、詳しくは、高い溶接拘束応力の下でも
、応力除去焼きなまし処理（以下、ＳＲ処理という。）
過程において、溶接部に割れを生じない所謂耐ＳＲ割れ
特性にすぐれる低炭素Ｃｒ−Ｍｏ＠板に関する。
ｏ鋼板に関し、詳しくは、高い溶接拘束応力の下でも
、応力除去焼きなまし処理（以下、ＳＲ処理という。）
過程において、溶接部に割れを生じない所謂耐ＳＲ割れ
特性にすぐれる低炭素Ｃｒ−Ｍｏ＠板に関する。
（従来の技術）
従来より、Ｃｒ−Ｍｏ１ｉｊｌ板は、石油精製をはじめ
とする化学工業プラントや、発電プラントにおける中、
高温圧力容器や、タービンダイヤフラム材等の発電用タ
ービンの構造部材として広く用いられている。しかし、
これらの従来のＣｒ−Ｍ。
とする化学工業プラントや、発電プラントにおける中、
高温圧力容器や、タービンダイヤフラム材等の発電用タ
ービンの構造部材として広く用いられている。しかし、
これらの従来のＣｒ−Ｍ。
鋼板は、通常、Ｃ含有量が０．１５％程度と高く、且つ
、Ｃｒ、Ｍｏ等の合金成分を多量に含有しているために
、溶接割れ惑受性緋琲暴翌が高く、従って、その溶接施
工にあたっては、低温割れ防止のために、通常、１５０
〜３５０℃程度の高温の予熱を必要とし、製造期間の長
期化や熱エネルギーの大量消費等、製造コスト上昇の一
因となっている。
、Ｃｒ、Ｍｏ等の合金成分を多量に含有しているために
、溶接割れ惑受性緋琲暴翌が高く、従って、その溶接施
工にあたっては、低温割れ防止のために、通常、１５０
〜３５０℃程度の高温の予熱を必要とし、製造期間の長
期化や熱エネルギーの大量消費等、製造コスト上昇の一
因となっている。
また、他方において、低温割れ感受性を低めて溶接性を
改善するためには、Ｃ量を下げることが有効であること
は既によく知られている。しかし、ｃｌを低減すれば、
強度の低下、耐エロージヨン性の低下、高温クリープ強
度の低下等の問題を生じる。
改善するためには、Ｃ量を下げることが有効であること
は既によく知られている。しかし、ｃｌを低減すれば、
強度の低下、耐エロージヨン性の低下、高温クリープ強
度の低下等の問題を生じる。
一方、Ｂは、従来、焼入れ焼戻しを行なう調質鋼につい
ては広く利用されているが、−ｉに、焼ならし鋼乃至焼
ならし焼戻し鋼には、従来、殆ど添加されていないとこ
ろ、最近に至って、焼ならし鋼乃至焼ならし焼戻し鋼に
も微量のＢを添加することにより、鋼の焼入れ性の増加
を図り、強度を増加させる方法が実用化されるに至って
いる。
ては広く利用されているが、−ｉに、焼ならし鋼乃至焼
ならし焼戻し鋼には、従来、殆ど添加されていないとこ
ろ、最近に至って、焼ならし鋼乃至焼ならし焼戻し鋼に
も微量のＢを添加することにより、鋼の焼入れ性の増加
を図り、強度を増加させる方法が実用化されるに至って
いる。
しかし、Ｃｒ−Ｍｏｆｉに関しては、従来、Ｂ添加は、
耐ＳＲ脆化特性の付与及び高強度高靭性化、熱間加工性
の改善等の目的に限られており、しかも、このようなＣ
ｒ−Ｍｏ鋼におけるＣ含有量は、従来鋼とほぼ同等であ
って、約０．１１％以上であるので、大幅な溶接性の改
善には至っていない。
耐ＳＲ脆化特性の付与及び高強度高靭性化、熱間加工性
の改善等の目的に限られており、しかも、このようなＣ
ｒ−Ｍｏ鋼におけるＣ含有量は、従来鋼とほぼ同等であ
って、約０．１１％以上であるので、大幅な溶接性の改
善には至っていない。
そこで、本発明者らは、Ｃｒ−Ｍｏ鋼における溶接性を
改善するために鋭意研究した結果、ｃｌを著しく低減す
る一方、適正量のＡｌ添加の下にＢを添加し、更に、Ｃ
ｕ及びＮｉを複合添加することにより、低Ｃ＠でありな
がら、約０．１２〜０゜１７％のようにｃｌの多い従来
のＣｒ−Ｍｏ鋼と比肩し得るすぐれた強度、靭性、耐エ
ロージヨン性、耐クリープ特性を有する新規なＣｒ−Ｍ
Ｏ３Ｍを得ることができることを見出して、既に提案し
ている（特願昭５９−２２５２７９号及び特願昭５９−
２２５２８０号）。
改善するために鋭意研究した結果、ｃｌを著しく低減す
る一方、適正量のＡｌ添加の下にＢを添加し、更に、Ｃ
ｕ及びＮｉを複合添加することにより、低Ｃ＠でありな
がら、約０．１２〜０゜１７％のようにｃｌの多い従来
のＣｒ−Ｍｏ鋼と比肩し得るすぐれた強度、靭性、耐エ
ロージヨン性、耐クリープ特性を有する新規なＣｒ−Ｍ
Ｏ３Ｍを得ることができることを見出して、既に提案し
ている（特願昭５９−２２５２７９号及び特願昭５９−
２２５２８０号）。
しかし、かかるＣｒ−Ｍｏ鋼においても、通常の溶接施
工における溶接拘束応力の下では、ＳＲ割れが発生する
おそれはないが、第１図に示すように、溶接時の拘束応
力が非常に高くなる場合は、従来鋼よりもＳＲ割れが発
生しやすい。この現象は、低い予熱温度にて低温割れの
発生を防止できるので、従来鋼よりも予熱温度を低くし
ていること、及びＳＲ割れ感受性を高めるＢを添加して
いることによると考えられる。しかし、高い予熱温度を
採用することは、低炭素Ｃｒ−Ｍｏｆｉの最大の特徴で
ある溶接性の改善を損なうこととなるので、避ける必要
があり、また、Ｂの添加も高強度、高靭性、耐エロージ
ヨン性及び耐クリープ特性の確保に必要不可欠である。
工における溶接拘束応力の下では、ＳＲ割れが発生する
おそれはないが、第１図に示すように、溶接時の拘束応
力が非常に高くなる場合は、従来鋼よりもＳＲ割れが発
生しやすい。この現象は、低い予熱温度にて低温割れの
発生を防止できるので、従来鋼よりも予熱温度を低くし
ていること、及びＳＲ割れ感受性を高めるＢを添加して
いることによると考えられる。しかし、高い予熱温度を
採用することは、低炭素Ｃｒ−Ｍｏｆｉの最大の特徴で
ある溶接性の改善を損なうこととなるので、避ける必要
があり、また、Ｂの添加も高強度、高靭性、耐エロージ
ヨン性及び耐クリープ特性の確保に必要不可欠である。
かかる問題を解決するために、本発明者らは更に研究を
重ねた結果、上記低炭素Ｃｒ−Ｍｏ鋼に更にＣｅ ％
Ｌ ａ及びＺｒより選ばれる少なくとも１種の元素を添
加することによって、上記したすぐれた特性を保持しつ
つ、高い溶接拘束応力の下でも、低い予熱温度にて溶接
可能である耐ＳＲ割れ特性にすくれる低炭素Ｃｒ−Ｍｏ
鋼板を得ることができることを見出して、本発明に至っ
たものである。
重ねた結果、上記低炭素Ｃｒ−Ｍｏ鋼に更にＣｅ ％
Ｌ ａ及びＺｒより選ばれる少なくとも１種の元素を添
加することによって、上記したすぐれた特性を保持しつ
つ、高い溶接拘束応力の下でも、低い予熱温度にて溶接
可能である耐ＳＲ割れ特性にすくれる低炭素Ｃｒ−Ｍｏ
鋼板を得ることができることを見出して、本発明に至っ
たものである。
従って、本発明は、従来の高炭素Ｃｒ−Ｍｏ畑と同等以
上の強度、靭性、耐エロージヨン性、耐クリープ特性を
有するのみならず、高い溶接拘束力の下でも、低い予熱
温度にて溶接可能である耐ＳＲ割れ特性にすぐれる低炭
素Ｃｒ−Ｍｏ鋼板を提供することを目的とする。
上の強度、靭性、耐エロージヨン性、耐クリープ特性を
有するのみならず、高い溶接拘束力の下でも、低い予熱
温度にて溶接可能である耐ＳＲ割れ特性にすぐれる低炭
素Ｃｒ−Ｍｏ鋼板を提供することを目的とする。
（発明の構成）
本発明による耐ＳＲ割れ特性にすくれる低炭素Ｃｒ−Ｍ
ｏ鋼板の第１は、重量％で （ａ）Ｃ ０．０３〜０．１２％、Ｓｉ 、００
％以下、 Ｍｎ ０．２０〜０．７５％、 Ｐ ０．０２０％以下、 Ｓ ０．００９％以下、 Ｃｕ ０．０５〜０．５０％、 Ｎｉ０．０５〜０，５０％、 Ｃｒ ０．４０〜３．５０％、 Ｍｏ ０．２（１−１，２５％、 Ｂ ０．０００３〜０．００１５％、及び５ｏｌＡ
ｆｆ ０．００５〜０．１０％を含有し、更に、ｆｂ
）Ｃｅ ０．００５〜０．１０ ％、Ｌａ ０．
００５〜０．１０％、及びＺｒ ０．００５〜０．
１０％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種以上を含有し、 残部鉄及び不可避的不純物よりなることを特徴とする。
ｏ鋼板の第１は、重量％で （ａ）Ｃ ０．０３〜０．１２％、Ｓｉ 、００
％以下、 Ｍｎ ０．２０〜０．７５％、 Ｐ ０．０２０％以下、 Ｓ ０．００９％以下、 Ｃｕ ０．０５〜０．５０％、 Ｎｉ０．０５〜０，５０％、 Ｃｒ ０．４０〜３．５０％、 Ｍｏ ０．２（１−１，２５％、 Ｂ ０．０００３〜０．００１５％、及び５ｏｌＡ
ｆｆ ０．００５〜０．１０％を含有し、更に、ｆｂ
）Ｃｅ ０．００５〜０．１０ ％、Ｌａ ０．
００５〜０．１０％、及びＺｒ ０．００５〜０．
１０％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種以上を含有し、 残部鉄及び不可避的不純物よりなることを特徴とする。
また、本発明による低炭素Ｃｒ−Ｍｏ鋼板の第２は、上
記した化学成分に加えて、更に、Ｃａ ０．０００５
〜０．００７０％を含有し、残部鉄及び不可避的不純物
よりなることを特徴とする。
記した化学成分に加えて、更に、Ｃａ ０．０００５
〜０．００７０％を含有し、残部鉄及び不可避的不純物
よりなることを特徴とする。
以下に本発明について詳細に説明する。
本発明によるＣｒ−Ｍｏ１において、Ｂは、オーステナ
イト中に固溶し、結晶粒界に偏析して、フェライト変態
を抑制するため、鋼の焼入れ性を向上させる。しかし、
他方において、Ｂは、鋼中のＮと結合しやすい。従って
、ＢがＢＮを生成すると、鋼中におけるＢの有効量が城
少し、焼入れ性を低下させる。従って、本発明において
は、鋼の焼入れ性を向上させるべく、Ｂの有効量を確保
するために、ＡＡによってＮを固定し、更に好ましくは
、鋼中のＮｌを低減する。しかし、Ｂを過多に添加する
ときは、オーステナイト粒界にＢ化合物が析出し、却っ
て焼入れ性を低下させるので、本発明においては、Ｂを
適正量を添加することが必要である。
イト中に固溶し、結晶粒界に偏析して、フェライト変態
を抑制するため、鋼の焼入れ性を向上させる。しかし、
他方において、Ｂは、鋼中のＮと結合しやすい。従って
、ＢがＢＮを生成すると、鋼中におけるＢの有効量が城
少し、焼入れ性を低下させる。従って、本発明において
は、鋼の焼入れ性を向上させるべく、Ｂの有効量を確保
するために、ＡＡによってＮを固定し、更に好ましくは
、鋼中のＮｌを低減する。しかし、Ｂを過多に添加する
ときは、オーステナイト粒界にＢ化合物が析出し、却っ
て焼入れ性を低下させるので、本発明においては、Ｂを
適正量を添加することが必要である。
しかし、本発明鋼のように、低Ｃ鋼においては、Ｂの焼
入れ性向上効果を利用するだけでは、強度、靭性ほか目
的とする望ましい特性を得ることは困難である。ここに
おいて、本発明者らは、研究を重ねた結果、低Ｃ鋼にお
いて、Ｂを適正量添加して、その焼入性向上効果を利用
すると共に、Ｃｕ及びＮｉを複合添加することにより、
鋼の焼入れ性を一層向上させると同時に、Ｂの焼入れ性
向上効果との相乗効果によって、焼ならし時のフエライ
］・析出を大幅に抑え、かくして、強度を上昇させ得る
と同時に、耐エロージヨン性及び耐クリープ特性をも従
来鋼と同等以上に改善することができる。
入れ性向上効果を利用するだけでは、強度、靭性ほか目
的とする望ましい特性を得ることは困難である。ここに
おいて、本発明者らは、研究を重ねた結果、低Ｃ鋼にお
いて、Ｂを適正量添加して、その焼入性向上効果を利用
すると共に、Ｃｕ及びＮｉを複合添加することにより、
鋼の焼入れ性を一層向上させると同時に、Ｂの焼入れ性
向上効果との相乗効果によって、焼ならし時のフエライ
］・析出を大幅に抑え、かくして、強度を上昇させ得る
と同時に、耐エロージヨン性及び耐クリープ特性をも従
来鋼と同等以上に改善することができる。
更に、本発明鋼は、Ｃｅ、Ｌａ及びＺｒよりなる群から
選ばれる少なくとも１種の元素を含有する。これら元素
は、Ｐ、Ｓ、Ｓｂ、Ｓｎ、Ａｓ等の不純物元素や、過多
のＢの粒界偏析を緩和し、更に、溶接熱影響部の結晶粒
を微細化する作用をもち、結晶粒界の三重点に集中する
溶接拘束力を緩和し、かくして、本発明鋼は、強度、耐
エロージヨン性及び耐クリープ特性にすぐれるうえに、
耐ＳＲ割れ特性にもすくれるのである。
選ばれる少なくとも１種の元素を含有する。これら元素
は、Ｐ、Ｓ、Ｓｂ、Ｓｎ、Ａｓ等の不純物元素や、過多
のＢの粒界偏析を緩和し、更に、溶接熱影響部の結晶粒
を微細化する作用をもち、結晶粒界の三重点に集中する
溶接拘束力を緩和し、かくして、本発明鋼は、強度、耐
エロージヨン性及び耐クリープ特性にすぐれるうえに、
耐ＳＲ割れ特性にもすくれるのである。
第２図に示すように、Ｃｅ、Ｌａ及びＺｒよりなる群か
ら選ばれる少なくとも１種の元素は、それぞれ０．ＯＯ
５％以上を添加することによって、耐ＳＲ割れ特性を著
しく向上させることができる。
ら選ばれる少なくとも１種の元素は、それぞれ０．ＯＯ
５％以上を添加することによって、耐ＳＲ割れ特性を著
しく向上させることができる。
しかし、０．１０％を超えて過多に添加しても、効果が
飽和するのみならず、経済的な観点からも好ましくなく
、また、鋼塊の内部品質を劣化させるおそれもあるので
、添加量の上限を０．１０％とする。
飽和するのみならず、経済的な観点からも好ましくなく
、また、鋼塊の内部品質を劣化させるおそれもあるので
、添加量の上限を０．１０％とする。
また、Ｃａは上記Ｃｅ、Ｌａ及び／又はＺｒと複合添加
することによって、結晶粒界へのＳの偏析を大幅に抑制
することができるので、鋼板の耐ＳＲ割れ特性を一層改
善することができる。この効果を有効に得るにはｏ、ｏ
ｏｏｓ％以上を添加することが必要であるが、過多に添
加するときは、非金属介在物の量が増して、延性を低下
させるので、添加量の上限は０．００７％とする。
することによって、結晶粒界へのＳの偏析を大幅に抑制
することができるので、鋼板の耐ＳＲ割れ特性を一層改
善することができる。この効果を有効に得るにはｏ、ｏ
ｏｏｓ％以上を添加することが必要であるが、過多に添
加するときは、非金属介在物の量が増して、延性を低下
させるので、添加量の上限は０．００７％とする。
次に、本発明によるＣ ｒ −Ｍ ｏ鋼における上記以
外の化学成分の限定理由について説明する。
外の化学成分の限定理由について説明する。
Ｃは、鋼の強度及び耐エローシロン性を確保するために
、本発明鋼においては、０．０３％以上を添加すること
が必要であるが、反面、Ｃ量の増加と共に耐ＳＲ割れ特
性のみならず、溶接性、靭性が低下するので、添加量の
上限は０．１２％とする。
、本発明鋼においては、０．０３％以上を添加すること
が必要であるが、反面、Ｃ量の増加と共に耐ＳＲ割れ特
性のみならず、溶接性、靭性が低下するので、添加量の
上限は０．１２％とする。
Ｓｔは、強度の確保及び耐酸化性の向上のために有効で
あるが、焼戻し脆化感受性を高めるので、上限は、００
％とする。
あるが、焼戻し脆化感受性を高めるので、上限は、００
％とする。
Ｍｎは、鋼の強度と延性を高めるのに有効であるが、過
多に添加すると、溶接性が低下するので、添加量は０．
２０％〜０．７５％の範囲とする。
多に添加すると、溶接性が低下するので、添加量は０．
２０％〜０．７５％の範囲とする。
Ｐは、鋼中に不純物として含有されるが、靭性及び溶接
性を損なうばかりでなく、焼戻し脆化感受性及びＳＲ割
れ感受性を高めるため、極力低減することが望ましい。
性を損なうばかりでなく、焼戻し脆化感受性及びＳＲ割
れ感受性を高めるため、極力低減することが望ましい。
従って、本発明においては、Ｐの含有量は０．０２０％
以下とする。
以下とする。
Ｓも鋼中に不純物として含有されるが、鋼の靭性を著し
く損ない、また、ＳＲ割れ感受性をも高めるので、極力
低減することが望ましく、含有量は０．００９％以下と
する。
く損ない、また、ＳＲ割れ感受性をも高めるので、極力
低減することが望ましく、含有量は０．００９％以下と
する。
Ｃｕは、固溶強化及び析出強化に有効な成分であり、且
つ、耐エロージヨン性の向上にも効果がある。かかる効
果を有効に発揮させるためには、少なくとも０．０５％
を添加する必要がある。一方、０．５０％を越えて過多
に添加すると、熱間加工性が劣化するので、Ｃｕの添加
量は０．０５〜０．５０％の範囲とする。
つ、耐エロージヨン性の向上にも効果がある。かかる効
果を有効に発揮させるためには、少なくとも０．０５％
を添加する必要がある。一方、０．５０％を越えて過多
に添加すると、熱間加工性が劣化するので、Ｃｕの添加
量は０．０５〜０．５０％の範囲とする。
Ｎｉは、鋼の焼入れ性を増し、また、耐エロージヨン性
の向上に効果があり、更に、高温におけるオーステナイ
ト粒界へのＣｕの析出による亀甲割れを防止するのに有
効である。かかる効果を有効に発現させるためには、０
．０５％以上を添加する必要があるが、しかし、高価な
元素であるので、実用的な観点からその添加量は０．０
５〜０．５０％の範囲とする。
の向上に効果があり、更に、高温におけるオーステナイ
ト粒界へのＣｕの析出による亀甲割れを防止するのに有
効である。かかる効果を有効に発現させるためには、０
．０５％以上を添加する必要があるが、しかし、高価な
元素であるので、実用的な観点からその添加量は０．０
５〜０．５０％の範囲とする。
Ｃｒは、耐酸化性、焼戻し軟化抵抗を高め、強度を確保
するのに有効であるが、過度に添加すると溶接性が劣化
する。従って、添加量は、０．４０〜３．５０％の範囲
とする。
するのに有効であるが、過度に添加すると溶接性が劣化
する。従って、添加量は、０．４０〜３．５０％の範囲
とする。
Ｍｏは、鋼の焼入れ性、特にＢと共存した場合の焼なら
し時の焼入れ性を高めるのに不可欠な元素である。また
、焼戻し軟化抵抗を高め、高温強度の向上にも有効であ
って、０．２０％以上を添加する必要があるが、高価な
元素であるので、その添加量は０．２０〜、２５％の範
囲とする。
し時の焼入れ性を高めるのに不可欠な元素である。また
、焼戻し軟化抵抗を高め、高温強度の向上にも有効であ
って、０．２０％以上を添加する必要があるが、高価な
元素であるので、その添加量は０．２０〜、２５％の範
囲とする。
Ｂは、前記したように、焼ならし時の焼入れ性を高め、
強度上昇に有効であるので、本発明鋼においては、０．
ＯＯＯ３％以上を添加することが必要である。しかし、
０．００１５％を越えて過剰に添加するときは、焼なら
し時にＢ化合物を生成し、焼入れ性を低下させると同時
に、耐ＳＲ割れ特性及び靭性の劣化を伴う。従って、添
加量の上限は０．００１５％とする。
強度上昇に有効であるので、本発明鋼においては、０．
ＯＯＯ３％以上を添加することが必要である。しかし、
０．００１５％を越えて過剰に添加するときは、焼なら
し時にＢ化合物を生成し、焼入れ性を低下させると同時
に、耐ＳＲ割れ特性及び靭性の劣化を伴う。従って、添
加量の上限は０．００１５％とする。
５ｏｌＡ１は、前記したように、Ｎを固定し、また、Ｎ
ｉ織を微細化する作用があるが、その含有量がｏ、 ｏ
ｏ ｓ％よりも少ないときば、上記の効果が期待でき
ず、一方、含有量が０．１０％を越えると、鋼塊表面割
れの原因となることから、その含有量は０．００５〜０
．１０％の範囲とする。
ｉ織を微細化する作用があるが、その含有量がｏ、 ｏ
ｏ ｓ％よりも少ないときば、上記の効果が期待でき
ず、一方、含有量が０．１０％を越えると、鋼塊表面割
れの原因となることから、その含有量は０．００５〜０
．１０％の範囲とする。
また、Ｎは、その含有量が余りに多い場合は、ＢＮを生
成しやすくなり、その結果、焼入れ性に有効なりｉｌが
減少し、鋼板の焼入れ性が低下するので、本発明鋼にお
いては、含有量は０．００７％以下とすることが好まし
い。特に好ましくは０．００５％以下である。
成しやすくなり、その結果、焼入れ性に有効なりｉｌが
減少し、鋼板の焼入れ性が低下するので、本発明鋼にお
いては、含有量は０．００７％以下とすることが好まし
い。特に好ましくは０．００５％以下である。
本発明鋼は、上記した元素に加えてＴｉ、Ｎｂ及びＶよ
りなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有する
ことができる。これらの元素は、いずれも結晶粒を微細
化して、強度を向上させるのに有効であり、０．０７％
以下の範囲で必要に応じて添加される。しかし、一方、
これらの元素は、ＳＲ割れ怒受性を高める元素でもある
ので、その添加量は、極力低く抑えることが望ましい。
りなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有する
ことができる。これらの元素は、いずれも結晶粒を微細
化して、強度を向上させるのに有効であり、０．０７％
以下の範囲で必要に応じて添加される。しかし、一方、
これらの元素は、ＳＲ割れ怒受性を高める元素でもある
ので、その添加量は、極力低く抑えることが望ましい。
本発明によるＣｒ−Ｍｏ鋼を製造するには、常法に従っ
て製造した本発明による化学成分を存する鋼片を熱間圧
延し、その後、引続いて熱処理を行なえばよい。
て製造した本発明による化学成分を存する鋼片を熱間圧
延し、その後、引続いて熱処理を行なえばよい。
（発明の効果）
以上のように、本発明によれば、低炭素Ｃｒ−Ｍ ｏ
ｆｉＪ板において、適正量のＡａとＢとに加えて、Ｃｕ
及びＮｉを複合添加すると共に、Ｃｅ、Ｌａ及びＺｒよ
り選ばれる少なくとも１種の元素を添加することによっ
て、低Ｃ鋼でありながら、約０゜１２〜０．１７％のよ
うにＣ量の多い従来のＣｒ−Ｍｏ鋼板と比肩し得るすぐ
れた強度、靭性、耐エロージヨン性、耐クリープ特性を
有するのみならず、高い溶接拘束応力の下でも、低い予
熱温度にて溶接可能である耐ＳＲ割れ特性にすぐれる低
炭素Ｃｒ−Ｍｏ１４板を得ることができる。
ｆｉＪ板において、適正量のＡａとＢとに加えて、Ｃｕ
及びＮｉを複合添加すると共に、Ｃｅ、Ｌａ及びＺｒよ
り選ばれる少なくとも１種の元素を添加することによっ
て、低Ｃ鋼でありながら、約０゜１２〜０．１７％のよ
うにＣ量の多い従来のＣｒ−Ｍｏ鋼板と比肩し得るすぐ
れた強度、靭性、耐エロージヨン性、耐クリープ特性を
有するのみならず、高い溶接拘束応力の下でも、低い予
熱温度にて溶接可能である耐ＳＲ割れ特性にすぐれる低
炭素Ｃｒ−Ｍｏ１４板を得ることができる。
（実施例）
以下に実施例を挙げて本発明を説明する。
実施例
第１表に示す化学組成を有する本発明鋼及び比較鋼の機
械的性質及びＳＲ割れ率を第２表に示す。
械的性質及びＳＲ割れ率を第２表に示す。
ＳＲ割れ率は、溶接拘束力３３３０ ｋｇｆ／ｍｍ２に
おいて斜めＹ型溶接割れ試験によって求めたものである
。本発明鋼によれば、いずれもＳＲ割れ率は２０％以下
である。
おいて斜めＹ型溶接割れ試験によって求めたものである
。本発明鋼によれば、いずれもＳＲ割れ率は２０％以下
である。
比較鋼Ｊ及びＭは、ｃ−１の高い従来鋼としての比較鋼
であって、低温割れが発生ずるので、溶接時の予熱温度
を低炭素鋼の低温とすることができない。そのために２
００℃の予熱にて試験した場合の結果を参考として示す
。
であって、低温割れが発生ずるので、溶接時の予熱温度
を低炭素鋼の低温とすることができない。そのために２
００℃の予熱にて試験した場合の結果を参考として示す
。
第３図に本発明鋼Ａ及びＤについての）容接拘束応力を
変化させた場合のＳＲ割れ率を示す。本発明鋼は比較鋼
Ｉと比較して、溶接拘束応力の高い場合に耐ＳＲ特性が
すぐれていることが明らかである。
変化させた場合のＳＲ割れ率を示す。本発明鋼は比較鋼
Ｉと比較して、溶接拘束応力の高い場合に耐ＳＲ特性が
すぐれていることが明らかである。
第１図は、高炭素Ｃｒ−Ｍｏ従来′ｉＡ（比較鋼Ｊ）と
低炭素Ｃｒ鋼（比較鋼Ｉ）についての溶接拘束応力とＳ
Ｒ割れ率との関係を示すグラフ、第２図は、Ｃｅ又はＺ
ｒＦＪとＳＲ割れ率との関係を示すグラフ、第３図は本
発明鋼における溶接拘束応力とＳＲ割れ率との関係を示
すグラフである。
低炭素Ｃｒ鋼（比較鋼Ｉ）についての溶接拘束応力とＳ
Ｒ割れ率との関係を示すグラフ、第２図は、Ｃｅ又はＺ
ｒＦＪとＳＲ割れ率との関係を示すグラフ、第３図は本
発明鋼における溶接拘束応力とＳＲ割れ率との関係を示
すグラフである。
Claims (2)
- （１）重量％で （ａ）Ｃ ０．０３〜０．１２％、 Ｓｉ １．００％以下、 Ｍｎ ０．２０〜０．７５％、 Ｐ ０．０２０％以下、 Ｓ ０．００９％以下、 Ｃｕ ０．０５〜０．５０％、 Ｎｉ ０．０５〜０．５０％、 Ｃｒ ０．４０〜３．５０％、 Ｍｏ ０．２０〜１．２５％、 Ｂ ０．０００３〜０．００１５％、及び ｓｏｌＡｌ ０．００５〜０．１０％を含有し、更に、 （ｂ）Ｃｅ ０．００５〜０．１０％、 Ｌａ ０．００５〜０．１０％、及び Ｚｒ ０．００５〜０．１０％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種以上を含有し、 残部鉄及び不可避的不純物よりなることを特徴とする耐
ＳＲ割れ特性にすぐれる低炭素 Ｃｒ−Ｍｏ鋼板。 - （２）重量％で （ａ）Ｃ ０．０３〜０．１２％、 Ｓｉ １．００％以下、 Ｍｎ ０．２０〜０．７５％、 Ｐ ０．０２０％以下、 Ｓ ０．００９％以下、 Ｃｕ ０．０５〜０．５０％、 Ｎｉ ０．０５〜０．５０％、 Ｃｒ ０．４０〜３．５０％、 Ｍｏ ０．２０〜１．２５％、 Ｂ ０．０００３〜０．００１５％、及び ｓｏｌＡｌ ０．００５〜０．１０％を含有し、更に、 （ｂ）Ｃｅ ０．００５〜０．１０％、 Ｌａ ０．００５〜０．１０％、及び Ｚｒ ０．００５〜０．１０％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素と、 （ｃ）Ｃａ ０．０００５〜０．００７０％とを含有し
、残部鉄及び不可避的不純物よりなることを特徴とする
耐ＳＲ割れ特性にすぐれる低炭素 Ｃｒ−Ｍｏ鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23070885A JPS6289844A (ja) | 1985-10-15 | 1985-10-15 | 耐ＳＲ割れ特性のすぐれた低炭素Ｃｒ−Ｍｏ鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23070885A JPS6289844A (ja) | 1985-10-15 | 1985-10-15 | 耐ＳＲ割れ特性のすぐれた低炭素Ｃｒ−Ｍｏ鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6289844A true JPS6289844A (ja) | 1987-04-24 |
Family
ID=16912064
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23070885A Pending JPS6289844A (ja) | 1985-10-15 | 1985-10-15 | 耐ＳＲ割れ特性のすぐれた低炭素Ｃｒ−Ｍｏ鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6289844A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108034907A (zh) * | 2017-11-24 | 2018-05-15 | 万鑫精工（湖南）有限公司 | 一种减速机输入轴 |
-
1985
- 1985-10-15 JP JP23070885A patent/JPS6289844A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108034907A (zh) * | 2017-11-24 | 2018-05-15 | 万鑫精工（湖南）有限公司 | 一种减速机输入轴 |
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