JPS63105111A - 衛生材不織布用の複合系熱融着性繊維 - Google Patents
衛生材不織布用の複合系熱融着性繊維Info
- Publication number
- JPS63105111A JPS63105111A JP61247554A JP24755486A JPS63105111A JP S63105111 A JPS63105111 A JP S63105111A JP 61247554 A JP61247554 A JP 61247554A JP 24755486 A JP24755486 A JP 24755486A JP S63105111 A JPS63105111 A JP S63105111A
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- JP
- Japan
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- density polyethylene
- low
- fiber
- density
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は複合系熱融着性ｔｌ維に関し、特にその適正融
着加工条件の範囲を改良したものに関する。
着加工条件の範囲を改良したものに関する。
（発明の背與）
周知のように、融点の異なる複数の繊維を同心状ないし
は並列状に配置した複合系熱融着性繊維は、鞘心型ない
しは貼合せ型繊維と呼ばれ、不織布として広く用いられ
ている。
は並列状に配置した複合系熱融着性繊維は、鞘心型ない
しは貼合せ型繊維と呼ばれ、不織布として広く用いられ
ている。
この種の複合系熱融着性ｔａ１！１では、通常高融点成
分としてポリプロピレン、ポリエステル樹脂などが用い
られ、また、低融点成分としては高密度ポリエチレン（
以下、）−ＩＤＰＥと略す）、低密度ポリエチレン（以
下、ＬＤＰＥと略す）、エチレン酢酸ビニル共千合樹脂
（以下ＥＶＡＣと略す）などが使用されている。
分としてポリプロピレン、ポリエステル樹脂などが用い
られ、また、低融点成分としては高密度ポリエチレン（
以下、）−ＩＤＰＥと略す）、低密度ポリエチレン（以
下、ＬＤＰＥと略す）、エチレン酢酸ビニル共千合樹脂
（以下ＥＶＡＣと略す）などが使用されている。
しかしながら、特に、低融点成分として用いられている
トＩＤＰＥ、ＬＤＰＥ、ヒｖＡＣには以下に説明する問
題があった。
トＩＤＰＥ、ＬＤＰＥ、ヒｖＡＣには以下に説明する問
題があった。
すなわち、低融点成分をＬＤＰＥやＥＶＡｃで構成する
と、これらの融点が１１５℃以下のため、カード加工時
の発熱で繊維同士が融着する倶れがあるとともに、これ
らは何れもヤング率が低いので、腰が弱いためにカード
加工性が悪く、高速カードには不都合なものであった。
と、これらの融点が１１５℃以下のため、カード加工時
の発熱で繊維同士が融着する倶れがあるとともに、これ
らは何れもヤング率が低いので、腰が弱いためにカード
加工性が悪く、高速カードには不都合なものであった。
一方、ＨＤＰＥで低融点成分を構成すると、適正融着加
工条件の幅が極端に狭いので、加工条件の変動によって
、不織布の融着強力や風合を均一にすることが極めて困
難であった。
工条件の幅が極端に狭いので、加工条件の変動によって
、不織布の融着強力や風合を均一にすることが極めて困
難であった。
つまり、ｌ−ＩＤＰＥを低融点成分とした複合系熱融着
性繊維は、熱風′Ｆ！ｉ着やカレンダーロールの温度が
適正温度より１〜２℃低い場合や、夜間などに外気温が
低下した場合、生産速度を上げたり、目付を増したりし
た場合に、不織布の融着強力が著しく低下する。
性繊維は、熱風′Ｆ！ｉ着やカレンダーロールの温度が
適正温度より１〜２℃低い場合や、夜間などに外気温が
低下した場合、生産速度を上げたり、目付を増したりし
た場合に、不織布の融着強力が著しく低下する。
また、これとは逆に熱風融着やカレンダーロールの温度
が適正温度より１〜２℃高い場合や、外気温が上昇した
場合、生産速度を下げたり、目付を減らした場合には、
風合が著しく低下する。
が適正温度より１〜２℃高い場合や、外気温が上昇した
場合、生産速度を下げたり、目付を減らした場合には、
風合が著しく低下する。
従って、厳密な温度管理、環境条件の制御、生産条件の
調整を行なわなければ、品質の均一な不織布を安定して
生産することができなかった。
調整を行なわなければ、品質の均一な不織布を安定して
生産することができなかった。
特に、衛生材不織布用の複合系熱融着性！１！紺では、
融着強力および風合が極めて重要なため、上述した如き
厳密な各条件を緩和できる複合系熱融着性Ｊｌ、ｌが強
く要望されていた。
融着強力および風合が極めて重要なため、上述した如き
厳密な各条件を緩和できる複合系熱融着性Ｊｌ、ｌが強
く要望されていた。
本発明は以上の如き従来の問題点に鑑みてなされたもの
であって、その目的とするところは、適正融着条件が広
く、しかも生産条件や外気条件の変動に対しても安定し
た融着強力と風合とを備えた不織布が得られる複合系熱
融着性繊維を提供するにある。
であって、その目的とするところは、適正融着条件が広
く、しかも生産条件や外気条件の変動に対しても安定し
た融着強力と風合とを備えた不織布が得られる複合系熱
融着性繊維を提供するにある。
（問題点を解決するための手段）
上記目的を達成するため、本発明は、融点の異なる２成
分を同心状ないしは並列状に配置した複合系熱融着性繊
維において、前記成分の一方を高密度ポリエチレンに直
鎖状低密度ポリエチレンまたは低密度ポリエチレンを２
〜２０％添加した低融点成分で構成するとともに、他方
の成分を前記低融点成分よりも融点が２０℃以上高い繊
維形成能を有する樹脂を高融点成分となすことを特徴と
する。
分を同心状ないしは並列状に配置した複合系熱融着性繊
維において、前記成分の一方を高密度ポリエチレンに直
鎖状低密度ポリエチレンまたは低密度ポリエチレンを２
〜２０％添加した低融点成分で構成するとともに、他方
の成分を前記低融点成分よりも融点が２０℃以上高い繊
維形成能を有する樹脂を高融点成分となすことを特徴と
する。
より詳細に説明すると、低融点成分の直鎮状低密度ポリ
エチレン（以下ＬＬＤＰＥと略す）またはＬＤＰ［Ｅの
添加凸が２重足％以下では、低融点成分の適正融着条件
の範囲が十分に広がらず満足すべき効果が１ｑられない
。
エチレン（以下ＬＬＤＰＥと略す）またはＬＤＰ［Ｅの
添加凸が２重足％以下では、低融点成分の適正融着条件
の範囲が十分に広がらず満足すべき効果が１ｑられない
。
また、添加Ｒが２０重伍％以上になると紡糸性が低下す
るとともに、繊維のＶフグ率が低くなって、カード性が
低下する。
るとともに、繊維のＶフグ率が低くなって、カード性が
低下する。
さらに、本発明の好適な要件としては、低融点成分にお
けるＨＤＰＥおよびこれに添加したＬＬＤＰＥまたはＬ
ＤＰＥとを混合したものの換ｉ密度を０．９４０〜０．
９６０ Ｑ／ｄにすることであって、低融点成分の換算
密度が０，９４０ Ｑ／ａｆ以下の場合は紡糸性が低下
するだけでなく、ヤング率が低くなってカード性が悪化
する。
けるＨＤＰＥおよびこれに添加したＬＬＤＰＥまたはＬ
ＤＰＥとを混合したものの換ｉ密度を０．９４０〜０．
９６０ Ｑ／ｄにすることであって、低融点成分の換算
密度が０，９４０ Ｑ／ａｆ以下の場合は紡糸性が低下
するだけでなく、ヤング率が低くなってカード性が悪化
する。
ここにおいて、換算密度とは）ＩＤＰＥの密度ｐＨ，Ｌ
ＬＤＰＥまたはＬＤＰＥの密度ρし、添加率Ｘ％とする
とき、換算密度ρＣをρＣ−ｐＨ（（１００−Ｘ）／１
００）十ρＬ （Ｘ／１００）で算出したものである。
ＬＤＰＥまたはＬＤＰＥの密度ρし、添加率Ｘ％とする
とき、換算密度ρＣをρＣ−ｐＨ（（１００−Ｘ）／１
００）十ρＬ （Ｘ／１００）で算出したものである。
他方、密度が０．９６０ ｇ／ｃｍ’以上の場合には、
目的とする熱融着特性が得られない。
目的とする熱融着特性が得られない。
なお、低融点成分の１−ＩＤＰＥに対するＬＬＤＰＥま
たはしＤＰＥのＭＩ比が０．２５以下の場合および４．
０以上の場合は、いずれも紡糸性が低下して好ましくな
い。
たはしＤＰＥのＭＩ比が０．２５以下の場合および４．
０以上の場合は、いずれも紡糸性が低下して好ましくな
い。
一方、低融点成分よりも融点が２０℃以上高い繊維形成
能を有する樹脂としては、ポリプロピレン、ポリエステ
ル、ナイロンなどがあり、高融点成分としていずれを選
んでも本発明は有効である。
能を有する樹脂としては、ポリプロピレン、ポリエステ
ル、ナイロンなどがあり、高融点成分としていずれを選
んでも本発明は有効である。
（実施例）
以下、実施例、比較例にて本発明の詳細な説明する。
・実施例１〜３
一軸押出機２台とホール径０．６ｍｍの複合繊維用ノズ
ルからなる鞘心型複合繊維紡糸設備を使い、心成分とし
て結晶性ポリプロピレン（宇部興産Ｊ１１５Ｇ １ｖ
ｌＩ＝１５）、鞘成分として高３度ポリエチレン（昭和
電工 Ｆ６２００ Ｍ！＝２０ 密度０，９５２ ｆ
Ｊ／ｃ／）に直鎖状低密度ポリエチレン（日本石油 Ａ
Ｊ５４１０ ＭＩ＝１４ 密度０．９２４ Ｑ／ｃ
ｉ ）をそれぞれ２，１０．２０重昂％配合し、紡糸温
度２５０℃、引取速度８００１／ ｍ ｉ ｎで紡糸し
、単糸デニール６、ＯｄＣの鞘心型複合ＩＩ維を得た。
ルからなる鞘心型複合繊維紡糸設備を使い、心成分とし
て結晶性ポリプロピレン（宇部興産Ｊ１１５Ｇ １ｖ
ｌＩ＝１５）、鞘成分として高３度ポリエチレン（昭和
電工 Ｆ６２００ Ｍ！＝２０ 密度０，９５２ ｆ
Ｊ／ｃ／）に直鎖状低密度ポリエチレン（日本石油 Ａ
Ｊ５４１０ ＭＩ＝１４ 密度０．９２４ Ｑ／ｃ
ｉ ）をそれぞれ２，１０．２０重昂％配合し、紡糸温
度２５０℃、引取速度８００１／ ｍ ｉ ｎで紡糸し
、単糸デニール６、ＯｄＣの鞘心型複合ＩＩ維を得た。
なお、鞘成分と心成分の断面積比率は１：１としたが、
いずれも紡糸性が優れ、１時間の間紡糸切れは１回も発
生しなかった。
いずれも紡糸性が優れ、１時間の間紡糸切れは１回も発
生しなかった。
このマルチフィラメントを３００本集めたトータルデニ
ールを約４０万とし、ステーブルファイバ試作設備にて
延伸、オイリング、捲縮加工、カット、乾燥、熱処理を
行ない、単糸デニール２ ｄｅ。
ールを約４０万とし、ステーブルファイバ試作設備にて
延伸、オイリング、捲縮加工、カット、乾燥、熱処理を
行ない、単糸デニール２ ｄｅ。
カット長５１１１ｍ、捲縮数１５個／インチのステーブ
ルファイバを得た。なお、熱処理は１００℃の熱風にて
１０分間行なった。このステーアルファイバを３５０１
１１１ｎ幅のサンプルカード機に２回通し、目付２０
ｇ／ｍ２の均一なウェブを作成した。このとき、カード
通過性は全く問題なく、風合も優れていた。このウェブ
をシール面積８％、シール接圧３ ｋｇ／ ｃｍ、シー
ル速度５ｍ／ｍｉｎのエンボスロールにて、表面温度を
１２０℃から１３０℃まで変えてポイントシール融着不
織布を作った。なお、表面温度が１３５℃以上では溶融
過剰となり、フィルムライクになった。
ルファイバを得た。なお、熱処理は１００℃の熱風にて
１０分間行なった。このステーアルファイバを３５０１
１１１ｎ幅のサンプルカード機に２回通し、目付２０
ｇ／ｍ２の均一なウェブを作成した。このとき、カード
通過性は全く問題なく、風合も優れていた。このウェブ
をシール面積８％、シール接圧３ ｋｇ／ ｃｍ、シー
ル速度５ｍ／ｍｉｎのエンボスロールにて、表面温度を
１２０℃から１３０℃まで変えてポイントシール融着不
織布を作った。なお、表面温度が１３５℃以上では溶融
過剰となり、フィルムライクになった。
他方、幅３５０ ｍｌ、速度５ｃｍ／ｍｉｎの金網ベル
トにウェアを載せ、熱風温度を１３０〜１３５℃まで変
え、風速４ ｍ／Ｓｅｃの熱風を５秒間吹付けて熱風融
着不織布も作成した。なお、この場合には、熱風温度が
１４０℃以上では不織布は溶融過剰となり、固く風合が
悪くなった。
トにウェアを載せ、熱風温度を１３０〜１３５℃まで変
え、風速４ ｍ／Ｓｅｃの熱風を５秒間吹付けて熱風融
着不織布も作成した。なお、この場合には、熱風温度が
１４０℃以上では不織布は溶融過剰となり、固く風合が
悪くなった。
ポイントシール融着および熱風融着にて作成された不織
布の裂断長を調べたところ、いずれも融着強力が高く、
且つ広い温度範囲で優れた融着強力をもった不織布が得
られた。
布の裂断長を調べたところ、いずれも融着強力が高く、
且つ広い温度範囲で優れた融着強力をもった不織布が得
られた。
・比較例１．２
実施例１〜３と同じ方法にて、鞘成分として高密度ポリ
エチレン（昭和電工 Ｆ６２００ ＭＩ＝２０ 密
度０．９５２ ｆＪ／ｌｄ）を単独、および直鎖状低密
度ポリエチレン（日本石油 ＡＪ５４１０ＭＩ＝１４
密度０．９２４ Ｑ／ｃｊ）を２３重量％配合した、
鞘成分の原料組成の異なる２種の鞘心型複合繊維を得た
。
エチレン（昭和電工 Ｆ６２００ ＭＩ＝２０ 密
度０．９５２ ｆＪ／ｌｄ）を単独、および直鎖状低密
度ポリエチレン（日本石油 ＡＪ５４１０ＭＩ＝１４
密度０．９２４ Ｑ／ｃｊ）を２３重量％配合した、
鞘成分の原料組成の異なる２種の鞘心型複合繊維を得た
。
その結束、比較例１は融着強力は加工温度により大きく
左右され、厳密な温度管理をしないと安定した品質の不
織布が得られなかった。他方、比較例２は１時間に１〜
２回紡糸切れが発生し、安定した紡糸ができなかった。
左右され、厳密な温度管理をしないと安定した品質の不
織布が得られなかった。他方、比較例２は１時間に１〜
２回紡糸切れが発生し、安定した紡糸ができなかった。
またカード通過性が低下し、風合も悪かった。
・比較例３，４
実障例１〜３と同じ方法にて、鞘成分として高密度ポリ
エチレン（出光石油 １１０Ｊ ＭＩ−１３密度０．
９６５１Ｊ／ｃｒ？’）に直鎖状低密度ポリエチレン＜
日本石油 ＡＪ５４１０ ＭＩ＝１４密度０．９２４
０／ＣＩ＋’）を２ｍｍ％配合したもの、Ｊ３よび高密
度ポリエチレン（昭和電工 ４１５０ＭＩ＝１５ 密
度０，９４４ （Ｊ／ｄ ）に直鎖状ポリエチレン（日
本石油 ＡＪ６３８０ ＭＩ＝２２密度０．９１９
Ｍｃｊ）を２０重量％配合した鞘心型−複合ｍ維を得た
。なお、鞘成分組成物の換算密度は各々０．９６４ （
Ｊ／Ｃ１１′と０．９３９ ＋ＩＩ／Ｃ１１？である。
エチレン（出光石油 １１０Ｊ ＭＩ−１３密度０．
９６５１Ｊ／ｃｒ？’）に直鎖状低密度ポリエチレン＜
日本石油 ＡＪ５４１０ ＭＩ＝１４密度０．９２４
０／ＣＩ＋’）を２ｍｍ％配合したもの、Ｊ３よび高密
度ポリエチレン（昭和電工 ４１５０ＭＩ＝１５ 密
度０，９４４ （Ｊ／ｄ ）に直鎖状ポリエチレン（日
本石油 ＡＪ６３８０ ＭＩ＝２２密度０．９１９
Ｍｃｊ）を２０重量％配合した鞘心型−複合ｍ維を得た
。なお、鞘成分組成物の換算密度は各々０．９６４ （
Ｊ／Ｃ１１′と０．９３９ ＋ＩＩ／Ｃ１１？である。
前者は目的とする熱融着特性が得られなかった。
他方、後者は紡糸性が悪く、１時間に１〜２回紡糸切れ
し、カード通過性も悪く風合も良くなかった。
し、カード通過性も悪く風合も良くなかった。
・実施例４．５
実施例１〜３と同じ方法にて、鞘成分として高密度ポリ
エチレン（昭和電工 Ｆ６０８０ ＭＩ−８密度０．
９６１ ！＋／Ｃ１１’）に直鎖状低密度ポリエチレン
（日本石油 ＡＪ６８２０ ＭＩ＝３０密度０．９４
２ （］／ｃ７ ）を１０重υ％配合したもの、および
高凹度ポリエチレン（昭和電工 Ｆ６２００ ＭＩ＝
２０ 密度０．９５２ ｇ／ａ／）に低密度ポリエチ
レン（日本ユニカー ＤＦＤ−０１４８Ｍ Ｉ ＝ ６
密度０．９２４ （Ｊ／ｄ）を１０重ｊ％配合した
鞘心型複合繊維を得た。各々の鞘成分組成物の１１０
Ｐ Ｅに対するＬＬＤＰＥまたはＬＤＰＥのＭＩ比は３
．７５と０．３である。いずれも紡糸性に優れ、１時間
の間紡糸切れは１回も発生しなかった。また、適正融着
条件は広〈実施例２と同様に優れた融着強力の不織布が
安定して得られた。
エチレン（昭和電工 Ｆ６０８０ ＭＩ−８密度０．
９６１ ！＋／Ｃ１１’）に直鎖状低密度ポリエチレン
（日本石油 ＡＪ６８２０ ＭＩ＝３０密度０．９４
２ （］／ｃ７ ）を１０重υ％配合したもの、および
高凹度ポリエチレン（昭和電工 Ｆ６２００ ＭＩ＝
２０ 密度０．９５２ ｇ／ａ／）に低密度ポリエチ
レン（日本ユニカー ＤＦＤ−０１４８Ｍ Ｉ ＝ ６
密度０．９２４ （Ｊ／ｄ）を１０重ｊ％配合した
鞘心型複合繊維を得た。各々の鞘成分組成物の１１０
Ｐ Ｅに対するＬＬＤＰＥまたはＬＤＰＥのＭＩ比は３
．７５と０．３である。いずれも紡糸性に優れ、１時間
の間紡糸切れは１回も発生しなかった。また、適正融着
条件は広〈実施例２と同様に優れた融着強力の不織布が
安定して得られた。
・比較例５．６
実施例１〜３と同じ方法にて、鞘成分として高密度ポリ
エチレン（三井石油化学 ２１００ＪＭｌ−６密度０．
９５７ （Ｊ／（−１１’）に直鎖状低密度ポリエチレ
ン（日本石油 ＡＪ６８２０ ＭＩ＝３０ 密度０．
９４２ （］／ｃＴｌｌ）を１０重量％配合したもの、
および高密度ポリエチレン〈昭和電工 Ｆ６２００
ＭＩ＝２０ 密度０．９５２ （Ｊ／ｄ＞に低密度ポ
リエチレン（昭和電工 Ｍ１４１ ＭＩ＝４密度０．
９２３ ｇ／／ ）を１０重足％配合した鞘心型複合ｍ
雑を紡糸した。各々の鞘成分組成物のＨＤＰＥに対する
ＬＬＤＰＥまたはしＤＰＥのＭＩ比は５．０と０．２で
ある。ところが、いずれも相溶性が悪いためか紡糸切れ
が起こった。
エチレン（三井石油化学 ２１００ＪＭｌ−６密度０．
９５７ （Ｊ／（−１１’）に直鎖状低密度ポリエチレ
ン（日本石油 ＡＪ６８２０ ＭＩ＝３０ 密度０．
９４２ （］／ｃＴｌｌ）を１０重量％配合したもの、
および高密度ポリエチレン〈昭和電工 Ｆ６２００
ＭＩ＝２０ 密度０．９５２ （Ｊ／ｄ＞に低密度ポ
リエチレン（昭和電工 Ｍ１４１ ＭＩ＝４密度０．
９２３ ｇ／／ ）を１０重足％配合した鞘心型複合ｍ
雑を紡糸した。各々の鞘成分組成物のＨＤＰＥに対する
ＬＬＤＰＥまたはしＤＰＥのＭＩ比は５．０と０．２で
ある。ところが、いずれも相溶性が悪いためか紡糸切れ
が起こった。
以上の各実施例および比較例の評価結果を以下の表１，
２にまとめて示している。
２にまとめて示している。
なお、各評価は次のようにして行なった。
紡糸性：１時間連続紡糸して全く紡糸切れのなかったも
のを良、１〜２回紡糸切れしたものをやや不良、３回以
上紡糸切れしたものを不良、と３段階に評価した。
のを良、１〜２回紡糸切れしたものをやや不良、３回以
上紡糸切れしたものを不良、と３段階に評価した。
カード通過性：１００ｇ／Ｔ［＋’のウェブを前もって
カード機にて作成し、それを３５０ｍ１ｌ１幅のサンプ
ルカード機に５ｍ／分での速度で通す。シリンダに供給
してから１分間および１分３０秒間に出てきたウェブの
総重量を測定し、カード通過性の評価をした。
カード機にて作成し、それを３５０ｍ１ｌ１幅のサンプ
ルカード機に５ｍ／分での速度で通す。シリンダに供給
してから１分間および１分３０秒間に出てきたウェブの
総重量を測定し、カード通過性の評価をした。
ウェア地合：ウエブの均一性を観察し、３段階に評価し
た。
た。
裂断長：試験試料長１０Ｃ）ｍｌｌ、試料幅２５ｍｍの
試料を引張速度１００ｍｆｆ１／分で引張り、得られた
ＭＤ力方向破断強力から次の式により求めた。
試料を引張速度１００ｍｆｆ１／分で引張り、得られた
ＭＤ力方向破断強力から次の式により求めた。
裂断長（Ｍ）＝破断強力（（＋）Ｘ
（１／試料幅（ｍ））Ｘ（１／目付（（１／ｍ２））す
なわち、裂断長は自重で破断する長さに等しい。
なわち、裂断長は自重で破断する長さに等しい。
風 合；風合を数値化することは非常に困難なため、触
感により３段階に評価を行なった。
感により３段階に評価を行なった。
衛生材料用不織布の場合はこの風合が非常に重要で肌触
りの良いものが要求される。
りの良いものが要求される。
（発明の効果）
以上説明した実施例と比較例との対比からも明らかなよ
うに、本発明に係る複合系熱融着性繊維は、低融点成分
としてＨＤＰＥにＬＬＤＰＥまたはＬＤＰＥを２〜２０
重世％添加したものを用いるので、従来のように厳密な
温度設定や管理が不要となり、外気温が多少変動しても
裂断長および風合の変化が少なく、品質の安定した不織
布が得られる。また、生産速度や目付も幅広く変更でき
、特に、これらを変更した後の！！ｉ造開始時の不良品
発生率が著しく低下する。
うに、本発明に係る複合系熱融着性繊維は、低融点成分
としてＨＤＰＥにＬＬＤＰＥまたはＬＤＰＥを２〜２０
重世％添加したものを用いるので、従来のように厳密な
温度設定や管理が不要となり、外気温が多少変動しても
裂断長および風合の変化が少なく、品質の安定した不織
布が得られる。また、生産速度や目付も幅広く変更でき
、特に、これらを変更した後の！！ｉ造開始時の不良品
発生率が著しく低下する。
Claims (3)
- （１）融点の異なる２成分を同心状ないしは並列状に配
置した複合系熱融着性繊維において、前記成分の一方を
高密度ポリエチレンに直鎖状低密度ポリエチレンまたは
低密度ポリエチレンを２〜２０％添加した低融点成分で
構成するとともに、他方の成分を前記低融点成分よりも
融点が２０℃以上高い繊維形成能を有する樹脂を高融点
成分となすことを特徴とする複合系熱融着性繊維。 - （２）前記低融点成分はその換算密度が０．９４０〜０
．９６０ｇ／ｃｍ＾３であることを特徴とする特許請求
の範囲第１項記載の複合系熱融着性繊維。 - （３）上記直鎖状低密度ポリエチレンまたは低密度ポリ
エチレンと高密度ポリエチレンとのＭＩ比が０．２５〜
４．０であることを特徴とする特許請求の範囲第１項記
載の複合系熱融着性繊維。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61247554A JPH07103490B2 (ja) | 1986-10-20 | 1986-10-20 | 複合系熱融着性繊維 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61247554A JPH07103490B2 (ja) | 1986-10-20 | 1986-10-20 | 複合系熱融着性繊維 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63105111A true JPS63105111A (ja) | 1988-05-10 |
| JPH07103490B2 JPH07103490B2 (ja) | 1995-11-08 |
Family
ID=17165219
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61247554A Expired - Lifetime JPH07103490B2 (ja) | 1986-10-20 | 1986-10-20 | 複合系熱融着性繊維 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07103490B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH022125U (ja) * | 1988-06-14 | 1990-01-09 | ||
| JPH02182962A (ja) * | 1988-12-29 | 1990-07-17 | Toray Ind Inc | 長繊維不織布およびその製造法 |
| JPH02251612A (ja) * | 1989-03-17 | 1990-10-09 | Chisso Corp | 熱接着性複合繊維 |
| JPH11350255A (ja) * | 1998-06-02 | 1999-12-21 | Mitsui Chem Inc | 複合繊維およびその繊維から形成される複合繊維不織布 |
| US6355348B1 (en) | 1998-12-16 | 2002-03-12 | Mitsui Chemicals, Inc. | Composite-fiber nonwoven fabric |
-
1986
- 1986-10-20 JP JP61247554A patent/JPH07103490B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH022125U (ja) * | 1988-06-14 | 1990-01-09 | ||
| JPH02182962A (ja) * | 1988-12-29 | 1990-07-17 | Toray Ind Inc | 長繊維不織布およびその製造法 |
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| JPH11350255A (ja) * | 1998-06-02 | 1999-12-21 | Mitsui Chem Inc | 複合繊維およびその繊維から形成される複合繊維不織布 |
| US6355348B1 (en) | 1998-12-16 | 2002-03-12 | Mitsui Chemicals, Inc. | Composite-fiber nonwoven fabric |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07103490B2 (ja) | 1995-11-08 |
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