JPS63105397A - 熱交換器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は熱ガス流へ向かって横方向にＵ字形に突出し６
次元方向で互いに錯列を成す成形管わん曲体から成るク
ロス向流式マトリックス金偏えた熱交換器であって、こ
のクロス向流式マトリックスが、わん曲状の変向領域へ
続く２つの直脚状のマトリックスストランドを介して、
はぼ互いに平行に並んでマトリックスに対して横方向に
配置された２つの圧力空気導管に接続されている形式の
ものに関する。

従来の技術 この種の熱交換器は英国特許出願公開第２１３０３５５
号明細書に基づき公知である。

整然としたマトリックス領域を形成する管わん曲体の集
合体から成るクロス向流構造のこの種の成形管式熱交換
器は貫流に関連して２つのマ）　ＩＪラックス域に区分
される。即ち本来の規則的に貫流される領域金成丁はぼ
直線的な脚部の領域と、構造的な理由から必要なわん面
領域とが存在する。わん面領域では、管わん曲体のわん
曲した延びに追従する成形管ヲ、外部で直線的に横方向
に貫流する流体（熱ガス）が局部的に種々異なる方向で
包囲貫流する。

熱交換器マトリックスの貫流領′域内の成形管の相互位
置は、管わん曲体の脚部領域内の検流の条件によって規
定される。この相互位置はわん曲領域内のわん曲した前
案内の延び内でも維持される。外部媒体（熱ガス）はわ
ん面領域でもほぼ、脚部領域内に予じめ支配する横流の
方向に追従するので、脚部領域の流れ横断面と若しく異
なる流れ横断面に局部的に遭遇する。

このことは、規則的に貫流される脚部領域の効果的に開
いた流れ横断面と、外部媒体若しくは熱ガス流に対して
管領域が角９０度回転している、管わん曲体の頂部での
流れ横断面とを比較丁れば特に明らかである。

この結果、熱ガスが有利にわん白領域を通って流れ、こ
れによって質量流れ分布が不都合にもこの領域に有利と
なるという欠点が生じる。

この欠点の理由を次に詳しく検討する。

（イ）外部に流れる熱ガスの横流を、同じ横断面の複数
の流れ管内へ思考上分散させたとすると、わん白領域の
流れ管は、直線状に延びるマトリックスストランドによ
って特徴付けられる規則的に通流される領域内の横断面
に比して大きな効果的に開いた横断面に遭遇する。

（ロ）　マトリックスのわん白領域の外側の領域内では
流れの距離が短く（はぼ各わん曲部分の円弧の弦の長さ
に相当）、従って流れ抵抗が小さい。

（ハ）わん白領域では熱ガス通路の水力直径が大きく、
従って流れ抵抗が比較的小さい。

に）成形管に沿った熱ガスの壁流の性質が、規則的な貫
流領域に対してわん白領域で異なる。

なぜならば成形管に沿った境界層の流れの長さく　ｒｕ
ｎ　ｌｅｎｇｔｈ　）が比較的長いためである。これに
対して、規則的に通流する領域では、包囲貫流される１
プロフイールから、横流の方向で下流に配置された別の
プロフィールへの交侠時に、境界層が常に新しく形成さ
れる。

丁でに述べた形式の熱交換器の別の欠点は、マ）　ＩＪ
ラックスん白領域の比較的広い部分にわたって、正確に
規定されるクロス向流式熱交換プロセスが実現できない
ことにある。

本発明が解決しようとする問題点 本発明の課題は、特に、わん曲状のマ）　ＩＪラックス
域の構成に関して比軟的高い熱交換効率が可能となるよ
うな冒頭に述べた形式の熱交換器を提供することにある
。

問題点を解決するための手段 前記課題を解決した本発明の要旨は、成形管わん曲体が
、マトリックスのわん曲状の変向領域内では、直脚状に
延びるマトリックスストランド内に比してわずかな相互
間隔で配置されていることにある。

本発明の作用・効果 本発明によれば、丁でに述べた熱ガス質量流れ分布がマ
）　ＩＪラックス直脚状の領域とわん曲状の領域とで均
一化される。

わん曲領域内で成形管の領域が狭い錯列で配置されるこ
とかでさるため、マトリックスのわん曲領域内の局所的
な熱ガス流は局所所に補償された熱交換効率の条件に適
合される。

本発明によればさらに、成形管領域密度の最高の度合が
、共通の弧子午線的な直線に沿って、若しくは熱ガス主
流方向に対してほぼ直角に位置する、弧半径のベクトル
上に得られる。このベクトルの前後、若しくは円子午線
的若しくは弧子午線的な直線が位置する平面の前後では
、当該成形管密集密度が要求に応じて比較的小さく形成
される。

さらに本発明によれば、例えば種々異なる曲率半径によ
って生じた成形管わん曲に、従来一般のように、共通の
円中心点が対応セす、ひしろ例えば種々異なる曲率半径
に対応する円ル中点は連続的に内側から外側へずらされ
て該当する円子午線的な直線上若しくは丁でに述べた共
通の弧子午線平面上に位置している。

本発明の枠内でさらにマトリックスの直脚状の領域全形
成する成形管部分は所要の均一な相互間隔をおいて一互
いに上下に又は互いに並んで一熱ガス流内に配置される
ことができる。

本発明の枠内において、共通の１平面内で互いに上下に
錯列を成して配置された成形管領域ごとに、例えば弧を
形成する半円の各出発基点が例えば最小弧半径（内１ｊ
ｌ１１　）と最大弧半径（外ｆｌｌｌ）との間の円中心
点差によって生じるようにして、付加的な直脚状の成形
管長を得ることができる。

このような成形管長の獲得によって成形管内の流れ抵抗
の均一な分布が生じる。なぜならば、マ）　ＩＪソック
スより内側に位置する管わん曲部の流れ路の長さが増大
し、これに対して、より外側に位置する管わん曲部の流
れ路がほとんど変化しないからである。

本発明によればさらに、マトリックスのわん曲領域内の
より外側に位置する管わん曲部、要するに比較的大きな
曲率半径を有する管わん曲部が比較的小さな曲率半径を
有する内側の管わん曲部に比して著しい錯列？成して配
置される。

これによって、マトリックスを通して横に流れる熱ガス
は特にわん白領域の頂部ではこの個所にわずかな流れ横
断面金有し、従ってわん白領域の比較的深く位置する領
域内へ、換言丁れば小さな曲率半径を有する管わん曲部
へ向かって流れる傾向を示す。これによって、わん白領
域の貫流が円弧の弦に沿って生じるのみならす、有利に
、大きな半径上方する外側のわん曲部に強い横流成分が
生じる。この場合、わん曲部の外側の頂部内の特に著し
く密集する領域が、弱く貫通する区域の芯を形成する。

弱く貫通するこの区域は一成形管の最も外側のわん曲縁
から出発して一自然の成形管わん曲に、はぼきのこ状に
逆向きにわん曲して交差する。要するにマトリックスわ
ん白領域に関連して、熱ガスの主質量はきのこ状の区域
を包囲貫流し、これによって、成形管の付加的な熱ガス
横方向包囲貫流を促進し、このため、特に外側のわん曲
領域内でも可能なりロス向流式熱交換プロセスが効果的
に行なわれる。

最後に述べた構成の有利な結果は、ケーシング側の被い
又は境界案内壁がマｌ−ＩＪソックス頂部の比教的狭い
領域に制限されることができることである。

実施例 本発明は第１図に示す熱交換器から出発する。

この熱交換缶はほぼ互いに平行に配置された２つの圧力
空気案内１，２を備えており、これら圧力空気案内は例
えば別体の分配管若しくは集合管として形成される。ハ
ツチングで示したように、これら圧力空気案内１，２は
それぞれ後端で閉鎖されている。両圧力空気案内１，２
の側方で熱ガス流Ｈに対して横方向に、Ｕ字形の突出し
た成形管マトリックス３が設けられており、この成形管
マトリックス３ば、互いに平行に延びる直脚状の成形管
ストランド４，５と、これに絖くわん曲状の共通の成形
管変向区域６とから成る。運転時に加熱丁べき圧力空気
が上方の圧力空気案内１に供給され（Ｄｘ）、ｉ７いで
直脚状の成形管ストランド４を流れ（Ｄ２）、その後、
変向区域６を介して変向され（Ｄ３）、しかる後に、方
向逆転した流れ方向で直状の成形管ストランド５紮流れ
（Ｄ４）、次いで下方の圧力空気案内２を介して、加熱
された状態で流出し、適当なアクチュエータ、例えばガ
スタービン装置の燃焼室に供給でれる。

本発明熱交換器においても、前述の圧力空気案内が共通
の集合管又は分配管内に統合され、この集合管又は分配
管からマトリックスが両側へＵ字形に突出する。

例えば第２図、第６図及び第４図に関連して本発明の根
本思想全説明すると、成形管わん的体はマトリックス３
のわん曲状の変向領域６内で、直脚状に延びるマトリッ
クスストランド、例えば第２図及び第６図の４に比して
わずかな相互間隔で配置されている。

第２図から特に判るように、成形管わん的体は直脚状の
成形管区域４□、４２乃至４□。若しくは５□、５□乃
至５１０に関連して、若しくはマトリックスわん白領域
６を規定する成形管区域６１、　６２乃至６１０に関連
してそれぞれ共通の１平面内で互いに上下に錯列全成し
て配置されている。この平面は前案内１，２（若しくは
集合管及び分配管）に対して横方向に延びる、袈するに
「横平面」として規定される。変向領域６の共通の１弧
子午線平面、喪するに第２図で１■−ＩＶ線に沿った断
面に従う１平面内では、成形管区域６１，６２乃至６１
０は直脚状に延びるマトワックスストランド４，５内の
成形管区域４．。

４２乃至４１０若しくは５□、５□乃至５．。に比して
わずかな相互間隔で互いに上下に錯列ｔｇして配置され
なければならない。第２図からさらに判るように、成形
管わん面体は変向若しくはわん凹領域６内に含まれる成
形管区域６１，６１乃至６１０に関連して比較的わずか
な均一間隔で互いに上下若しくは互いに並んで配置され
ている。

わん曲状の変向領域６は、外側から内側へ連続した半円
形のわん曲した成形管部分６１，６１乃至６１０から底
っている。その場合、各成形管部分に対応する円中心点
に１ｔＫ２乃至に１０は、わん曲領域内の管間隔に相応
してかつ外側から内側へ減少する弧半径減少を考慮して
−それぞれ各横平面ごとに一共通の１直線Ｇ上で連続的
に外側へ移動している。

さらに第２図から判るように、わ〜曲した成形管区域６
１−６２乃至６１０は幾何的に連続的に合致して所属の
直脚状の成形管区域４ｘ、４ｚ乃至４□０若しくは５１
．５２乃至５１０へ移行している。さらに第２図から判
るように、直脚状の成形管区域（４１若しくは５１等々
）に関連して一外側から内側へ一成形管の長さが増大し
ており、このことは、丁でに述べた連続的な円中心点移
動から結果する。さらに第２図では同形に斜めに延びる
管基点Ｒ，Ｒ’が存在しており、この管基点は鉛直線Ｓ
に対してそれぞれ同じ傾斜角α。

βを有しており、鉛直線Ｓは直線Ｇ上の円中心点に１と
交じわっており、かつ、最も外側の成形管わん曲部分６
１の成形管中心円Ｍと管基点Ｒ１にとの共通の交点Ｓ工
、ｓ２ｉ通っている。

第６図及び第４図によれは、直脚状のマ）　ＩＪラック
ストランド例えば４のマトリックス成形管部分４１　ｖ
　　４２　＊　　４’ｌ　＊　　４″ｌ　ｑ　　４″２
並びにこれに結された所属の成形管部分６１９　６２１
　６’ｌ１６″□、６“２　はそれぞれ錯列に配置され
ている。

それぞれ同じ側方の成形管間隔金基にして、第３図に対
して（貫通面Ｆ１）第４図の減少した熱ガス貫流面Ｆ２
が生じる。換言丁れば、第６図は通常の成形管の錯列構
造を示し、第４図は本発明に基づく錯列構造を示す。

第１図及び第２図と同じ符号全使用して第５図に、第１
図乃至第４図に基づく手段から結果する、熱ガス流への
作用が示されている。

そのことのために丁でに述べた公知熱交換器の不利な限
界について簡単に説明する。

規則的な最良の熱ガス貫流効率はこの場合たんに熱ガス
流Ｈに対して横方向に、ブロック状かつ直線状に突出し
たマトリックス成形管４゜５（第１図）を基にすること
ができる。この局所的なマトリックス領域内には、所定
の申し分のない均一形状の熱ガス減衰並びに熱ガス絞り
作用を保証するために各成形管が均一形状に互いに錯列
に配置されている。成形管列は蟹するに、申し分のない
クロス向流式熱交換プロセスの枠内で熱ガス流Ｈによっ
て包囲貫流される。

マトリックス３のわん曲状の変向領域６内の丁でに述べ
た公知の成形管の配置によれば、熱ガス絞り作用が比較
的わずかであり、変向領域６と直脚状に延びる成形管列
４，５との間に熱ガス鵞量流れ密度に関して不釣合が生
じる。要するに、熱ガス／圧縮空気の熱交換プロセスが
変向領域で比較的悪い。熱ガス流を少なくともわん曲の
延びに追従させて成形管に沿って流そうと丁れば、比較
的長いわん曲伸の境界部材が必要である。

マトリックス３（第１図）のわん曲状の変向領域６から
比較大きな流れ速度で流出する熱ガス成分は、はぼ直脚
状のマトリックスストランドを備えた残りのマトリック
スからの熱ガス流出を悪化させる（　Ｍｉｃｈ渦流）。

第２図乃至第４図に示す本発明熱交換器では第５図に示
すように、はぼ中央にわん曲領域内の成形管のわん曲と
は逆の方向にわん曲した熱ガスの弱い流れ全土ぜしめる
帯域７が形成でれる。この帯域はクロスハンチングで示
されている。従来技術と違って第５図によれば、わん曲
状のマ）　ＩＪラックス向領域６の大部分は矢印Ｈ１，
Ｈ２，Ｈ３で示すように、クロス向流式熱交換プロセス
が可能であるように、しかもこのことが局所的な熱ガス
貫流横断面減少の結果として生じ、この熱ガス質流横断
面減少（面Ｆ２−第４図）が弱い貫流区域Ｔひいてはわ
ん白側で内向きに凸にわん曲した熱ガス流の流れＨｌ。

Ｈ２ｗＨ３ｔ”生じるように、熱ガスによって貫通され
る。それと同時に、マド、リツクス３のわん曲状の変向
領域６と直脚状の成形管列４．５（成形管部分４１，４
ｚ乃至４’ＬＯ若しくは５□。

５２乃至５１０）との間に生じる質量流れ密度の丁でに
述べた不釣合が著しく排除され、かつマトリックス３全
体の妨げのない均一な貫流が得られると共に、マトリッ
クス３からの熱ガス成分全体のほぼ均一な流出速度が得
られる（熱ガスの流れＨ１＋　　Ｈ２ｔ　　Ｈ３，Ｈ４
Ｌ　　Ｈ５＋　　Ｈ６参照）。

第５図から判るように、熱ガスを案内するケーシングの
間接又は直接的な構成部材として形成された境界部材８
はマトリックス３の外側の管わん曲部６１に沿って比較
的短く、換言丁れば、わん曲方向で延びて短く形成され
ることができ、他面において例えばケーシングは熱ガス
主流方向Ｈに対して平行に延びることができる。

第５図から判るように、わん曲方向で比較的短く形成可
能な若しくはわずかな内法幅で形成可能な境界部材８は
支持力伝達性のホルダ９を介して可動に、隣接する熱交
換器ケーシグ１０に懸架′される。その場合、特別な熱
ガス遮断パツキンが境界部材８とケーシング１０との間
に設けられ、このパツキンは間接又は直接的に運動補償
的にホルダ９と協働することかできる。

さらに、ホルダ９自体も境界部材８とケーシング１０と
の間の熱ガス遮断部材として幼くことができる。

長手方向に分割され、２つのシェル部材カラ成る境界部
材を設けることもできる。これは同様に運動補償的なホ
ルダによって熱交換器ケーシングに支持されることがで
る。

わん曲状の成形管部分、例えば６１−６２乃至６１０が
弧子午線的な直線Ｇ上で均一な狭い間隔で互いに上下に
位置している第２図乃至第４図に示す実施例に対して、
本発明の別の実施例では、わん曲状の変向領域内の当該
成形管部分が比較的狭〜・不均一な間隔で互いに上下に
位置することができる。

これ具体的な実施例が第６図及び第７囚に示されている
。これによれは、成形管わん油体に所属し、マトリック
スのわん曲状の変向領域６全規定する成形管部分６１，
６１乃至６１０は、第６図の弧子午線的な断面で第７図
に示すように、最小の曲率の弧（成形管部分６１０　）
　’？ｒ：有する最も内側の成形管わん油体から最大の
曲率の弧（成形管部分６１）を有する最も外側の成形管
わん油体へ向かって連続的に減少する間隔で互いに上下
に位置している。その場合、第６図の各成形管領域に所
属する円中心点は−わん曲状の成形管部分６１．６２及
び６１０の順番に一直線Ｇ上のに１＊に２及びに３で示
されている。第２図に対比して第６図では管基点Ｒ９ｙ
は増大する中心点密集（ＫｌからＫＩＯへ）に相応して
軽度に連続的にわん曲状に延びておりかつ第２図と同様
に鉛直線Ｓに対して傾いて（・る。

錯列を成して互いに内外に入り込んでいる第７図に示す
成形管領域の弧子午線断面によれば、例えば黒く塗りつ
ぶした熱ガス貫流面Ｈｆ１（変向領域６の内側部分）及
びＨｆｚ（変向領域６の外側部分）は内側から外側へ連
続的に続く熱ガス貫流面減少を表わしている。

第６図及び第７図に示す実施例では、第５図に比較可能
若しくは類似した有利な流れＨｌ乃至Ｈ６が、外縁一定
に形成された比較的弱く貫流される区域Ｔに関連して予
ＩＪ３きれる。その場合、マトリックス並びに縁一定の
パツキンの周辺構造は熱ガスケーシング構造に関連して
第５図同様に第６図及び第７図でも基本となる。

図示しないが、成形管わん油体がマ）　ＩＪソックス域
の共通の弧子午線平面内で、最小曲率の弧を有するそれ
ぞれ最も内側の成形管わん油体から、それぞれ最大の率
曲の弧を有する最も外側の肯わん油体へ向かって、まず
連続的に比較的大きな、次いで比較的小さな均一間隔で
互（・に上下に位置する場合も、本発明が実現される。

第２図乃至第５図並びに第６図及び第８図に示す、マト
リックス領域６にそれぞれ円形の管部分全有するこれま
での実施例に対比して、本発明によればさらに、マトリ
ックス変向領域全円形及び楕円形若しくは楕円形にわん
曲しただけの成形管部分から形成することか可能である
。

第８図及び第９図に示す実施例では、要するに例えばそ
れぞれ最も内側に位置するわん曲した成形管部分６１０
が円形に形成され、これに続く成形骨部分６９．６８乃
至６１゜が楕円形にわん曲され、その場合、丁べての成
形管部分６１０乃至６．に当該所属の直線Ｇ上に同じ中
心点Ｍが属している。第８図及び第９図では喪するに、
楕円形にわん曲した成形管部分のそれぞれ長軸（Ａ）が
、直脚状のマトリックスストランド４゜５（成形管部分
４□、４２乃至４１０若しくは５１ｔ５２乃至５１ｏ）
内の均一な成形管間隔によって予め与えられ、そのそれ
ぞれ短軸（Ｂ）は弧子午線平面（ＩＸ−ＩＸ線に沿った
断面）内の選択された成形管部分間隔によって予め与え
られる。その場合、第８図及び第９図では要するにマト
リックス領域内で内側から外側へ連続的に減少する成形
管部分間隔が存在し、このことは、第９図によれば一第
７図と同様に一局所的な一外側から内側へ見て一連続的
に続く熱ガス貫流面減少を生じ、かつこの場合も記号的
に内側の比較的大きな熱ガス貫流面　Ｈｆユ　と、外側
の比較的小さな熱ガス貫流面Ｈｆ２とによって示されて
いる。

第８図及び第９図に示された構造に基づいて、第２図乃
至第７図に示す実施例に対比して−同じマトリックス全
長及び幅で−マトリックス３の変向領域を形成するマ）
　ＩＪソックス積（成形管部分６１乃至６１０　）は減
少し、それと同時に、成形管部分４１乃至４１ｏ若しく
は５１乃至５１ｏ　ｋ備えた直脚状の成形管列４，５の
全長が全体として増大する。

第４図及び第８図のために、第５図に比較可能な熱ガス
貫流が、外側のわん曲縁からほぼきのこ状に成形管わん
曲に対して内側へわん曲した、弱く貫流される区域に関
連して基本となる。

第２図、第５図、第６図及び第８図によれば弧子午線平
面は直脚状の両マ）　ＩＪソックストランド間の中央に
及び平行に延びる１平面内に位置しており、その場合、
円中心点Ｋｌ　＊　Ｋ２　ｔ　Ｋ６金含む直線Ｇ（第２
図及び第６図）又は楕円形にわん曲した若しくは半楕円
形の成形管部分６１乃至６１０に属する一方の軸又は短
軸Ｂ（第８図）がこの平面内に位置する。

第３図、第４図、第７図及び第９因からさらに判るよう
に、成形管わん曲体はそれぞれ均一な、長目の楕円形の
横断面金有している。

わん曲部領域の頂部内の成形管領域の本発明に基づく狭
い錯列的な配置によって、有利に、熱交換器の運転中に
成形管の所定の間隔を維持するという機械的な問題の解
決も得られる。これに関連した特別な手段なしに管わん
曲体のわん白領域を横方向に簡単にその中立位置から偏
位させることができる。なぜならば、この種の弾性的な
運動はそのわずかな曲げ抵抗モーメントの軸回りの成形
管の曲げ？生じるからである。

管わん曲体の、この運動から可能な横振動は外部流れ及
びその熱交換を敏感に妨げるため、回避されなければな
らない。このことのために、わん曲領域内でも成形管を
支持する必要がある。

この支持はこの熱交換器構造の基本原理全損ねてはなら
ない。基本原理というのは容管わん曲体が強制なしに自
由に長手方向で伸びることができることである。他面に
おいて、この領域内での支持は長手方向の貫流のだめの
横断面を妨げてはならない。

これらの要求上溝た丁ために、本発明の別の実施例では
、わん曲状の変向領域を形成する成形管部分を例えば局
部的にわん曲部の頂部のところでその先端を介してその
長軸の方向に、フランクがコントロール下で倶ｊ方に外
に向かって膨出（膨出部１０）するように丁見込まれる
。

この過程は特殊な工具によって行なわれ、そのため、丁
え込まれた成形管部分の形状は精密にかつ繰返し可能に
形成される。工具１１．１２は第１１図に示すように形
成されることができる。

このように処理された成形管わん面体を本発明わん曲形
状にまとめ合わせるさいに、この領域に第１０図に示す
よつなパツキンが生じる。

これによって、成形管の相互支持のための前述の条件が
満足される。必要に応じて取形管我面の接触個所に耐岸
耗層を備えることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の基礎となる熱交換器の略示斜示図、第
２図は本発明の第１実施例の部分破断端面図、第６図は
第２図の■−■線に沿った部分断面図、第４図は第２図
のＩＶ−ＩＶ線に沿った部分断面図、第５図は第２図に
示す第１実施例の左側の熱又換器部分を熱ガスの流れと
共に示す図、第６図は本発明の第２実施例の右側の熱交
換器部分を成形管間隔の減少と共に示す図、第７図は第
６図の■−■線に沿って断面した図、第８図は本発明の
第３実施例の右側の熱交換器部分を示す図、第９図は第
８図の仄−■線に沿った断面図、第１０図は第４図に示
す成形管横断面金子え込みによって膨出させる様子を示
す図、第１１図は丁え込みに適した工具の略示図である
。 ＦＩＧｊ 日Ｇ、７　　　　　　　　　　　　　ＲＧ、９ＦｉＧ、
１０

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、熱ガス流へ向かつて横方向にＵ字形に突出し３次元
   方向で互いに錯列を成す成形管わん曲体から成るクロス
   向流式マトリックスを備えた熱交換器であつて、このク
   ロス向流式マトリックスが、わん曲状の変向領域へ続く
   ２つの直脚状のマトリックスストランドを介して、ほぼ
   互いに平行に並んでマトリックスに対して横方向に配置
   された２つの圧力空気導管に接続されている形式のもの
   において、成形管わん曲体が、マトリックス（３）のわ
   ん曲状の変向領域（６）内では、直脚状に延びるマトリ
   ックスストランド（４、５）内に比してわずかな相互間
   隔で配置されていることを特徴とする熱交換器。 ２、成形管わん曲体がそれぞれ互いに上下に錯列を成し
   て、互いに平行に延びる、管案内に横方向で交差する平
   面内に配置されており、１平面に属する成形管わん曲体
   がマトリックス変向領域（６）内では直脚状に延びるマ
   トリックスストランド（４、５）内に比してわずかな間
   隔で共通の弧子午線平面内で互いに上下に配置されてお
   り、かつ、マトリックスストランド（４、５）内では成
   形管部分（４＿１、４＿１＿０；５＿１、５＿１＿０）
   が均一間隔で平行に互いに上下に位置している特許請求
   の範囲第１項記載の熱交換器。 ３、共通の弧子午線平面内の成形管わん曲体が均一間隔
   で互いに上下に配置されている特許請求の範囲第２項記
   載の熱交換器。 ４、共通の弧子午線平面内の成形管わん曲体が不均一な
   間隔で互いに上下に位置している特許請求の範囲第２項
   記載の熱交換器。 ５、共通の弧子午線平面内の成形管わん曲体が、最小の
   曲率の弧を有する最も内側の成形管部分（６＿１＿０）
   から、最大の曲率の弧を有する最も外側の管部分（６＿
   １）へ向かつて、連続的に減少する間隔で互いに上下に
   位置している特許請求の範囲第４項記載の熱交換器。 ６、共通の弧子午線平面内の成形管わん曲体が、最小の
   曲率の弧を有する最も内側の成形管部分から、最大の曲
   率の弧を有する最も外側の成形管部分へ向かつて、まず
   連続的に比較的大きな間隔で、次いで比較的小さな均一
   間隔で互いに上下に位置している特許請求の範囲第４項
   記載の熱交換器。 ７、わん曲状のマトリックス変向領域（６）が半円形に
   わん曲した成形管部分（６＿１、６＿２、６＿１＿０）
   から成つており、その円中心点（Ｋ＿１、Ｋ＿２、Ｋ＿
   １＿０）が、わん曲領域内の選らばれた管間隔に相応し
   、かつ外側から内側へ減少する弧半径減少を考慮して、
   それぞれ共通の直線（Ｇ）上で連続的に外側へ向かつて
   移動している特許請求の範囲第１項から第６項までのい
   ずれか１項記載の熱交換器。 ８、わん曲状のマトリックス変向領域が円形及び又は楕
   円形にわん曲した成形管部分（６＿１、６＿８、６＿９
   、６＿１＿０）から成つており、これら成形管部分がそ
   れぞれ同じ中心点（Ｍ）を有しており、そのそれぞれ一
   方の軸又は長軸（Ａ）が、直脚状のマトリックスストラ
   ンド（４、５）内の均一な成形管部分間隔によつて規定
   されており、かつそのそれぞれ他方の軸又は短軸（Ｂ）
   が、弧子午線平面内の選らばれた成形管部分間隔によつ
   て規定されている特許請求の範囲第１項から第６項まで
   のいずれか１項記載の熱交換器。 ９、弧子午線平面若しくはその延長が両方の直脚状のマ
   トリックスストランド（４、５）の間の中央にかつ平行
   に延びており、円中心点（Ｋ＿１、Ｋ＿２、Ｋ＿１＿０
   ）を含む直線（Ｇ）又は楕円形にわん曲した若しくは半
   楕円形の成形管部分（６＿１、６＿８、６＿９、６＿１
   ＿０）に属する一方の軸又は短軸（Ｂ）が、延長された
   弧子午線平面内に位置している特許請求の範囲第１項か
   ら第８項までのいずれか１項記載の熱交換器。 １０、成形管わん曲体が、それぞれ均一な長目の楕円形
   横断面を有している特許請求の範囲第１項から第９項ま
   でのいずれか１項記載の熱交換器。 １１、マトリックスのわん曲状の変向領域を形成する成
   形管部分（６＿１、６＿２、６″＿１、６″＿２）が、
   領域内若しくは弧子午線平面内で断面端部側に設けられ
   たすえ込み膨出部（１０）によつて互いに支持されてい
   る特許請求の範囲第１項から第１０項までのいずれか１
   項記載の熱交換器。