JPS63130748A - 高強度非調質強靭鋼 - Google Patents
高強度非調質強靭鋼Info
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- JPS63130748A JPS63130748A JP27673686A JP27673686A JPS63130748A JP S63130748 A JPS63130748 A JP S63130748A JP 27673686 A JP27673686 A JP 27673686A JP 27673686 A JP27673686 A JP 27673686A JP S63130748 A JPS63130748 A JP S63130748A
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- Japan
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- less
- strength
- bainite
- ferrite
- steel
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の目的］
（産業上の利用分野）
本発明は、靭性に優れていることが要求される部品、例
えば自動車の足回り部品などの素材として好適に利用さ
れる高強度非調質強靭鋼に関するものである。
えば自動車の足回り部品などの素材として好適に利用さ
れる高強度非調質強靭鋼に関するものである。
（従来の技術）
従来、各種の機械構造部品の素材として使用される機械
構造用鋼は、当該部品の形状に加工したあと主として調
質処理、すなわち焼入れ・焼もどしの熱処理を施して使
用するのが普通である。この熱処理においては、■オー
ステナイト化のための加熱、■オーステナイトからの冷
却、■焼入れ後の焼もどし、に代表される工程をとるの
が普通である。
構造用鋼は、当該部品の形状に加工したあと主として調
質処理、すなわち焼入れ・焼もどしの熱処理を施して使
用するのが普通である。この熱処理においては、■オー
ステナイト化のための加熱、■オーステナイトからの冷
却、■焼入れ後の焼もどし、に代表される工程をとるの
が普通である。
しかしながら、このような熱処理（調質処理）を行なう
場合には、部品を再加熱するための熱処理炉や、冷却す
るための焼入れ槽および焼もどしを行うためのテンパー
炉などを必要とすることから、作業工数および設備費が
増大する。
場合には、部品を再加熱するための熱処理炉や、冷却す
るための焼入れ槽および焼もどしを行うためのテンパー
炉などを必要とすることから、作業工数および設備費が
増大する。
そこで、上記の調質処理を行なわなくともある程度の強
度および靭性が得られるように、素材にＶ（バナジウム
）を添加した非調質鋼を使用する、 ことも行なわれ
てきた。この非調質鋼は、■の析出硬化を利用したもの
であり、組織はフェライト−パーライトとなっているも
のである。
度および靭性が得られるように、素材にＶ（バナジウム
）を添加した非調質鋼を使用する、 ことも行なわれ
てきた。この非調質鋼は、■の析出硬化を利用したもの
であり、組織はフェライト−パーライトとなっているも
のである。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながら、上記のようにＶを添加した非調質鋼では
、靭性がいまだ不十分であり、とくに靭性に優れている
ことが要求される部品、例えば自動車の足回り部品への
適用にはむかないものである。
、靭性がいまだ不十分であり、とくに靭性に優れている
ことが要求される部品、例えば自動車の足回り部品への
適用にはむかないものである。
（発明の目的）
本発明はこのような従来の問題点に着目してなされたも
ので、非調質で高靭性が得られ、しかも強度にも優れて
いる高強度非調質強靭鋼を提供することを目的としてい
るものである。
ので、非調質で高靭性が得られ、しかも強度にも優れて
いる高強度非調質強靭鋼を提供することを目的としてい
るものである。
［発明の構成］
（問題点を解決するための手段）
本発明による高強度非調質強靭鋼は、重量％で、Ｃ：０
．０５〜０．２５％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．
５〜３．０％、Ｃｒ：０．５〜３．０％、Ｍｎ＋Ｃｒ
： １ 、５〜４ 、５％、Ｎｂ：０．０１〜０．１０
％、Ｖ：０．０１〜０．２０％を含み、必要に応゛じて
Ｍｏ：０．７％以下、Ｎｉ：２％以下のうちから選ばれ
る１種または２種を含み、同じく必要に応じてＳ二０．
１５％以下、Ｐｂ：０．３％以下、Ｃａ：０．００５％
以下、Ｂｉ ： ０．３％以下、Ｔｅ：０．３％以下の
うちから選ばれる１種または２種以上を含み、残部実質
的にＦｅおよび不純物よりなり、鍛造（ここでは、鍛造
、圧延等の塑性加工を代表していう。）φ冷却後の組織
がベイナイト単相ないしはベイナイト＋２５体積％以下
のフェライトであることを特徴としている。
．０５〜０．２５％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．
５〜３．０％、Ｃｒ：０．５〜３．０％、Ｍｎ＋Ｃｒ
： １ 、５〜４ 、５％、Ｎｂ：０．０１〜０．１０
％、Ｖ：０．０１〜０．２０％を含み、必要に応゛じて
Ｍｏ：０．７％以下、Ｎｉ：２％以下のうちから選ばれ
る１種または２種を含み、同じく必要に応じてＳ二０．
１５％以下、Ｐｂ：０．３％以下、Ｃａ：０．００５％
以下、Ｂｉ ： ０．３％以下、Ｔｅ：０．３％以下の
うちから選ばれる１種または２種以上を含み、残部実質
的にＦｅおよび不純物よりなり、鍛造（ここでは、鍛造
、圧延等の塑性加工を代表していう。）φ冷却後の組織
がベイナイト単相ないしはベイナイト＋２５体積％以下
のフェライトであることを特徴としている。
すなわち、本発明による高強度非調質強靭鋼は、Ｃ含有
量の比較的少ない鋼を用い、靭性の優れた低Ｃ系のベイ
ナイトまたはベイナイト＋フェライトよりなる組織を得
るようにし、組織中にフェライトが存在する場合には疲
労強度が低下するのでＶを添加し、フェライト中にＶの
炭窒化物を析出させて強化するようにし、上記のごとく
靭性向上のためにＣ含有量を低くしたことから、Ｍ ｎ
＋Ｃｒ量をある程度増加させて強度を高めるようにし
たことを特徴とするものである。
量の比較的少ない鋼を用い、靭性の優れた低Ｃ系のベイ
ナイトまたはベイナイト＋フェライトよりなる組織を得
るようにし、組織中にフェライトが存在する場合には疲
労強度が低下するのでＶを添加し、フェライト中にＶの
炭窒化物を析出させて強化するようにし、上記のごとく
靭性向上のためにＣ含有量を低くしたことから、Ｍ ｎ
＋Ｃｒ量をある程度増加させて強度を高めるようにし
たことを特徴とするものである。
次に、本発明による高強度非調質強靭鋼の成＼ 分
範囲（重量％）の限定理由について説明する。
範囲（重量％）の限定理由について説明する。
Ｃ：０．０５〜０．２５％、
Ｃは機械構造部品の強度を確保するために添加する元素
であり、このためには０．０５％以上含有させた。しか
し、多すぎると靭性が低下するので０１２５％以下とし
た。
であり、このためには０．０５％以上含有させた。しか
し、多すぎると靭性が低下するので０１２５％以下とし
た。
Ｓｉ：１．０％以下
Ｓｔは鋼溶製時において脱酸作用を有する元素であるが
、多すぎると靭性を低下させるので１．０％以下とした
。
、多すぎると靭性を低下させるので１．０％以下とした
。
Ｍｎ：０．５〜３．０％
Ｍｎは鋼溶製時において脱酸作用および脱硫作用を有し
ていると共に、介在物の形態を制御し、焼入性を向上さ
せて機械構造部品の強度を高めるのに有効な元素であり
、このような効果を得るために０．５％以上含有させた
。しかしながら、含有量が多すぎると被削性を劣化させ
ると共に、延性を低下させるので３．０％以下とした。
ていると共に、介在物の形態を制御し、焼入性を向上さ
せて機械構造部品の強度を高めるのに有効な元素であり
、このような効果を得るために０．５％以上含有させた
。しかしながら、含有量が多すぎると被削性を劣化させ
ると共に、延性を低下させるので３．０％以下とした。
Ｃｒ：０．５〜３．０％
Ｃｒは焼入性を向上して機械構造部品の強度を高めるの
に有効な元素であり、このような効果を得るためには０
．５％以上含有させた。しかし、多すぎると強度が大き
くなりすぎ、靭性が低下することとなるので３．０％以
下とした。
に有効な元素であり、このような効果を得るためには０
．５％以上含有させた。しかし、多すぎると強度が大き
くなりすぎ、靭性が低下することとなるので３．０％以
下とした。
Ｍｎ＋Ｃｒ ： ｌ 、 ５〜４．５
ＭｎおよびＣｒは上記のように強度を高めるのに有効な
元素であり、低Ｃとしたことによる強度の低下を補うと
共に良好な靭性を確保するためにＭ ｎ 十〇 ｒで１
．５％以上とした。しかし、Ｍｎ＋Ｃｒ量が多すぎると
強度が高くなりすぎ、かえって靭性を低下させてしまう
ので、Ｍ ｎ ＋ Ｃｒで４．５％以下に規制した。
元素であり、低Ｃとしたことによる強度の低下を補うと
共に良好な靭性を確保するためにＭ ｎ 十〇 ｒで１
．５％以上とした。しかし、Ｍｎ＋Ｃｒ量が多すぎると
強度が高くなりすぎ、かえって靭性を低下させてしまう
ので、Ｍ ｎ ＋ Ｃｒで４．５％以下に規制した。
Ｎｂ：０．０１〜０．１０％
Ｎｂはベイナイトの析出を容易にして強度を増大させる
のに有効な元素であるので、このような効果を得るため
に０．０１％以上とした。しかし、含有量が多すぎると
靭性を低下させてしまうので０．１０％以下とした。
のに有効な元素であるので、このような効果を得るため
に０．０１％以上とした。しかし、含有量が多すぎると
靭性を低下させてしまうので０．１０％以下とした。
Ｖ：０．０１〜０．２０％
■はフェライト中で当該Ｖの炭・窒化物を析出して機械
構造部品の強度を高めるのに有効な元素であるので、こ
のような効果を得るために０．０１％以上とした。しか
し、多く添加しても効果の向上は小さく、経済的にも不
利であるので０．２０％以下とした。
構造部品の強度を高めるのに有効な元素であるので、こ
のような効果を得るために０．０１％以上とした。しか
し、多く添加しても効果の向上は小さく、経済的にも不
利であるので０．２０％以下とした。
Ｍ ｏ ： ０ 、７％以下、Ｎｉ：２％以下のうちか
ら選ばれる１種または２種 ＭｏおよびＮｉはいずれも強度を高めるのに有効な元素
であるので、強度をより一層必要とする機械構造部品の
場合には、ＭｏおよびＮｉのうちから選ばれる１種また
は２種をより望ましくはＭＯについて０．０１％以」二
、Ｎｉについて０．１％以上必要に応じて含有させるの
もよい。
ら選ばれる１種または２種 ＭｏおよびＮｉはいずれも強度を高めるのに有効な元素
であるので、強度をより一層必要とする機械構造部品の
場合には、ＭｏおよびＮｉのうちから選ばれる１種また
は２種をより望ましくはＭＯについて０．０１％以」二
、Ｎｉについて０．１％以上必要に応じて含有させるの
もよい。
しかし、多量に含有させても添加効果の向上はさほどみ
られず、かえって靭性を低下させると共に経済的に不利
となるので、添加するとしてもＭＯは０．７％以下、Ｎ
ｉは２％以下とする必要が、ある。
られず、かえって靭性を低下させると共に経済的に不利
となるので、添加するとしてもＭＯは０．７％以下、Ｎ
ｉは２％以下とする必要が、ある。
Ｓ：０．ｉ５％以下、Ｐｂ：０．３％以下、Ｃａ：０．
００５％以下、Ｂｉ：０．３％以下、Ｔｅ二０．３％以
下のうちから選ばれる１種または２ ・種以上 Ｓ、Ｐｂ、Ｃａ、Ｂｉ、Ｔｅはいずれも被削性を向上さ
せる元素であるので、機械構造部品において被削性が良
好であることが要求される場合にはこれらのうちから選
ばれる１種または２種以上を適量添加するのもよい。し
かしながら、添加量が多すぎると熱間加工性を低下させ
たり靭性を劣化させたりするので、添加するとしても、
Ｓは０．１５％以下、Ｐｂは０．３％以下、Ｃａは０．
００５％以下、Ｂｉは０．３％以下、Ｔｅは０．３％以
下とする必要がある。
００５％以下、Ｂｉ：０．３％以下、Ｔｅ二０．３％以
下のうちから選ばれる１種または２ ・種以上 Ｓ、Ｐｂ、Ｃａ、Ｂｉ、Ｔｅはいずれも被削性を向上さ
せる元素であるので、機械構造部品において被削性が良
好であることが要求される場合にはこれらのうちから選
ばれる１種または２種以上を適量添加するのもよい。し
かしながら、添加量が多すぎると熱間加工性を低下させ
たり靭性を劣化させたりするので、添加するとしても、
Ｓは０．１５％以下、Ｐｂは０．３％以下、Ｃａは０．
００５％以下、Ｂｉは０．３％以下、Ｔｅは０．３％以
下とする必要がある。
このような化学成分をもつ本発明による高強度非調質強
靭鋼においては、鍛造（ここでは、鍛造、転造、圧延等
の塑性加工を代表していう。）・冷却後の組織がベイナ
イト単相ないしはベイナイト＋２５体積％以下のフェラ
イトであるように規制している。すなわち、基地組織を
ベイナイト単相ないしはベイナイト＋２５体積％以下の
フェライトであるようにすることによって、良好な強度
および靭性を得ることが可能であり、マルテンサイトや
パーライトが共存した場合には良好な靭性を得ることが
できないためである。そして、フェライトの量が多くな
りすぎると疲労強度が低下するので２５体積％以下に限
定した。
靭鋼においては、鍛造（ここでは、鍛造、転造、圧延等
の塑性加工を代表していう。）・冷却後の組織がベイナ
イト単相ないしはベイナイト＋２５体積％以下のフェラ
イトであるように規制している。すなわち、基地組織を
ベイナイト単相ないしはベイナイト＋２５体積％以下の
フェライトであるようにすることによって、良好な強度
および靭性を得ることが可能であり、マルテンサイトや
パーライトが共存した場合には良好な靭性を得ることが
できないためである。そして、フェライトの量が多くな
りすぎると疲労強度が低下するので２５体積％以下に限
定した。
（実施例１）
第１表に示す成分の鋼を溶製したのち造塊し、分塊圧延
および製品圧延を行なって直径５０ｍｍの圧延材を得た
。次に、各圧延材に対し１２５００Ｃで熱間鍛造を行な
って直径２５ｍｍの鍛造材とし、熱間鍛造後の冷却速度
をコントロールして組織がベイナイト＋ｌＯ〜１５体積
％フェライトとなるようにして供試材とした。
および製品圧延を行なって直径５０ｍｍの圧延材を得た
。次に、各圧延材に対し１２５００Ｃで熱間鍛造を行な
って直径２５ｍｍの鍛造材とし、熱間鍛造後の冷却速度
をコントロールして組織がベイナイト＋ｌＯ〜１５体積
％フェライトとなるようにして供試材とした。
次に、前記各供試材のビッカース硬さおよび一５０℃で
のシャルピー衝撃値（試験片はＪＩＳ ３号）を調べ
たところ、同じく第１表にｐ、。
のシャルピー衝撃値（試験片はＪＩＳ ３号）を調べ
たところ、同じく第１表にｐ、。
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や Ｑ−ロ
惰 ・拳ロロφ −× χ Ｇ φ 黒 味 −°（１’ ０ （：）００ ＜）ｅｌ ｅｌ
００ ｅ」Ｉ＋膿寸ωωのククロロクの口の ロＱロローー〜−一〇−〇 ロロロロロロロロロ０ロロロ 第１表に示すように、Ｃ量が多すぎると共にＭ ｎ ＋
Ｃｒ量が少なすぎる比較鋼Ｎｏ、 １では、硬さは大
であるもの衝撃値がかなり低く靭性に劣ったものであり
、ＮｂおよびＶを含まない比較鋼Ｎｏ、 ２ 、３では
強度が低いものとなっており、Ｃ量が多すぎる比較鋼Ｎ
０２４においては硬さは大であるものの衝撃値がかなり
低く靭性に劣ったものであり、Ｃｒ量が少なすぎる比較
鋼Ｎｏ、 ５においては強度が低いものとなっているこ
とが認められた。
惰 ・拳ロロφ −× χ Ｇ φ 黒 味 −°（１’ ０ （：）００ ＜）ｅｌ ｅｌ
００ ｅ」Ｉ＋膿寸ωωのククロロクの口の ロＱロローー〜−一〇−〇 ロロロロロロロロロ０ロロロ 第１表に示すように、Ｃ量が多すぎると共にＭ ｎ ＋
Ｃｒ量が少なすぎる比較鋼Ｎｏ、 １では、硬さは大
であるもの衝撃値がかなり低く靭性に劣ったものであり
、ＮｂおよびＶを含まない比較鋼Ｎｏ、 ２ 、３では
強度が低いものとなっており、Ｃ量が多すぎる比較鋼Ｎ
０２４においては硬さは大であるものの衝撃値がかなり
低く靭性に劣ったものであり、Ｃｒ量が少なすぎる比較
鋼Ｎｏ、 ５においては強度が低いものとなっているこ
とが認められた。
これに対して化学成分割合を適切なものとした本発明鋼
Ｎｏ、 ６〜１４ではいずれも衝撃値が高く、優れた靭
性を有しているものであることが認められた。そして、
Ｍ ｏ 、 Ｎ ｉのうちの１種以上を適量添加した場
合（Ｎｏ、９．１０，１３゜１４）では強度をより一層
高めることが可能であり、Ｓ、Ｐｂ、Ｃａ、Ｂｉ 、Ｔ
ｅｃｙ）うちの１種以上を適量添加した場合（Ｎｏ、
１１ 、１２ 、１３ 。
Ｎｏ、 ６〜１４ではいずれも衝撃値が高く、優れた靭
性を有しているものであることが認められた。そして、
Ｍ ｏ 、 Ｎ ｉのうちの１種以上を適量添加した場
合（Ｎｏ、９．１０，１３゜１４）では強度をより一層
高めることが可能であり、Ｓ、Ｐｂ、Ｃａ、Ｂｉ 、Ｔ
ｅｃｙ）うちの１種以上を適量添加した場合（Ｎｏ、
１１ 、１２ 、１３ 。
１４）では被削性を良好なものにできることが確かめら
れた。
れた。
（実施例２）
実施例１において採用した第１表に示すＮ０８７の圧延
材（直径５０ｍｍ）を選び、この圧延材に対し１２５０
℃で熱間鍛造を行なって直径２５ｍｍの鍛造材とし、熱
間鍛造後の冷却速度をコントロールして第２表に示した
ミクロ組織が得られるようにし、これらを供試材とした
。
材（直径５０ｍｍ）を選び、この圧延材に対し１２５０
℃で熱間鍛造を行なって直径２５ｍｍの鍛造材とし、熱
間鍛造後の冷却速度をコントロールして第２表に示した
ミクロ組織が得られるようにし、これらを供試材とした
。
次に、前記各供試材のビッカース硬さおよび一５０°Ｃ
でのシャルピー衝撃値（試験片はＪＩＳ ３号）を調
べたところ、同じく第２表に第２表に示すように、熱間
鍛造後の冷却速度が大きすぎてミクロ組織中にマルテン
サイトを有している場合（符号Ｄ）には、硬さは大であ
るものの衝撃値が低く、靭性に劣っているものであり、
反対に熱間鍛造後の冷却速度が小さすぎてミクロ組織中
のフェライト量が多すぎる場合（符号Ｃ）およびパーラ
イトが生じている場合（符号Ｅ）には、硬さが小さく衝
撃値も低いものとなっていることが認められた。
でのシャルピー衝撃値（試験片はＪＩＳ ３号）を調
べたところ、同じく第２表に第２表に示すように、熱間
鍛造後の冷却速度が大きすぎてミクロ組織中にマルテン
サイトを有している場合（符号Ｄ）には、硬さは大であ
るものの衝撃値が低く、靭性に劣っているものであり、
反対に熱間鍛造後の冷却速度が小さすぎてミクロ組織中
のフェライト量が多すぎる場合（符号Ｃ）およびパーラ
イトが生じている場合（符号Ｅ）には、硬さが小さく衝
撃値も低いものとなっていることが認められた。
これに対して、熱間鍛造後の冷却速度が適切であって、
ミクロ組織がベイナイト単相となっている場合（符号Ａ
）およびフェライト量が１０体積％である場合（符号Ｂ
）には、硬さが適切な値を有しており、衝撃値が高く靭
性に優れたものであることが認められた。
ミクロ組織がベイナイト単相となっている場合（符号Ａ
）およびフェライト量が１０体積％である場合（符号Ｂ
）には、硬さが適切な値を有しており、衝撃値が高く靭
性に優れたものであることが認められた。
さらに、上記供試鋼Ｎｏ、 ７において、上記の場合と
同様に熱間鍛造後の冷却速度をコントロールすることに
よりミクロ組織中におけるベイナイトに対するフェライ
ト量を変化させ、このフェライト量と疲れ限度との関係
を調べたところ、第１図に示す結果が得られた。
同様に熱間鍛造後の冷却速度をコントロールすることに
よりミクロ組織中におけるベイナイトに対するフェライ
ト量を変化させ、このフェライト量と疲れ限度との関係
を調べたところ、第１図に示す結果が得られた。
第１図に示す結果より明らかなように、疲れ限度を良好
なものとするため、すなわち同−硬さの調質材（３４５
Ｇ）に対する疲れ限度比が０．８以上となるようにする
ためには、ベイナイトに対するフェライト量を２５体積
％以下とする必要のあることが確かめられた。
なものとするため、すなわち同−硬さの調質材（３４５
Ｇ）に対する疲れ限度比が０．８以上となるようにする
ためには、ベイナイトに対するフェライト量を２５体積
％以下とする必要のあることが確かめられた。
［発明の効果］
以上説明してきたように、本発明による高強度非調質強
靭鋼は、重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２５％、Ｓｉ：
１．０％以下、Ｍ ｎ ： ０ 、５〜３．０％、Ｃｒ
：０．５〜３．０％、Ｍ ｎ ＋Ｃｒ：１．５〜４．５
％、Ｎｂ：０．０１〜０．１０％、Ｖ：０．０１〜０．
２０％を含み、必要に応じてＭ ｏ ： ０ 、７％以
下、Ｎｉ：２％以下のうちから選ばれる１種または２種
を含み、同じく必要に応じてＳ：０．１５％以下、Ｐｂ
：０．３％以下、Ｃａ ： ０．００５％以下、Ｂｉ
：０．３％以下、Ｔｅ：０．３％以下のうちから選ばれ
る１種または２種以」−を含み、残部実質的にＦｅおよ
び不純物よりなり、鍛造・冷却後の組織がベイナイト単
相ないしはベイナイト＋２５体積％以下のフェライトと
なっているものであるから、非調質で高靭性が得られる
ものであり、しかも強度にも優れているものであって、
熱間等における塑性加工後に調質処理を施す必要がなく
、したがって焼入れ設備や焼もどし設備を不要とするこ
とが可能であり、特性の安定した高品質の機械構造部品
を低コストで得ることができるようになるという非常に
優れた効果がもたらされる。
靭鋼は、重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２５％、Ｓｉ：
１．０％以下、Ｍ ｎ ： ０ 、５〜３．０％、Ｃｒ
：０．５〜３．０％、Ｍ ｎ ＋Ｃｒ：１．５〜４．５
％、Ｎｂ：０．０１〜０．１０％、Ｖ：０．０１〜０．
２０％を含み、必要に応じてＭ ｏ ： ０ 、７％以
下、Ｎｉ：２％以下のうちから選ばれる１種または２種
を含み、同じく必要に応じてＳ：０．１５％以下、Ｐｂ
：０．３％以下、Ｃａ ： ０．００５％以下、Ｂｉ
：０．３％以下、Ｔｅ：０．３％以下のうちから選ばれ
る１種または２種以」−を含み、残部実質的にＦｅおよ
び不純物よりなり、鍛造・冷却後の組織がベイナイト単
相ないしはベイナイト＋２５体積％以下のフェライトと
なっているものであるから、非調質で高靭性が得られる
ものであり、しかも強度にも優れているものであって、
熱間等における塑性加工後に調質処理を施す必要がなく
、したがって焼入れ設備や焼もどし設備を不要とするこ
とが可能であり、特性の安定した高品質の機械構造部品
を低コストで得ることができるようになるという非常に
優れた効果がもたらされる。
第１図は第１表の供試鋼Ｎｏ、 ７におけるミクロ組織
中のベイナイトに対するフェライト量と同−硬さの調質
鋼に対する疲れ限度比との関係を調べた結果の一例を示
すグラフである。
中のベイナイトに対するフェライト量と同−硬さの調質
鋼に対する疲れ限度比との関係を調べた結果の一例を示
すグラフである。
Claims (4)
- （１）重量％で、 Ｃ；０．０５〜０．２５％、 Ｓｉ：１．０％以下、 Ｍｎ：０．５〜３．０％、 Ｃｒ：０．５〜３．０％、 Ｍｎ＋Ｃｒ：１．５〜４．５％、 Ｎｂ：０．０１〜０．１０％、 Ｖ：０．０１〜０．２０％を含み、残部実質的にＦｅお
よび不純物よりなり、鍛造、冷却後の組織がベイナイト
単相ないしはベイナイト＋２５体積％以下のフェライト
であることを特徴とする高強度非調質強靭鋼。 - （２）重量％で、 Ｃ：０．０５〜０．２５％、 Ｓｉ：１．０％以下、 Ｍｎ：０．５〜３．０％、 Ｃｒ：０．５〜３．０％、 Ｍｎ＋Ｃｒ：１．５〜４．５％、 Ｎｂ：０．０１〜０．１０％、 Ｖ：０．０１〜０．２０％、 およびＭｏ：０．７％以下、Ｎｉ：２％以下のうちから
選ばれる１種または２種を含み、残部実質的にＦｅおよ
び不純物よりなり、鍛造・冷却後の組織がベイナイト単
相ないしはベイナイト＋２５体積％以下のフェライトで
あることを特徴とする高強度非調質強靭鋼。 - （３）重量％で、 Ｃ：０．０５〜０．２５％、 Ｓｉ：１．０％以下、 Ｍｎ：０．５〜３．０％、 Ｃｒ：０．５〜３．０％、 Ｍｎ＋Ｃｒ：１．５〜４．５％、 Ｎｂ：０．０１〜０．１０％、 Ｖ：０．０１〜０．２０％、 およびＳ：０．１５％以下、Ｐｂ：０．３％以下、Ｃａ
：０．００５％以下、Ｂｉ：０．３％以下、Ｔｅ：０．
３％以下のうちから選ばれる１種または２種以上を含み
、残部実質的にＦｅおよび不純物よりなり、鍛造、冷却
後の組織がベイナイト単相ないしはベイナイト＋２５体
積％以下のフェライトであることを特徴とする高強度非
調質強靭鋼。 - （４）重量％で、 Ｃ：０．０５〜０．２５％、 Ｓｉ：１．０％以下、 Ｍｎ：０．５〜３．０％、 Ｃｒ：０．５〜３．０％、 Ｍｎ＋Ｃｒ：１．５〜４．５％、 Ｎｂ：０．０１〜０．１０％、 Ｖ：０．０１〜０．２０％、 およびＭｏ：０．７％以下、Ｎｉ：２％以下のうちから
選ばれる１種または２種、 さらにＳ：０．１５％以下、Ｐｂ：０．３％以下、Ｃａ
：０．００５％以下、Ｂｉ：０．３％以下、Ｔｅ：０．
３％以下のうちから選ばれる１種または２種以上を含み
、残部実質的にＦｅおよび不純物よりなり、鍛造・冷却
後の組織がベイナイト単相ないしはベイナイト＋２５体
積％以下のフェライトであることを特徴とする高強度非
調質強靭鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61276736A JP2593857B2 (ja) | 1986-11-21 | 1986-11-21 | 高強度非調質鍛造強靱鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61276736A JP2593857B2 (ja) | 1986-11-21 | 1986-11-21 | 高強度非調質鍛造強靱鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63130748A true JPS63130748A (ja) | 1988-06-02 |
| JP2593857B2 JP2593857B2 (ja) | 1997-03-26 |
Family
ID=17573627
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61276736A Expired - Fee Related JP2593857B2 (ja) | 1986-11-21 | 1986-11-21 | 高強度非調質鍛造強靱鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2593857B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04210449A (ja) * | 1990-12-12 | 1992-07-31 | Toa Steel Co Ltd | 高靱性熱間鍛造用非調質鋼 |
| CN115491605A (zh) * | 2022-09-27 | 2022-12-20 | 东风商用车有限公司 | 热锻用贝氏体钢、制造热锻零部件的工艺、装置及系统 |
| CN116121648A (zh) * | 2023-02-01 | 2023-05-16 | 河南国泰铂固科技有限公司 | 一种非调质高强度钢及其制备工艺 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52114519A (en) * | 1976-03-24 | 1977-09-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of non-heat-treatment hot rolled high tensile steel materia l |
| JPS61238941A (ja) * | 1985-04-15 | 1986-10-24 | Kobe Steel Ltd | 熱間鍛造用の非調質棒鋼 |
-
1986
- 1986-11-21 JP JP61276736A patent/JP2593857B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52114519A (en) * | 1976-03-24 | 1977-09-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of non-heat-treatment hot rolled high tensile steel materia l |
| JPS61238941A (ja) * | 1985-04-15 | 1986-10-24 | Kobe Steel Ltd | 熱間鍛造用の非調質棒鋼 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04210449A (ja) * | 1990-12-12 | 1992-07-31 | Toa Steel Co Ltd | 高靱性熱間鍛造用非調質鋼 |
| CN115491605A (zh) * | 2022-09-27 | 2022-12-20 | 东风商用车有限公司 | 热锻用贝氏体钢、制造热锻零部件的工艺、装置及系统 |
| CN116121648A (zh) * | 2023-02-01 | 2023-05-16 | 河南国泰铂固科技有限公司 | 一种非调质高强度钢及其制备工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2593857B2 (ja) | 1997-03-26 |
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