JPS6313521B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6313521B2 JPS6313521B2 JP56197634A JP19763481A JPS6313521B2 JP S6313521 B2 JPS6313521 B2 JP S6313521B2 JP 56197634 A JP56197634 A JP 56197634A JP 19763481 A JP19763481 A JP 19763481A JP S6313521 B2 JPS6313521 B2 JP S6313521B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- core
- cladding
- stress
- optical fiber
- mode optical
- Prior art date
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- Expired
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- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
Description
本発明は、偏波保存性が良好で低損失な単一偏
波単一モード光フアイバに関するものである。 光フアイバ内にモードの縮退を解いた、例えば
HE11（HE11 x、HE11 y）のいずれかのモードのみ
を伝搬させるような単一偏波単一モード光フアイ
バとして、従来は第１図に示すような構造のもの
が知られていた。この光フアイバは、コア１、ク
ラツド２および被覆部３からなり、コア１は熱膨
張係数の大きなガラスからなる楕円形状のクラツ
ド２で覆われている。このクラツド２はB2O3−
SiO2の組成からなつており、図示のｘ方向とｙ
方向とでこのクラツド２の厚みが異なつているこ
とから、ｘおよびｙ方向からコア１に及ぼされる
応力に差が生じる。この応力の差がコア１に複屈
折性を与えて、光フアイバに単一偏波保存性を生
じさせる。しかし、かかる単一モード光フアイバ
を伝搬する光はコア１のみならずクラツド２にも
拡がるため、光フアイバの伝送損失はこのクラツ
ド２の組成によつて生じる光損失の影響を受け
る。すなわち、クラツド２に存在するB2O3は
1.2μｍ以上の長波長領域に大きな吸収損失を与え
ることから、石英系光フアイバに有利な1.3μｍ、
1.55μｍ帯では損失が極めて大きなものになる。
しかも、第１図に示す構造にあつては、ｙ方向に
も大きな熱膨張係数値をもつクラツドが存在し、
これがｘ方向に存在するクラツドによつて生じる
応力効果を相殺する働きをする。従つて、大きな
応力複屈折性を与えるためには、クラツドのガラ
ス組成としては、この相殺効果を打ち消すだけの
熱膨張係数をもつガラスを使用しなければなら
ず、このような光フアイバを実現する上で大きな
障害になる。 そこで、本発明の目的は、これらの欠点を解決
するため、応力付与部をコアから離間させ、より
低損失で、良好な偏波保存性を実現するようにし
た内部応力付与単一偏波単一モード光フアイバを
提供することにある。 かかる目的達成のために、本発明は、光フアイ
バのコアに非軸対称な応力分布を与え、前記コア
に複屈折性を与えて互いに直交するモード間に伝
搬定数に差を与えてなる単一偏波単一モード光フ
アイバにおいて、屈折率が周囲の屈折率より大き
なドープト石英ガラスにより前記コアを形成し、
該コアの周囲を覆つて、前記コアよりも屈折率の
低いクラツドを形成し、前記コアの外径2aと前
記クラツドの外径2bとの比2b／2aが２〜10の範
囲にあるコア−クラツド部と、熱膨張係数が前記
クラツドを構成するガラスの熱膨張係数より大き
なドープト石英ガラスから成り、前記クラツドの
外周の一部に沿つて、かつコアの中心に対して相
対向する少なくとも一対の領域に配置された応力
付与部材と、前記クラツドを構成するガラスと同
じもしくは小さい熱膨張係数値をもつガラスから
成り、前記コア、前記クラツドおよび前記応力付
与部材を取り囲む領域に配置された被覆部とを具
備したことを特徴とする。 以下に図面を参照して本発明を詳細に説明す
る。 第２図は本発明光フアイバの１実施例を示し、
ここで、１０は直径2aのコア、１１は直径2bの
クラツド、１２は応力付与部および１３はクラツ
ド１１と応力付与部１２を囲む被覆部である。コ
ア１０の周囲は屈折率がコアよりもわずかに小さ
い屈折率をもつガラスによりクラツド１１で被覆
されている。このクラツド１１の周囲のコア１０
の中心から望む角度2θの部分に厚さｄの２つの応
力付与部１２を配置する。これら２つの応力付与
部１２はコア１０の中心に対し対称的な位置にあ
り、これら応力付与部１２によつてコア１０は複
屈折率Ｂを生じる。コア１０、クラツド１１およ
び応力付与部１２の全体を被覆部１３で覆う。こ
の被覆部１３の外周は真円構造（直径2D）とす
る。 第２図に示した光フアイバにおいて、直交する
２つの主軸方向ＸおよびＹに偏光したHE11モー
ドの光に対する伝搬定数をそれぞれβxおよびβyと
すると、モード複屈折率（Modal
Birefrlngence）Ｂは、 Ｂ＝（βx−βy）／ｋ (1) で与えられる。ここで、ｋ＝2π／λ（λ：真空中
の光の波長）である。応力付与部１２によつて生
じる複屈折率は、コア１０が真円であれば等し
く、 Ｂ＝Ｐ（σx−σy） (2) で与えることができる。ここで、Ｐはコアガラス
の光弾性係数であり、通常は石英ガラスの値は
P0＝3.36×10-5（mm2／Km）であり、ドープした石
英ガラスの光弾性係数ＰもほぼP0に等しいと考
えてよい。また、σxおよびσyは主軸方向の主応力
（Kg／mm2）である。複屈折率Ｂは第３図に示すよ
うになり、Ｂ（90゜）に対するＢ（2θ）の大きさは
2θ＝90゜で最大になり、2θを90゜から増加するのに
伴つて、（2θ−90゜）の領域に存在する応力付与部
が与える複屈折率を相殺する効果がある。このた
め、応力付与部の占める角度2θは90゜以下である
ことが望ましい。 しかし、第４図に示すように、応力付与部１２
を複数個の円形で構成する場合には、第３図に示
した効果はわずかに変化を受け、2θは90゜を越え
てもよいが、相殺効果によつて偏波保持特性は低
減するので、可能な限り90゜以内であるのが好適
である。 また、応力付与部１２としてSiO2−B2O3を用
いるときに、応力複屈折率ＢはB2O3の添加量に
よつて大きく変化する。B2O3−SiO2の組成のガ
ラスにおいて、B2O3の添加量（ｘモル％）によ
つて熱膨張係数ρは、 ρ（ｘ）＝ｘ×10-7＋5.5×10-7（１／℃） (3) で与えられる。ここで、5.5×10-7は石英ガラス
の熱膨張係数値であるが、応力付与部１２が石英
ガラスの中に埋め込まれているので、この石英ガ
ラスの熱膨張係数値は相殺され実効的に複屈折率
Ｂに影響しない。 第５図は、ｂ／ａ＝５、ｄ／ａ＝４、コアとク
ラツドとの屈折率差が0.6％および2θ＝60゜の光フ
アイバにおける複屈折率Ｂと応力付与部１３への
B2O3の添加量との関係を示す。この関係から判
るように、複屈折率ＢとB2O3添加量とはほぼ比
例関係にある。実際にB2O3−SiO2ガラスを作製
する際のB2O3の添加量は約30モル％程度である。 一方、応力付与部１３の厚さｄとコア半径ａと
の比ｄ／ａと複屈折率Ｂとの関係については、第
６図に示すように、Ｂはｄ／ａが増加するにつれ
て単調に増加する傾向を示す。第６図の特性は、
ｂ／ａ＝５、2θ＝60゜、コアとクラツドとの屈折
率差が0.6％および応力付与部へのB2O3の添加量
は７モル％の条件下において求めたものである。
ｄ／ａが10を越える領域では応力複屈折率Ｂは飽
和する傾向にある。 また、単一モード光フアイバを規定するものと
して規格化周波数Ｖがあり、これは Ｖ＝2πa／λ√1 2−2 2 で与えられる。ここで、n1はコアの屈折率、n2は
クラツドの屈折率である。単一モード光フアイバ
となるためには、Ｖ2.405を満たす必要があり、
例えばn1−n2／n1＝0.006、λ＝1.1μｍとすると、
2a＝5.26μｍになる。ここで、第６図の条件ｂ／
ａ＝５を仮定すると、 ａ＋ｂ＋ｄ＝ａ（１＋５＋10）＝16a≒84（μｍ）
波単一モード光フアイバに関するものである。 光フアイバ内にモードの縮退を解いた、例えば
HE11（HE11 x、HE11 y）のいずれかのモードのみ
を伝搬させるような単一偏波単一モード光フアイ
バとして、従来は第１図に示すような構造のもの
が知られていた。この光フアイバは、コア１、ク
ラツド２および被覆部３からなり、コア１は熱膨
張係数の大きなガラスからなる楕円形状のクラツ
ド２で覆われている。このクラツド２はB2O3−
SiO2の組成からなつており、図示のｘ方向とｙ
方向とでこのクラツド２の厚みが異なつているこ
とから、ｘおよびｙ方向からコア１に及ぼされる
応力に差が生じる。この応力の差がコア１に複屈
折性を与えて、光フアイバに単一偏波保存性を生
じさせる。しかし、かかる単一モード光フアイバ
を伝搬する光はコア１のみならずクラツド２にも
拡がるため、光フアイバの伝送損失はこのクラツ
ド２の組成によつて生じる光損失の影響を受け
る。すなわち、クラツド２に存在するB2O3は
1.2μｍ以上の長波長領域に大きな吸収損失を与え
ることから、石英系光フアイバに有利な1.3μｍ、
1.55μｍ帯では損失が極めて大きなものになる。
しかも、第１図に示す構造にあつては、ｙ方向に
も大きな熱膨張係数値をもつクラツドが存在し、
これがｘ方向に存在するクラツドによつて生じる
応力効果を相殺する働きをする。従つて、大きな
応力複屈折性を与えるためには、クラツドのガラ
ス組成としては、この相殺効果を打ち消すだけの
熱膨張係数をもつガラスを使用しなければなら
ず、このような光フアイバを実現する上で大きな
障害になる。 そこで、本発明の目的は、これらの欠点を解決
するため、応力付与部をコアから離間させ、より
低損失で、良好な偏波保存性を実現するようにし
た内部応力付与単一偏波単一モード光フアイバを
提供することにある。 かかる目的達成のために、本発明は、光フアイ
バのコアに非軸対称な応力分布を与え、前記コア
に複屈折性を与えて互いに直交するモード間に伝
搬定数に差を与えてなる単一偏波単一モード光フ
アイバにおいて、屈折率が周囲の屈折率より大き
なドープト石英ガラスにより前記コアを形成し、
該コアの周囲を覆つて、前記コアよりも屈折率の
低いクラツドを形成し、前記コアの外径2aと前
記クラツドの外径2bとの比2b／2aが２〜10の範
囲にあるコア−クラツド部と、熱膨張係数が前記
クラツドを構成するガラスの熱膨張係数より大き
なドープト石英ガラスから成り、前記クラツドの
外周の一部に沿つて、かつコアの中心に対して相
対向する少なくとも一対の領域に配置された応力
付与部材と、前記クラツドを構成するガラスと同
じもしくは小さい熱膨張係数値をもつガラスから
成り、前記コア、前記クラツドおよび前記応力付
与部材を取り囲む領域に配置された被覆部とを具
備したことを特徴とする。 以下に図面を参照して本発明を詳細に説明す
る。 第２図は本発明光フアイバの１実施例を示し、
ここで、１０は直径2aのコア、１１は直径2bの
クラツド、１２は応力付与部および１３はクラツ
ド１１と応力付与部１２を囲む被覆部である。コ
ア１０の周囲は屈折率がコアよりもわずかに小さ
い屈折率をもつガラスによりクラツド１１で被覆
されている。このクラツド１１の周囲のコア１０
の中心から望む角度2θの部分に厚さｄの２つの応
力付与部１２を配置する。これら２つの応力付与
部１２はコア１０の中心に対し対称的な位置にあ
り、これら応力付与部１２によつてコア１０は複
屈折率Ｂを生じる。コア１０、クラツド１１およ
び応力付与部１２の全体を被覆部１３で覆う。こ
の被覆部１３の外周は真円構造（直径2D）とす
る。 第２図に示した光フアイバにおいて、直交する
２つの主軸方向ＸおよびＹに偏光したHE11モー
ドの光に対する伝搬定数をそれぞれβxおよびβyと
すると、モード複屈折率（Modal
Birefrlngence）Ｂは、 Ｂ＝（βx−βy）／ｋ (1) で与えられる。ここで、ｋ＝2π／λ（λ：真空中
の光の波長）である。応力付与部１２によつて生
じる複屈折率は、コア１０が真円であれば等し
く、 Ｂ＝Ｐ（σx−σy） (2) で与えることができる。ここで、Ｐはコアガラス
の光弾性係数であり、通常は石英ガラスの値は
P0＝3.36×10-5（mm2／Km）であり、ドープした石
英ガラスの光弾性係数ＰもほぼP0に等しいと考
えてよい。また、σxおよびσyは主軸方向の主応力
（Kg／mm2）である。複屈折率Ｂは第３図に示すよ
うになり、Ｂ（90゜）に対するＢ（2θ）の大きさは
2θ＝90゜で最大になり、2θを90゜から増加するのに
伴つて、（2θ−90゜）の領域に存在する応力付与部
が与える複屈折率を相殺する効果がある。このた
め、応力付与部の占める角度2θは90゜以下である
ことが望ましい。 しかし、第４図に示すように、応力付与部１２
を複数個の円形で構成する場合には、第３図に示
した効果はわずかに変化を受け、2θは90゜を越え
てもよいが、相殺効果によつて偏波保持特性は低
減するので、可能な限り90゜以内であるのが好適
である。 また、応力付与部１２としてSiO2−B2O3を用
いるときに、応力複屈折率ＢはB2O3の添加量に
よつて大きく変化する。B2O3−SiO2の組成のガ
ラスにおいて、B2O3の添加量（ｘモル％）によ
つて熱膨張係数ρは、 ρ（ｘ）＝ｘ×10-7＋5.5×10-7（１／℃） (3) で与えられる。ここで、5.5×10-7は石英ガラス
の熱膨張係数値であるが、応力付与部１２が石英
ガラスの中に埋め込まれているので、この石英ガ
ラスの熱膨張係数値は相殺され実効的に複屈折率
Ｂに影響しない。 第５図は、ｂ／ａ＝５、ｄ／ａ＝４、コアとク
ラツドとの屈折率差が0.6％および2θ＝60゜の光フ
アイバにおける複屈折率Ｂと応力付与部１３への
B2O3の添加量との関係を示す。この関係から判
るように、複屈折率ＢとB2O3添加量とはほぼ比
例関係にある。実際にB2O3−SiO2ガラスを作製
する際のB2O3の添加量は約30モル％程度である。 一方、応力付与部１３の厚さｄとコア半径ａと
の比ｄ／ａと複屈折率Ｂとの関係については、第
６図に示すように、Ｂはｄ／ａが増加するにつれ
て単調に増加する傾向を示す。第６図の特性は、
ｂ／ａ＝５、2θ＝60゜、コアとクラツドとの屈折
率差が0.6％および応力付与部へのB2O3の添加量
は７モル％の条件下において求めたものである。
ｄ／ａが10を越える領域では応力複屈折率Ｂは飽
和する傾向にある。 また、単一モード光フアイバを規定するものと
して規格化周波数Ｖがあり、これは Ｖ＝2πa／λ√1 2−2 2 で与えられる。ここで、n1はコアの屈折率、n2は
クラツドの屈折率である。単一モード光フアイバ
となるためには、Ｖ2.405を満たす必要があり、
例えばn1−n2／n1＝0.006、λ＝1.1μｍとすると、
2a＝5.26μｍになる。ここで、第６図の条件ｂ／
ａ＝５を仮定すると、 ａ＋ｂ＋ｄ＝ａ（１＋５＋10）＝16a≒84（μｍ）
【表】
【表】
ここで、本発明単一偏波単一モード光フアイバ
の製造方法を実施例に従つて説明する。第９Ａ図
の工程では、コア２０およびクラツド２１からで
きた母材をVAD法で作る。この母材は、例えば
コア径７mm、クラツド外径42mmであり、クラツド
外径／コア径比＝６の寸法をもち、コアはSiO2
−GeO2組成をもち、コアとクラツドとの比屈折
率差Δn＝0.7％とした。第９Ｂ図の工程では応力
付与母材をMCVD法で作製した。ここで、２２
はB2O3（15モル％）およびGeO2（４モル％）を添
加したSiO2、２３は石英ガラスであり、各寸法
は石英ガラス２３の外径が12mm、ドープト石英ガ
ラス部２２の外径が7.8mmであつた。次に、第９
Ｃ図に示す符号２４は石英ガラス棒で外径10mmと
した。第９Ｄ図はこれら各部材を組立てた状態を
示し、ここで２５はジヤケツト用石英ガラス管で
あり、その外径は33mm、内径は18.5mmとした。こ
こでは、第９Ａ図示の母材を延伸して外径を８mm
になるようにした。このとき、母材の状態での寸
法比が保たれており、コア２０の外径は約1.3mm
であつた。また、応力付与部を形成する部材２
２，２３を、その外径が５mmになるように延伸す
ると、ドープト石英ガラス部２２の外径は3.2mm
となつた。このように延伸した母材２０，２１を
中心に、応力付与部材２２，２３をコア２０の中
心に対して相対向する位置に各２本づつ配置す
る。また、クラツド２１の外周にあつて、応力付
与部材２２，２３を除く領域に石英ガラス棒２４
を直径５mmに延伸して各２本づつ配置し、全体を
ジヤケツト用石英ガラス管内２５内に挿入して一
体化する。このように、一体化した際の断面配置
は第９Ｄ図に示すようになり、この組立体を、上
端より真空に排気しながら2100℃に加熱したカー
ボン抵抗炉で外径125μｍに線引した。この結果、
得られた光フアイバの断面構造は第９Ｅ図に示す
ようになり、応力付与部２２がクラツド２１の外
周に再度2θにわたつて局在した形になる。コア径
2aは走査型電子顕微鏡で観察した結果、4.9μｍで
あり、単一モードとなる波長、すなわち規格化周
波数Ｖ（＝2πa／λ√1 2−2 2、但しλ：波長、n1： ２３の屈折率、n2：クラツドの屈折率）が2.405
になる波長は約1.1μｍであつた。また、応力付与
部２２は線引時の温度で粘性係数が石英ガラスに
比較して低いため、第９Ｅ図に示すように扇形と
なつた。本例の光フアイバの損失は、波長1.3μｍ
および1.55μｍでそれぞれ0.7dB／Kmおよび
0.5dB／Kmと低く、また、この光フアイバの１Km
における偏波保存性を与える複屈折率（ビート長
で評価）は約８×10-5の大きさであり、十分使用
に耐えるものであつた。この場合、コア２０の中
心から応力付与部２２を眺めた角度2θは75゜であ
つた。 この実施例では応力付与母材として、MCVD
法で作製した母材を使用したので、実効的応力付
与部の占める割合が小さくなつたが、かかる応力
付与母材としてSiO2−B2O3−GeO2ガラス棒を使
用すれば一層効果的であり、計算上、複屈折率は
本実施例の場合の1.5倍程度に向上することがで
きる。 本発明は、以上説明したように、応力付与部が
コアから離れて配置されており、しかも応力付与
部がクラツドと被覆部との間の局所的な部分に配
置されているので、光フアイバの損失特性は低損
失になるとともに、コアに対して応力が効果的に
加えられるので、偏波保存性も良好になる。クラ
ツド径とコア径との比も２〜10と、例えばVAD
法によつて作製できる母材を利用することが可能
であり、長手方向の均一性も優れている。しか
も、本発明光フアイバは、その外形状も円形であ
り、従来構造の光フアイバと同様に容易に取扱う
ことができる。
の製造方法を実施例に従つて説明する。第９Ａ図
の工程では、コア２０およびクラツド２１からで
きた母材をVAD法で作る。この母材は、例えば
コア径７mm、クラツド外径42mmであり、クラツド
外径／コア径比＝６の寸法をもち、コアはSiO2
−GeO2組成をもち、コアとクラツドとの比屈折
率差Δn＝0.7％とした。第９Ｂ図の工程では応力
付与母材をMCVD法で作製した。ここで、２２
はB2O3（15モル％）およびGeO2（４モル％）を添
加したSiO2、２３は石英ガラスであり、各寸法
は石英ガラス２３の外径が12mm、ドープト石英ガ
ラス部２２の外径が7.8mmであつた。次に、第９
Ｃ図に示す符号２４は石英ガラス棒で外径10mmと
した。第９Ｄ図はこれら各部材を組立てた状態を
示し、ここで２５はジヤケツト用石英ガラス管で
あり、その外径は33mm、内径は18.5mmとした。こ
こでは、第９Ａ図示の母材を延伸して外径を８mm
になるようにした。このとき、母材の状態での寸
法比が保たれており、コア２０の外径は約1.3mm
であつた。また、応力付与部を形成する部材２
２，２３を、その外径が５mmになるように延伸す
ると、ドープト石英ガラス部２２の外径は3.2mm
となつた。このように延伸した母材２０，２１を
中心に、応力付与部材２２，２３をコア２０の中
心に対して相対向する位置に各２本づつ配置す
る。また、クラツド２１の外周にあつて、応力付
与部材２２，２３を除く領域に石英ガラス棒２４
を直径５mmに延伸して各２本づつ配置し、全体を
ジヤケツト用石英ガラス管内２５内に挿入して一
体化する。このように、一体化した際の断面配置
は第９Ｄ図に示すようになり、この組立体を、上
端より真空に排気しながら2100℃に加熱したカー
ボン抵抗炉で外径125μｍに線引した。この結果、
得られた光フアイバの断面構造は第９Ｅ図に示す
ようになり、応力付与部２２がクラツド２１の外
周に再度2θにわたつて局在した形になる。コア径
2aは走査型電子顕微鏡で観察した結果、4.9μｍで
あり、単一モードとなる波長、すなわち規格化周
波数Ｖ（＝2πa／λ√1 2−2 2、但しλ：波長、n1： ２３の屈折率、n2：クラツドの屈折率）が2.405
になる波長は約1.1μｍであつた。また、応力付与
部２２は線引時の温度で粘性係数が石英ガラスに
比較して低いため、第９Ｅ図に示すように扇形と
なつた。本例の光フアイバの損失は、波長1.3μｍ
および1.55μｍでそれぞれ0.7dB／Kmおよび
0.5dB／Kmと低く、また、この光フアイバの１Km
における偏波保存性を与える複屈折率（ビート長
で評価）は約８×10-5の大きさであり、十分使用
に耐えるものであつた。この場合、コア２０の中
心から応力付与部２２を眺めた角度2θは75゜であ
つた。 この実施例では応力付与母材として、MCVD
法で作製した母材を使用したので、実効的応力付
与部の占める割合が小さくなつたが、かかる応力
付与母材としてSiO2−B2O3−GeO2ガラス棒を使
用すれば一層効果的であり、計算上、複屈折率は
本実施例の場合の1.5倍程度に向上することがで
きる。 本発明は、以上説明したように、応力付与部が
コアから離れて配置されており、しかも応力付与
部がクラツドと被覆部との間の局所的な部分に配
置されているので、光フアイバの損失特性は低損
失になるとともに、コアに対して応力が効果的に
加えられるので、偏波保存性も良好になる。クラ
ツド径とコア径との比も２〜10と、例えばVAD
法によつて作製できる母材を利用することが可能
であり、長手方向の均一性も優れている。しか
も、本発明光フアイバは、その外形状も円形であ
り、従来構造の光フアイバと同様に容易に取扱う
ことができる。
第１図は従来の単一偏波単一モード光フアイバ
の断面図、第２図は本発明内部応力付与単一偏波
単一モード光フアイバの一実施例を示す断面図、
第３図は第２図における応力付与部をコア中心か
ら望む角度2θと複屈折率との関係を示す特性曲線
図、第４図は本発明光フアイバの他の実施例を示
す断面図、第５図は第２図における応力付与部に
添加されるB2O3濃度と複屈折率との関係を示す
特性曲線図、第６図は応力付与部の径方向厚みと
コア半径との比に対する複屈折率との関係を示す
特性曲線図、第７図はクラツド／コア径比と複屈
折率との関係を示す特性曲線図、第８図はクラツ
ド／コア径比を変えた場合の本発明光フアイバの
損失特性を示す特性曲線図、第９Ａ図〜第９Ｅ図
は本発明光フアイバの製造方法の説明図である。 １……コア、２……クラツド、３……被覆部、
１０……コア、１１……クラツド、１２……応力
付与部、１３……被覆部、２０……コア、２１…
…クラツド、２２……応力付与部材、２３……石
英ガラス管、２４……石英ガラス棒、２５……ジ
ヤケツト用石英ガラス管。
の断面図、第２図は本発明内部応力付与単一偏波
単一モード光フアイバの一実施例を示す断面図、
第３図は第２図における応力付与部をコア中心か
ら望む角度2θと複屈折率との関係を示す特性曲線
図、第４図は本発明光フアイバの他の実施例を示
す断面図、第５図は第２図における応力付与部に
添加されるB2O3濃度と複屈折率との関係を示す
特性曲線図、第６図は応力付与部の径方向厚みと
コア半径との比に対する複屈折率との関係を示す
特性曲線図、第７図はクラツド／コア径比と複屈
折率との関係を示す特性曲線図、第８図はクラツ
ド／コア径比を変えた場合の本発明光フアイバの
損失特性を示す特性曲線図、第９Ａ図〜第９Ｅ図
は本発明光フアイバの製造方法の説明図である。 １……コア、２……クラツド、３……被覆部、
１０……コア、１１……クラツド、１２……応力
付与部、１３……被覆部、２０……コア、２１…
…クラツド、２２……応力付与部材、２３……石
英ガラス管、２４……石英ガラス棒、２５……ジ
ヤケツト用石英ガラス管。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 光フアイバのコアに非軸対称な応力分布を与
え、前記コアに複屈折性を与えて互いに直交する
モード間に伝搬定数に差を与えてなる単一偏波単
一モード光フアイバにおいて、 屈折率が周囲の屈折率より大きいドープト石英
ガラスにより前記コアを形成し、該コアの周囲を
覆つて、前記コアよりも屈折率の低いクラツドを
形成し、前記コアの外径2aと前記クラツドの外
径2bとの比2b／2aが２〜10の範囲にあるコア−
クラツド部と、 熱膨張係数が前記クラツドを構成するガラスの
熱膨張係数より大きなドープト石英ガラスから成
り、前記クラツドの外周の一部に沿つて、かつ前
記コアの中心に対して相対向する少なくとも一対
の領域に配置された応力付与部材と、 前記クラツドを構成するガラスと同じもしくは
小さい熱膨張係数値をもつガラスから成り、前記
コア、前記クラツドおよび前記応力付与部材を取
り囲む領域に配置された被覆部とを具備したこと
を特徴とする内部応力付与単一偏波単一モード光
フアイバ。 ２ 特許請求の範囲第１項に記載の単一偏波単一
モード光フアイバにおいて、前記応力付与部材の
各々の占める領域は、前記コアの中心から眺めた
角度が90゜以下で、前記応力付与部の各々の半径
方向の厚みが前記コアの半径ａの少なくとも２倍
以上であることを特徴とする内部応力付与単一偏
波単一モード光フアイバ。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56197634A JPS58100101A (ja) | 1981-12-10 | 1981-12-10 | 内部応力付与単一偏波単一モ−ド光フアイバ |
| GB8200751A GB2096788B (en) | 1981-01-17 | 1982-01-12 | Single-polarization single-mode optical fibers |
| NL8200149A NL184924C (nl) | 1981-01-17 | 1982-01-15 | Optische enkel-mode vezel voor gepolariseerd licht en werkwijze voor het vervaardigen van een dergelijke vezel. |
| CA000394239A CA1168488A (en) | 1981-01-17 | 1982-01-15 | Single-polarization single-mode optical fibers |
| FR8200581A FR2498339B1 (fr) | 1981-01-17 | 1982-01-15 | Perfectionnements a des fibres optiques monomodes et a leur procede de fabrication |
| DE19823201342 DE3201342C2 (de) | 1981-01-17 | 1982-01-18 | Optische Faser für Einmodenwelle mit einer einzigen Polarisation und Verfahren zu ihrer Herstellung |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56197634A JPS58100101A (ja) | 1981-12-10 | 1981-12-10 | 内部応力付与単一偏波単一モ−ド光フアイバ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58100101A JPS58100101A (ja) | 1983-06-14 |
| JPS6313521B2 true JPS6313521B2 (ja) | 1988-03-25 |
Family
ID=16377739
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56197634A Granted JPS58100101A (ja) | 1981-01-17 | 1981-12-10 | 内部応力付与単一偏波単一モ−ド光フアイバ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58100101A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6787197B2 (ja) | 2017-03-10 | 2020-11-18 | 横浜ゴム株式会社 | 空気入りタイヤの製造方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5737305A (en) * | 1980-08-18 | 1982-03-01 | Hitachi Ltd | Polarization plane preserving optical fiber |
-
1981
- 1981-12-10 JP JP56197634A patent/JPS58100101A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58100101A (ja) | 1983-06-14 |
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