JPS63140036A - 連続加熱炉の総括熱吸収率同定装置 - Google Patents
連続加熱炉の総括熱吸収率同定装置Info
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- JPS63140036A JPS63140036A JP28738586A JP28738586A JPS63140036A JP S63140036 A JPS63140036 A JP S63140036A JP 28738586 A JP28738586 A JP 28738586A JP 28738586 A JP28738586 A JP 28738586A JP S63140036 A JPS63140036 A JP S63140036A
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- temperature
- heating furnace
- heated
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の目的〕
（産業上の利用分野）
本発明は、スラブあるいはビレット等の被加熱材料（以
下単にｒ鋼片」と呼ぶ）を加熱する連続鋼片加熱炉にお
いて、鋼片が加熱炉の中で加熱されて挿入口から抽出口
の方へ移動していくときに、加熱炉のたとえば余熱帯、
加熱帯、均熱帯などの各々の帯に設置された放射温度計
により測定される鋼片の表面温度から総括熱吸収率を演
算して同定することができる連続加熱炉の総括熱吸収率
同定装置に関する。
下単にｒ鋼片」と呼ぶ）を加熱する連続鋼片加熱炉にお
いて、鋼片が加熱炉の中で加熱されて挿入口から抽出口
の方へ移動していくときに、加熱炉のたとえば余熱帯、
加熱帯、均熱帯などの各々の帯に設置された放射温度計
により測定される鋼片の表面温度から総括熱吸収率を演
算して同定することができる連続加熱炉の総括熱吸収率
同定装置に関する。
（従来の技術）
余熱帯、加熱帯、均熱帯などの複数個の帯を有する連続
加熱炉では、各々の帯において、炉の構造、炉温の設定
値、燃料の燃焼効率、鋼片の在炉時間などがそれぞれ異
なるため、鋼片が各々の帯に在炉している期間中に鋼片
が昇熱される量が大きく異なる。
加熱炉では、各々の帯において、炉の構造、炉温の設定
値、燃料の燃焼効率、鋼片の在炉時間などがそれぞれ異
なるため、鋼片が各々の帯に在炉している期間中に鋼片
が昇熱される量が大きく異なる。
鋼片は、燃焼ガスから伝熱される輻射伝熱量ｑにより昇
熱される。
熱される。
輻射伝熱量ｑは、ステファンボルツマンの法則から
（θ ＋２７３） ｌ ・・・・・・（１）こ
こで、γはステファンボルツマン定数（Ｋｃａｌ／ｍ３
ｈｒ’Ｋ）、 Φ。。は連続加熱炉の総括熱吸収率、 θ ＋２７３は炉温の絶対温度（χ）、θ ＋２７３は
鋼片表面の絶対温度（°Ｋ）と表わされる。
こで、γはステファンボルツマン定数（Ｋｃａｌ／ｍ３
ｈｒ’Ｋ）、 Φ。。は連続加熱炉の総括熱吸収率、 θ ＋２７３は炉温の絶対温度（χ）、θ ＋２７３は
鋼片表面の絶対温度（°Ｋ）と表わされる。
鋼片を抽出するときに、鋼片を抽出目標温度に焼き上げ
るためには、各々の帯でその帯に在炉している期間中に
適切な輻射伝熱ｆｆ１ｑにより鋼片を精度よく昇熱させ
る必要がある。
るためには、各々の帯でその帯に在炉している期間中に
適切な輻射伝熱ｆｆ１ｑにより鋼片を精度よく昇熱させ
る必要がある。
輻射伝熱量ｑは前記（１）式に示したように連続加熱炉
の総括熱吸収率Φ。。を含んでおり、この連続加熱炉の
総括熱吸収率Φ。。は燃焼ガスから鋼片表面へ伝熱する
熱量の割合を示す定数で、炉の寸法および構造などによ
り異なる。鋼片を抽出するときに鋼片を抽出目標温度に
精度よく焼き上げるには、必要とされる輻射伝熱ｆｆ１
Ｑから前記（１）式を用いて炉温θ を精度よく演算し
求めた炉温を用いて加熱炉を制御する必要がある。
の総括熱吸収率Φ。。を含んでおり、この連続加熱炉の
総括熱吸収率Φ。。は燃焼ガスから鋼片表面へ伝熱する
熱量の割合を示す定数で、炉の寸法および構造などによ
り異なる。鋼片を抽出するときに鋼片を抽出目標温度に
精度よく焼き上げるには、必要とされる輻射伝熱ｆｆ１
Ｑから前記（１）式を用いて炉温θ を精度よく演算し
求めた炉温を用いて加熱炉を制御する必要がある。
この場合、連続加熱炉の総括熱吸収率の。。の精度が不
十分であると精度のよい炉温θ を演算することかでき
ない。
十分であると精度のよい炉温θ を演算することかでき
ない。
従来は、一つの鋼片のサンプルを採り、熱電対を用いて
鋼片の表面温度および内部温度および表面付近の燃焼ガ
ス温度を精度よく測定して、測定した温度の履歴を基に
連続加熱炉の総括熱吸収率Φ。６を求め、実際の被加熱
鋼片にそのサンプルで導出した連続加熱炉の総括熱吸収
率Φ。。を適用していた。
鋼片の表面温度および内部温度および表面付近の燃焼ガ
ス温度を精度よく測定して、測定した温度の履歴を基に
連続加熱炉の総括熱吸収率Φ。６を求め、実際の被加熱
鋼片にそのサンプルで導出した連続加熱炉の総括熱吸収
率Φ。。を適用していた。
第２図は、熱雷対を用いて鋼片温度を測定する従来手段
における温度測定個所を示した説明図で、図中のＸ印で
示した鋼片の表面および内部の数ケ所の地点に熱電対を
埋め込み、さらに表面付近に熱電対を設置して、その鋼
片が加熱炉に挿入されてから抽出されるまでの期間の温
度履歴を精密に、測定していた。
における温度測定個所を示した説明図で、図中のＸ印で
示した鋼片の表面および内部の数ケ所の地点に熱電対を
埋め込み、さらに表面付近に熱電対を設置して、その鋼
片が加熱炉に挿入されてから抽出されるまでの期間の温
度履歴を精密に、測定していた。
測定された温度履歴を用いて連続加熱炉の総括熱吸収率
Φ。。の値を求める一方法を以下に簡単に示す。
Φ。。の値を求める一方法を以下に簡単に示す。
まず、連続加熱炉の総括熱吸収率ΦｃＧの値をいくつか
仮定して鋼片の表面および内部の温度を推定する。
仮定して鋼片の表面および内部の温度を推定する。
これは周知の一次元熱伝導差分方程式から、っざの３つ
の部分に分ける。
の部分に分ける。
く鋼片つ内部での時点ｔから一定時間間隔Δを後の含熱
量〉く同じく鋼片の上表面での含熱量〉 （同じく鋼片の下表面での含熱量〉 （ｉ −ｎ） ・・・・・・
・・・（４）ここで、Ｈ４は鋼片の上表面から１番目の
地点における含熱量（Ｋｃａｌ／ｋｇ） φ１は鋼片の上表面からｉ番目の地点における変換温度
、 Ｋ、は鋼片の熱伝導率（Ｋｃａｌ／ ｍｈｒ’ｃ）、ρ
は鋼片の密度（ｋｇ／ｍ”）、 Δｔは一定時間間隔（ｈｒ）、 ΔＸは鋼片の厚み方向の分割圧＃ｉ （ｍ）、である。
量〉く同じく鋼片の上表面での含熱量〉 （同じく鋼片の下表面での含熱量〉 （ｉ −ｎ） ・・・・・・
・・・（４）ここで、Ｈ４は鋼片の上表面から１番目の
地点における含熱量（Ｋｃａｌ／ｋｇ） φ１は鋼片の上表面からｉ番目の地点における変換温度
、 Ｋ、は鋼片の熱伝導率（Ｋｃａｌ／ ｍｈｒ’ｃ）、ρ
は鋼片の密度（ｋｇ／ｍ”）、 Δｔは一定時間間隔（ｈｒ）、 ΔＸは鋼片の厚み方向の分割圧＃ｉ （ｍ）、である。
などを用いて、一定時間間隔（Δｔ）毎に含熱量を演算
して求まった含熱量を温度に変換することにより容易に
鋼片の温度を推定できる。
して求まった含熱量を温度に変換することにより容易に
鋼片の温度を推定できる。
求めた鋼片の温度推定値の履歴と前記熱伝導を用いて測
定した鋼片の温度測定値の履歴とがよく一致する連続加
熱炉の総括熱吸収率Φ。。の値を選択する。もしよく一
致する連続加熱炉の総括熱吸収率ΦＣＧの値が見つから
なければ、連続加熱炉の総括熱吸収率Φ。。の値を新し
い値に変更して再度鋼片の温度を推定する。このような
手続を繰り返すことにより連続加熱炉の総括熱吸収率Φ
。６の値を見つけ出している。
定した鋼片の温度測定値の履歴とがよく一致する連続加
熱炉の総括熱吸収率Φ。。の値を選択する。もしよく一
致する連続加熱炉の総括熱吸収率ΦＣＧの値が見つから
なければ、連続加熱炉の総括熱吸収率Φ。。の値を新し
い値に変更して再度鋼片の温度を推定する。このような
手続を繰り返すことにより連続加熱炉の総括熱吸収率Φ
。６の値を見つけ出している。
（発明が解決しようとする問題点）
このような従来の連続加熱炉の総括熱吸収率ΦＣＧ同定
方法においては、第２図に表わしたように熱伝導を鋼片
の表面および内部および表面付近の位置に正確に設置す
る必要があり熟練した技術が必要とされる。
方法においては、第２図に表わしたように熱伝導を鋼片
の表面および内部および表面付近の位置に正確に設置す
る必要があり熟練した技術が必要とされる。
さらに、熱雷対を設置したサンプルの鋼片は圧延機によ
り圧延して製品にすることができないため、加熱炉を抽
出した時点で圧延ラインから取り除く必要がある。
り圧延して製品にすることができないため、加熱炉を抽
出した時点で圧延ラインから取り除く必要がある。
しかも、このようにして求めた連続加熱炉の総括熱吸収
率Φ。０の値は誤差を伴うため、数本の鋼片に対して同
様な熱電対を配設したサンプルによる温度履歴測定を行
なう必要があり、熱雷対を設置するなどの温度測定作業
が困難である。
率Φ。０の値は誤差を伴うため、数本の鋼片に対して同
様な熱電対を配設したサンプルによる温度履歴測定を行
なう必要があり、熱雷対を設置するなどの温度測定作業
が困難である。
ここにおいて本発明は、総括熱吸収率Φ。。を同定する
場合に、鋼片に熱電対を設置して鋼片の表面温度および
内部および表面付近の燃焼ガスイＨ度などの温度を測定
することなく、加熱炉が通常に操業しているときに、加
熱炉の各々の帯で放射温度計により測定される鋼片の表
面温度および加熱炉の各々の帯で炉温計により測定され
る炉温度を用いて、効率よく連続加熱炉の総括熱吸収率
Φ。。
場合に、鋼片に熱電対を設置して鋼片の表面温度および
内部および表面付近の燃焼ガスイＨ度などの温度を測定
することなく、加熱炉が通常に操業しているときに、加
熱炉の各々の帯で放射温度計により測定される鋼片の表
面温度および加熱炉の各々の帯で炉温計により測定され
る炉温度を用いて、効率よく連続加熱炉の総括熱吸収率
Φ。。
の値を同定する連続加熱炉の総括熱吸収率同定装置を提
供することを、その目的とする。
供することを、その目的とする。
（問題点を解決するための手段）
本発明は、被加熱材料の加熱過程に対応して複数の帯を
有し、これらそれぞれの帯に炉温を測定する炉温センサ
ーと被加熱材料の表面温度を測定する放射温度計を備え
ている連続鋼片加熱炉において、 被加熱材料の寸法、材質等のデータを入力するデータ入
力器を持ち、 データ入力器によって入力されたデータと、被加熱材料
の温度演算値と、炉温センサーによって測定された炉温
測定値とをおのおの記憶保持するメモリーを設け、 加熱炉からの抽出信号により、加熱炉の中に在炉する被
加熱材料の炉内位置を演算する位置演算器をそなえ、 メモリーに記憶保持されている被加熱材料の寸法と材質
、および過去に炉温センサーにより測定されこのメモリ
ーに記憶保持されている炉温測定値、ならびに過去に演
算されこのメモリーに記憶保持されている被加熱材料の
温度演算値とから被加熱材料の温度を推定する温度演算
器を有し、温度演算器によって演算された被加熱材料の
材料温度と、放射温度計により測定された彼ＩＪＬＩ熱
材料の表面温度測定値とから連続加熱炉の総括熱吸収率
を演算する連続加熱炉の総括熱吸収率演算器を具備する 連続加熱炉の総括熱吸収率同定装置である。
有し、これらそれぞれの帯に炉温を測定する炉温センサ
ーと被加熱材料の表面温度を測定する放射温度計を備え
ている連続鋼片加熱炉において、 被加熱材料の寸法、材質等のデータを入力するデータ入
力器を持ち、 データ入力器によって入力されたデータと、被加熱材料
の温度演算値と、炉温センサーによって測定された炉温
測定値とをおのおの記憶保持するメモリーを設け、 加熱炉からの抽出信号により、加熱炉の中に在炉する被
加熱材料の炉内位置を演算する位置演算器をそなえ、 メモリーに記憶保持されている被加熱材料の寸法と材質
、および過去に炉温センサーにより測定されこのメモリ
ーに記憶保持されている炉温測定値、ならびに過去に演
算されこのメモリーに記憶保持されている被加熱材料の
温度演算値とから被加熱材料の温度を推定する温度演算
器を有し、温度演算器によって演算された被加熱材料の
材料温度と、放射温度計により測定された彼ＩＪＬＩ熱
材料の表面温度測定値とから連続加熱炉の総括熱吸収率
を演算する連続加熱炉の総括熱吸収率演算器を具備する 連続加熱炉の総括熱吸収率同定装置である。
（作 用）
本発明は、連続加熱炉での被加熱材が加熱されるそれぞ
れの帯において、ステファンボルツマンの法則および被
加熱材の一定時間間隔後の内部。
れの帯において、ステファンボルツマンの法則および被
加熱材の一定時間間隔後の内部。
上表面、下表面の一次元熱伝導差分方程式を適用し、炉
温度ならびに被加熱材料放射温度の測定値から、前の温
度計測時推定した一定時間後の被加熱材料放射温度が、
その一定時間後の被加熱材料放射温度の測定値との差分
が許容誤差より大きい場合は、両者の差分を係数化して
推定したときの連続加熱炉の総括吸収率を修正して、実
際値に一致させる手段である。
温度ならびに被加熱材料放射温度の測定値から、前の温
度計測時推定した一定時間後の被加熱材料放射温度が、
その一定時間後の被加熱材料放射温度の測定値との差分
が許容誤差より大きい場合は、両者の差分を係数化して
推定したときの連続加熱炉の総括吸収率を修正して、実
際値に一致させる手段である。
（実施例）
第１図は、本発明の一実施例における回路構成を表わす
ブロック図である。
ブロック図である。
この一実施例では、被加熱材料（たとえば鋼片）の加熱
過程に対応して、複数の帯を有し、これらそれぞれの帯
に炉温を測定する炉温センサー１１と、帯に在炉する鋼
片の表面温度を測定する放射温度計１２を備えている連
続加熱炉１０において、鋼片についてのデータ（寸法、
材質等）を入力するデータ入力器１３を持つ。
過程に対応して、複数の帯を有し、これらそれぞれの帯
に炉温を測定する炉温センサー１１と、帯に在炉する鋼
片の表面温度を測定する放射温度計１２を備えている連
続加熱炉１０において、鋼片についてのデータ（寸法、
材質等）を入力するデータ入力器１３を持つ。
また、このデータ入力器１３を介して入力されたデータ
ならびに後記の鋼片温度演算器１７によって演算した鋼
片温度ならびに炉温センサー１１により測定した炉温測
定値を記憶保持しておくメモリー１４を設ける。
ならびに後記の鋼片温度演算器１７によって演算した鋼
片温度ならびに炉温センサー１１により測定した炉温測
定値を記憶保持しておくメモリー１４を設ける。
このメモリー１４に記憶保持された鋼片の寸法から加熱
炉の抽出により鋼片が抽出口方向へ移動するごとに鋼片
の炉内位置を演算して鋼片が次の放射温度計の測定位置
に到達したことを判定する被加熱材料（１片）の位置演
算手段１５をそなえる。
炉の抽出により鋼片が抽出口方向へ移動するごとに鋼片
の炉内位置を演算して鋼片が次の放射温度計の測定位置
に到達したことを判定する被加熱材料（１片）の位置演
算手段１５をそなえる。
そして、メモリー１４に記憶保持されている鋼片の寸法
と材質および炉温センサー１１により測定されてメモリ
ー１４に記憶保持されている炉温測定値および過去に演
算されメモリー１４に記憶保持されている鋼片の温度推
定値とから放射温度計により鋼片の表面温度が測定され
た時刻の鋼片の温度を前記（１）〜（４）式により推定
する温度演算器１７を設ける。
と材質および炉温センサー１１により測定されてメモリ
ー１４に記憶保持されている炉温測定値および過去に演
算されメモリー１４に記憶保持されている鋼片の温度推
定値とから放射温度計により鋼片の表面温度が測定され
た時刻の鋼片の温度を前記（１）〜（４）式により推定
する温度演算器１７を設ける。
さらに、温度演算器１７によって推定された鋼片の表面
温度推定値と放射温度計１２によって測定された鋼片の
表面温度測定値とを比較し、その差が許容誤差εより大
きい場合に両者の差分にある定数を乗じた数値により連
続加熱炉の総括吸収率Φ。０の値を修正して正しい連続
加熱炉の総括吸収率Φ。。の値を演算する連続加熱炉の
総括吸収率ΦｃＧ演算器１６を備えている。
温度推定値と放射温度計１２によって測定された鋼片の
表面温度測定値とを比較し、その差が許容誤差εより大
きい場合に両者の差分にある定数を乗じた数値により連
続加熱炉の総括吸収率Φ。０の値を修正して正しい連続
加熱炉の総括吸収率Φ。。の値を演算する連続加熱炉の
総括吸収率ΦｃＧ演算器１６を備えている。
つぎに本発明による連続加熱炉における総括熱吸収率の
同定の手順を述べる。
同定の手順を述べる。
第３図は、加熱炉の第１帯に在炉する鋼片Ｓが挿入口の
方向から抽出口の方向へ移動して第（ｉ＋１）帯に到達
する状態を示す説明図である。
方向から抽出口の方向へ移動して第（ｉ＋１）帯に到達
する状態を示す説明図である。
鋼片Ｓは時刻ｔ。で第１帯に設置された放射温度計１１
・Ｈｌの真下に在炉しており、放射温度計１２・Ｈｌに
より鋼片Ｓの表面温度θ （１）がＩ
ＳＯ 測測定れる。
・Ｈｌの真下に在炉しており、放射温度計１２・Ｈｌに
より鋼片Ｓの表面温度θ （１）がＩ
ＳＯ 測測定れる。
鋼片Ｓは加熱炉の抽出が起こるたびに抽出口の方へ移動
して、ｎ回の移動後の時刻ｔ に第（ｉ＋１）帯の放射
温度計Ｈ１＋１の真下に到達し、放が測定される。第３
図中のＧ、とＧ、＋１は、第１帯と第（ｉ＋１）帯に設
置されている炉温センサー１１を表わし、Ｇ、とＧ１１
１により鋼片Ｓが在炉している帯の炉温を測定できる。
して、ｎ回の移動後の時刻ｔ に第（ｉ＋１）帯の放射
温度計Ｈ１＋１の真下に到達し、放が測定される。第３
図中のＧ、とＧ、＋１は、第１帯と第（ｉ＋１）帯に設
置されている炉温センサー１１を表わし、Ｇ、とＧ１１
１により鋼片Ｓが在炉している帯の炉温を測定できる。
第４図は、時刻ｔ。から時刻ｔｎの間に変化する鋼片Ｓ
の表面温度の温度変化図である。
の表面温度の温度変化図である。
第４図において、Δｔ、（ｊ−０〜ｎ−１）は時刻ｔ、
から時刻ｔｊ＋１の間の時間間隔（抽出ピッチ）を示す
。
から時刻ｔｊ＋１の間の時間間隔（抽出ピッチ）を示す
。
時刻ｔ。から時刻ｔｎの期間の温度変化は、前記の（１
）〜（４）式により、炉温センサーＧ１とＧ１１１によ
り測定した炉温測定値を用いて適当な連続加熱炉の総括
吸収率Φ。。を仮定することにより推定することができ
る。
）〜（４）式により、炉温センサーＧ１とＧ１１１によ
り測定した炉温測定値を用いて適当な連続加熱炉の総括
吸収率Φ。。を仮定することにより推定することができ
る。
ここで、もし連続加熱炉の総括吸収率Φ。６の値を実際
の連続加熱炉の総括吸収率Φ。。の値よりも大きく仮定
して前述の（１）〜（４）式により鋼片Ｓの温度変化を
推定すると、鋼片Ｓの表面温度推定値は曲線Ａ′のよう
に変化して、時刻ｔ における鋼片Ｓの表面温度推定値
θ （ｔ ）′は第ｎ （ｉ＋１）帯で測定した放射温度計β］定値八 へ （１）よりも大きくなる。
の連続加熱炉の総括吸収率Φ。。の値よりも大きく仮定
して前述の（１）〜（４）式により鋼片Ｓの温度変化を
推定すると、鋼片Ｓの表面温度推定値は曲線Ａ′のよう
に変化して、時刻ｔ における鋼片Ｓの表面温度推定値
θ （ｔ ）′は第ｎ （ｉ＋１）帯で測定した放射温度計β］定値八 へ （１）よりも大きくなる。
ｎ
また、連続加熱炉の総括吸収率Φ。。の値を実際の値と
同じ値に仮定して前述の（１）〜（４）式により鋼片Ｓ
の温度変化を推定すると、鋼片Ｓの表面温度推定値は曲
線Ａのように変化して、時刻ｔ における鋼片Ｓの表面
温度推定値は第（ｉ十しくなる。
同じ値に仮定して前述の（１）〜（４）式により鋼片Ｓ
の温度変化を推定すると、鋼片Ｓの表面温度推定値は曲
線Ａのように変化して、時刻ｔ における鋼片Ｓの表面
温度推定値は第（ｉ十しくなる。
さらに、連続加熱炉の総括吸収率Φ。。の値を実際の値
よりも小さく仮定して前述の（１）〜（４）式により鋼
片Ｓの温度変化を推定すると、鋼片Ｓの表面温度推定値
は曲線Ａ′のように変化して、時刻ｔ における鋼片Ｓ
の表面温度推定値このように、前述の（１）〜（４）式
を用いて演算した時刻ｔ における表面温度の推定値を
比較することにより、鋼片Ｓの表面温度を推定する時に
用いた前述の（１）〜（４）式に含まれる連続加熱炉の
総括吸収率Φ。。の値が正確かどうかが判定できる。
よりも小さく仮定して前述の（１）〜（４）式により鋼
片Ｓの温度変化を推定すると、鋼片Ｓの表面温度推定値
は曲線Ａ′のように変化して、時刻ｔ における鋼片Ｓ
の表面温度推定値このように、前述の（１）〜（４）式
を用いて演算した時刻ｔ における表面温度の推定値を
比較することにより、鋼片Ｓの表面温度を推定する時に
用いた前述の（１）〜（４）式に含まれる連続加熱炉の
総括吸収率Φ。。の値が正確かどうかが判定できる。
もし、鋼片Ｓの表面温度推定値が曲線Ａ′または曲線Ａ
′のように変化して時刻ｔ における鋼εよりも大きく
なった場合には、連続加熱炉の総括吸収率Φ。。の値を ＣＡ ΦＣＧ’ −ΦＣＧ ”ｌ 〔θ８（ｔｎ）−０８
（ｔｎ）〕・・・・・・（５） ここで、Ｋｌは正の定数 により修正して、再度時刻１０から時刻ｔ。の鋼片Ｓの
表面温度の変化を推定する。
′のように変化して時刻ｔ における鋼εよりも大きく
なった場合には、連続加熱炉の総括吸収率Φ。。の値を ＣＡ ΦＣＧ’ −ΦＣＧ ”ｌ 〔θ８（ｔｎ）−０８
（ｔｎ）〕・・・・・・（５） ここで、Ｋｌは正の定数 により修正して、再度時刻１０から時刻ｔ。の鋼片Ｓの
表面温度の変化を推定する。
このように、連続加熱炉の総括吸収率Φ。６の値を（５
）式により修正して収束計算を行なうことにより正確な
ΦｃＧの値に近ずけることができる。
）式により修正して収束計算を行なうことにより正確な
ΦｃＧの値に近ずけることができる。
そして、前述（１）〜（４）式により演算した表面温度
推定値θ （１）と、放射温度計によりＭｊｎ 誤差εよりも小さくなったときに、連続加熱炉の総括吸
収率Φ。６が同定できたと判断する。
推定値θ （１）と、放射温度計によりＭｊｎ 誤差εよりも小さくなったときに、連続加熱炉の総括吸
収率Φ。６が同定できたと判断する。
このようにして、正確な値の連続加熱炉の総括吸収率が
簡単に導出できる。
簡単に導出できる。
かくして、本発明によれば、熱電対を用いて被加熱材料
（たとえば鋼片）の表面温度および内部温度および表面
付近の燃焼ガス温度等を測定する必要がなくなり、加熱
炉が通常に操業しているときに加熱炉の各々の帯で放射
温度計により測定された被加熱材の表面温度および加熱
炉の各々の帯での炉温センサーにより測定された炉温測
定値を用いて、効率よく連続加熱炉の総括吸収率Φ。。
（たとえば鋼片）の表面温度および内部温度および表面
付近の燃焼ガス温度等を測定する必要がなくなり、加熱
炉が通常に操業しているときに加熱炉の各々の帯で放射
温度計により測定された被加熱材の表面温度および加熱
炉の各々の帯での炉温センサーにより測定された炉温測
定値を用いて、効率よく連続加熱炉の総括吸収率Φ。。
を同定することができ、作業の能率が著しく増進し、か
つ被加熱材一つ一つについて適用でき、品質が大きく向
上し、コストの低減が得られる。
つ被加熱材一つ一つについて適用でき、品質が大きく向
上し、コストの低減が得られる。
第１図は本発明の一実施例の回路構成を示すブロック図
、第２図は従来例の熱電対による温度測定個所の説明図
、第３図は被加熱材（鋼片）が加熱炉の中を移動する図
、第４図は被加熱材が加熱炉の中を移動する時の時間に
対する温度変化特性図である。 １０・・・連続鋼片加熱炉、１１・・・炉温センサー、
１２・・・放射温度計、１３・・・データ入力器、１４
・・・メモリー、１５・・・位置演算器、１６・・・連
続加熱炉の総括吸収率Φ。６演算器、１７・・・温度演
算器。 出願人代理人 佐 藤 −雄 第２図 鶴３図
、第２図は従来例の熱電対による温度測定個所の説明図
、第３図は被加熱材（鋼片）が加熱炉の中を移動する図
、第４図は被加熱材が加熱炉の中を移動する時の時間に
対する温度変化特性図である。 １０・・・連続鋼片加熱炉、１１・・・炉温センサー、
１２・・・放射温度計、１３・・・データ入力器、１４
・・・メモリー、１５・・・位置演算器、１６・・・連
続加熱炉の総括吸収率Φ。６演算器、１７・・・温度演
算器。 出願人代理人 佐 藤 −雄 第２図 鶴３図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、被加熱材料の加熱過程の対応して複数の帯を有し、
これらそれぞれの帯に、炉温を測定する炉温センサーと
被加熱材料の表面温度を測定する放射温度計を備えてい
る連続加熱炉において、被加熱材料の寸法、材質等のデ
ータを入力するデータ入力器と、 データ入力器によって入力されたデータ、被加熱材料の
温度演算値、及び炉温センサーによって測定された炉温
測定値とをおのおの記憶保持するメモリーと、 加熱炉からの抽出信号により、加熱炉の中に在炉する被
加熱材料の炉内位置を演算する位置演算器と、 メモリーに記憶保持されている被加熱材料の寸法と材質
、および過去に炉温センサーにより測定されこのメモリ
ーに記憶保持されている炉温測定値、ならびに過去に演
算されこのメモリーに記憶保持されている被加熱材料の
温度演算値とから被加熱材料の温度を推定する温度演算
器と、 温度演算器によって演算された被加熱材料の材料温度と
、放射温度計により測定された被加熱材料の表面温度測
定値とから連続加熱炉の総括熱吸収率を演算する連続加
熱炉の総括吸収率演算器と、を具備することを特徴とす
る連続加熱炉の総括熱吸収率同定装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28738586A JPS63140036A (ja) | 1986-12-02 | 1986-12-02 | 連続加熱炉の総括熱吸収率同定装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28738586A JPS63140036A (ja) | 1986-12-02 | 1986-12-02 | 連続加熱炉の総括熱吸収率同定装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63140036A true JPS63140036A (ja) | 1988-06-11 |
Family
ID=17716664
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28738586A Pending JPS63140036A (ja) | 1986-12-02 | 1986-12-02 | 連続加熱炉の総括熱吸収率同定装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63140036A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09249917A (ja) * | 1996-03-15 | 1997-09-22 | Chugai Ro Co Ltd | アルミスラブ用プッシャ炉の操炉方法 |
| JP2006104490A (ja) * | 2004-09-30 | 2006-04-20 | Jfe Steel Kk | 連続式加熱炉の燃焼制御方法 |
| CN103447314A (zh) * | 2012-05-28 | 2013-12-18 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种粗轧测温反馈控制方法 |
-
1986
- 1986-12-02 JP JP28738586A patent/JPS63140036A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09249917A (ja) * | 1996-03-15 | 1997-09-22 | Chugai Ro Co Ltd | アルミスラブ用プッシャ炉の操炉方法 |
| JP2006104490A (ja) * | 2004-09-30 | 2006-04-20 | Jfe Steel Kk | 連続式加熱炉の燃焼制御方法 |
| CN103447314A (zh) * | 2012-05-28 | 2013-12-18 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种粗轧测温反馈控制方法 |
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