JPS63148063A - ヒ−トポンプ式空気調和機の除霜制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は空気を熱源とするヒートポンプ式空気調和機に
関するもので、詳しくは低外気温時に室外熱交換器に付
着した霜を、蓄熱槽の熱源を熱源の一部に利用して融解
する除霜制御装置に関する３ページ ものである。

従来の技術 空気熱源ヒートポンプ式空気調和機の除霜方式は、除霜
運転時における快適性向上の追求によって、四方弁を切
換えて行なう逆サイクル除霜方式から、近年では四方弁
をそのままの状態に保持して行なう暖房継続除霜方式に
移行しつつある。しかしながらこの暖房継続除霜方式に
おいても、除霜逆転時における暖房能力は、約２００〜
３００Ｋｃａｌ／ｈ程度とわずかであるため、さらに高
能力化が必要となってきており、その一手段として蓄熱
槽を利用する方法が提案されている。

第６図は従来のヒートポンプ式空気調和機の冷媒回路図
を示したものである（特開昭６１−８５６７号公報）。

蓄熱槽２内にある蓄熱用熱交換器３は高圧側に、また放
熱用交換器４は低圧側に設けられている。

暖房運転時にはバイパス８は貼じ、バルブ１０は開いた
状態で、圧縮機１から吐出された高温冷媒は蓄熱用熱交
換器３を通して蓄熱槽２に蓄熱し、四方弁５〜室内熱交
換器６〜膨張弁７〜室外熱交換器９〜四方弁５〜サクシ
ヨン力ツプ１１〜バルブ１０〜圧縮機１の順に流れ、室
内を暖房する。

一方、除霜運転時にはバイパス８は開き、バルブ１０は
閉じた状態で、圧縮機１から吐出された冷媒は蓄熱用熱
交換器３〜四方弁５〜室内熱交換器６〜バイパス８〜室
外熱交換器９〜四万弁５〜サクシヨンカツプ１１〜キヤ
ピラリ１２〜放熱用熱交換器４〜圧縮機１の順に流れ、
冷媒は室内熱交換器６及び室外熱交換器９で凝縮するの
で、暖房運転を続けながらも除霜を行なうことができる
。

この時の熱源としては圧縮機１の電気入力以外に、蓄熱
槽２に蓄わえられた熱を、室外熱交換器９の出口側、す
なわち圧縮機１の吸入側に位置する放熱用熱交換器４で
そのほとんどを回収している。

第７図は従来の別の空気調和機の冷媒回路図である（実
開昭６１−５４１５６号公報）。蓄熱タンク２６、及び
その内部に収納する熱交換器２７は四方弁２２と室内熱
交換器２５との中間に設けられ、また室外熱交換器２３
と減圧機構２４との５ペーノ′ 中間部と、室内熱交換器２５と蓄熱タンク２６との中間
部とを結ぶバイパス回路２８が設けられて　　−おり、
暖房運転時に圧縮機２１から吐出された高温冷媒は、四
方弁２２、蓄熱タンク２６、室内熱交換器２５、減圧機
構２４、室外熱交換器２３、四方弁２２、圧縮機２１の
順に流れて蓄熱タンク２６に蓄熱しながら室内を暖房し
、除霜運転時には四方弁２２を切換え、電磁弁３０を開
くことにより、冷媒は圧縮機２１、四方弁２２、室外熱
交換器２３、電磁弁３０、逆止弁２９、バイパス回　゛
路２８、蓄熱・タンク２６、四方弁２２、圧縮機２１へ
と流れて蓄熱タンク２６に蓄わえられた熱を除霜の熱称
として利用する。

第８図は従来の別の冷凍装置の冷媒回路図である（実公
昭５５−３６７８３号公報）。蓄熱槽３７内にある蓄熱
材加熱用熱交換器３８は凝縮器３２と膨張６構３４との
間に設けられ、また冷媒蒸発用熱交換器３９は蒸発器３
６の出口側にある低圧ガス管４０と並列に設けられてい
る。冷凍運転時に圧縮機３１から吐出された高温冷媒は
、高圧ガロ　ベーン ス管４５、凝縮器３２、両正液管３３、蓄熱材加熱用熱
交換器３８、電磁弁４７、減圧機構３４、−低圧液管３
５、蒸発器３６、電磁弁４Ｔ：３、低圧ガス管４０、圧
縮機３１の順に流れて蓄熱槽３７に蓄熱しながら冷凍運
転を続け、除霜運転になると、電磁弁４７及び４８が閉
じ、電磁弁４６が開くことにより、圧縮機３１から吐出
された冷媒は高圧ガス管４５、電磁弁４６、ホットガス
バイパス管４４、蒸発器３６、分岐管４１、膨張機構４
２、冷媒蒸発用熱交換器３９、分岐管４３、圧縮機３１
へと流れて１熱槽３７に蓄わえられた熱を除霜の熱源と
して利用する。

発明が解決しようとする問題点 しかしながら上記構成では以下のような問題点があった
。第６図の例では吸尻運転時に蓄熱槽２のｎ熱用熱交換
器３に高温の吐出冷媒が流れるので、蓄熱槽２に封入さ
れる蓄熱材も高温になって性能劣化の恐れや、暖夙を継
続しながら行う除霜運転時に、室外熱交換器９の出口側
に位置する放熱用熱交換器４で蓄熱槽２から吸熱するた
め、圧７　ページ 縮機１に吸入される冷媒が過熱気味となり、冷媒循環量
が少なくなって室内熱交換器６及び室外熱交換器９の凝
縮能力の低下をきたしていた。また第７図の例では四方
弁２２と室内熱交換器２５との間にｌ熱槽２６を設けて
、蓄熱槽２６内の熱交換器２７を１つに簡略化できてい
るが、第６図の例と同様に蓄熱材の高温化による性能劣
化の恐れや、除霜運転時に冷媒循環量が少なくなって室
内熱交換器６及び室外熱交換器９の凝縮能力の低下とと
もに、四方弁２２は切換わるので１尻は停止していた。

さらに第８図の例では凝縮器３２の出口、つまり冷媒の
過冷却域で蓄熱槽３７に蓄熱しているので、蓄熱量の温
度上昇を押さえられるが、除霜運転時に蓄應槽３７から
吸熱するために新たに冷媒蒸発用熱交換器３９を必要と
し、また凝縮器３２をバイパスするので放熱は停止して
いた。

問題点を解決するための手段 上記問題点を解決するために本発明のヒートポンプ式空
気調和機は、圧縮機、四方弁、室内熱交換器、全開可能
な減圧装置、室外熱交換器を環状に冷媒配管で連結し、
前記室内熱交換器と前記減圧装置とを結ぶ冷媒配管の途
中に第１の熱交換器を設け、前記室外熱交換器と前記圧
縮機の吸入側とを結ぶ冷媒配管の途中に、この冷媒配管
と並列に第２の熱交換器を切換え手段を介して設け、さ
らに前記第１、第２の熱交換器を、内部に潜熱蓄熱材を
封入した蓄熱槽内に収納して冷媒回路を構成するととも
に、前記潜熱・蓄熱・利の温度、又は前記冷媒回路を構
成する機器の温度、又は前記冷媒回路内の冷媒の温度を
検出する温度センサを設け、暖房運転時に前記第１の熱
交換器で前記蓄熱槽に蓄熱し、除霜運転時には前記四方
弁は暖房サイクルの状態を保持して暖房を継続し、前記
第１の熱交換器で前記蓄＝、１＝から吸熱し、さらに前
記温度センサで検出される温度が所定値に達したか、若
しくは除霜運転開始以降の経過時間が所定値に達すれば
、前記第２の熱交換器においても前記蓄熱槽から吸熱す
るように成したものである。

作　　用 本発明は上記構成により、１脆運転時に室内熱９　ペー
ジ 交換器出口の冷媒の過冷却域で蓄熱槽に蓄熱し、除霜運
転時には暖房を継続しながら室外熱交換器の入口側で蓄
熱槽から吸熱し、蓄熱槽の蓄熱量が残り少なくなればこ
れを検出して、室外熱交換器の出口側でも蓄熱槽から吸
熱して、この時の熱源の一部に効率よく利用できる。し
たがって暖房及び除霜運転時に１熱槽内を流れる冷媒の
温度の違いを潜熱蓄熱材を用いてうまく利用し、潜熱蓄
熱材は常に高温にさらされることなく劣化の心配もなく
なって多量に蓄熱でき、除霜すべき室外熱・交換器に流
入する冷媒のエンタルピを高く維持して除霜性能も向上
し得るし、また除霜運転後期に蓄熱槽内の蓄熱量を使い
果たして圧縮機への液戻りが多くなっても、低温の冷媒
が通る第２の熱交換器でさらに蓄熱槽から吸熱でき、吸
入冷媒を過度に湿らせないことで圧縮機信頼性も維持で
きるし、蓄熱槽内の蓄熱量を効率よく有効に利用できる
。

実施例 以下本発明の一実施例であるヒートポンプ式空気調和機
について図面を参照しながら説明する。

１０　ページ 第１図は本発明の一実施例を表わすヒートポンプ式空気
調和機を示したものである。同図にて５１は圧縮機、５
２は四方弁、５３は室内熱交換器、５４は全開可能な減
圧装置として電磁力で弁開度を制御できる膨張弁、５５
は室外熱交換器、５６は第１の熱交換器、５７は第２の
熱交換器、５８は切換え手段として二方弁、５９はキャ
ピラリ、６０は潜熱蓄熱材として塩化カルシウム６水塩
（Ｃａｃ１２＋１６８２０）、６１は蓄熱槽、６２は温
度センサ、６３は室内ファン、６４は室外ファン、６５
は制御装置である。圧縮機５１、四方弁５２、室内熱交
換器５３、膨張弁５４、室外熱交換器５５を順次環状に
冷媒配管で連結し、室内熱交換器５３と膨張弁５４とを
結ぶ冷媒配管の途中に第１の熱交換器５６を設け、さら
に四方弁５２と圧縮機５１の吸入側とを結ぶ冷媒配管の
途中に二方弁５８を設け、この二方弁５８と並列になる
ように、第２の熱交換器５７とキャピラリ５９とを直列
に設け、これら第１の熱交換器５６と第２の熱交換器５
７とを、内部に塩化カルシウム６水塩６０を封入し１１
　ベーン た蓄熱槽６１内に収納して冷媒回路を構成するとともに
、蓄熱槽６１内に塩化カルシウム６水塩６０の温度を検
出する温度センサ６２を設け、室内熱交換器５３には室
内ファン６３を、また室外熱交換器５５には室外ファン
６４を設け、さらに温度　。

センサ６２からの信号を入力とし、四方弁５２、膨張弁
５４、二方弁５８、室内ファン６３、室外ファン６４等
を制御する制御装置６５を備えて構成したものである。

なお同図には、以降の説明用として冷媒回路の主要な個
所に符号（イ）〜（ト）を付けている。

暖房運転時に、制御装置６５により四方弁５２は通電に
よる暖房サイクルの状態を保持し、膨張弁５４は所定の
開度状態で、二方弁５８は開き、室内ファン６３及び室
外ファン６４は送風状態にある。これにより圧縮機５１
から吐出された高温冷媒は、四方弁５２、室内熱交換器
５３へと流れ、第１の熱交換器５６で蓄熱槽６１に封入
しである塩化カルシウム６水塩６０に蓄熱した後、膨張
弁５４で適度に絞られ、室外熱交換器５５、四方弁５２
、二方弁５８を通って圧縮機５１に戻り、外気吸熱によ
る暖房を行う。低外気温下でこのような暖房運転を続け
ていると室外熱交換器５５に着霜が生じてくる。

第２図は本実施例の運転制御フローを示した図である。

同図にて前半は上述した暖房運転時の制御フローを表わ
しており、図示しない除霜制御装置により室外熱交換器
５５への着霜を検出すれば、暖房運転から除霜運転に切
り換わる。除霜運転時には四方弁５２は通電による暖房
サイクルの状態を保持し、膨張弁５４は全開とし、二方
弁５８は開いたままで、室外ファン６４は停止するとと
もに、室内ファン６３は送風状態にある。これにより圧
縮機５１から吐出された冷媒は暖房運転時と全く同様に
、四方弁５２、室内熱交換器５３へと流れ、第１の熱交
換器５６で蓄熱槽６１内の塩化カルシウム６水塩６０か
ら吸熱した後、膨張弁５４、室外熱交換器５５、四方弁
５２、二方弁５８を通って圧縮機５１に戻り、室内を暖
房しながら除霜１３　ベーン ロック等で除霜運転時間τｄの計測を行い、温度センサ
６２による温度検出を行う。温度センサ６２による検出
温度、すなわちこの場合には塩化カルシウム６水塩６０
の温度Ｔ６ｏ　が所定温度に１以下になった時、又は除
霜運転時間τｄが所定時間に２以上になった時、二方弁
５８を閉じる。これにより室外熱交換器５５から四方弁
５２を経た冷媒はキャピラリ５９、第２の熱交換器５７
を通って圧縮機５１に戻る。この第２の熱交換器５７に
低温の冷媒が流入するので、蓄熱槽６１内の蓄熱量をほ
とんど使い切った場合や、着霜量が多くて除霜時間が長
びいた場合など、圧縮機５１への冷媒の液戻りが激しく
なった時に、さらに蓄熱槽６１から吸熱することができ
、しかも圧縮機５１への吸入冷媒を過度に湿らすことは
ない。このようにして蓄熱槽６１も有効に使いながら除
霜運転を行い、図示しない除霜制御装置により除霜終了
を検知すれば暖房運転に復帰する。

第３図、第４因は、それぞれ本実施例の暖房及び除霜運
転時における冷媒の状態をモリエル線図１４　ベーン に示したものである。両図中、符号（イ）〜（ト）は第
１図に示した符号と対応する。第３図で室内熱交換器５
３で放熱・凝縮した冷媒は過冷却された（ハ）の状態と
なり、さらに冷媒配管を通ってに）の状態となり、第１
の熱交換器５６で放熱・凝縮して（ホ）の状態となって
蓄熱槽６１に蓄熱してから膨張弁５４へと流れる。一方
、除霜運転時を表わす第４図（Ａ）で、圧縮機５１から
吐出された冷媒（ロ）は、室内熱交換器５３で放熱拳凝
縮して（ハ）の状態になり、冷媒配管を通って減圧され
に）の状態となり、蓄熱槽６１内の第１の熱交換器５６
で吸熱してエンタルピの高いホ）の状態となり、全開状
態の膨張弁５４でわずかに減圧されて（へ）の状態とな
った後、室外熱交換器５５で除霜・凝縮して（ト）の状
態となり、冷媒配管や四方弁５２の圧損を受けて（イ）
となり、圧縮機５１に吸入される。さらに除霜運転中に
二方弁５８が閉じると、同図＠）に示すように、室外熱
交換器５５を出た冷媒（ト）は、第２の熱交換器５７で
蓄熱槽６１から吸熱してエンタルピ、及び乾き度が高く
なり（イ）、圧縮機５１に吸入される。

１５ベーノ゛ 第５図は本実施例の暖房及び除霜運転時における各部の
温度変化の一例を示した図である。同図にて実線で示す
暖房運転時の第１の熱交換器５６人口の温度Ｔ５６　は
、ここを流れる冷媒が十分に過冷却されているため、通
常は約３５°Ｃ程度である。一方、破線で示す塩化カル
シウム６水塩６゜は、融点２９°ｃ１融解潜熱４３にｃ
ａ　ｌ／に９を持つ潜熱蓄熱材なので、暖房運転中に第
１の熱交換器５６から、両者の温度差（Ｔ５６−７６０
）に基づいて２９°Ｃの一定温度で熱を受けとることが
でき、融解し終わると再び温度上昇する。一点鎖線で示
す第２の熱交換器５７の温度Ｔ５７　　も同じ蓄熱槽６
１内にあるので、塩化カルシウム６水塩６ｏの温度Ｔ６
０　　と同様の変化をする。そして上述した暖房を継続
しながらの除霜運転に入ると、膨張弁５４を全開とする
ため高圧が下がり、第１の熟女換器５６人口の温度Ｔ５
６　　は約１５°Ｃでほぼ一定してくる。一方、塩化カ
ルシウム６水塩６０の温度Ｔ６０　　は少し下がって、
自身の凝固点である２９°Ｃで推移しており、塩化カル
シウム６水塩６０に蓄わえられた熱を、両者の温度差（
Ｔ２Ｏ−７５６）に基づいて第１の熱交換器５６で吸熱
している。

さらに温度センサ６２が検出する塩化カルシウム６水塩
６０の温度Ｔ６ｏがに１　（この場合２５°Ｃ）以下に
なると、二方弁５８が閉じて第２の熱交換器５７の温度
Ｔ５７　　は−５°Ｃ前後になって、ここにおいても蓄
熱槽６１から吸熱する。図示しない除霜制御装置により
除霜終了を検出すると、再び膨張弁５４を所定開度とし
、室外ファン６４を送風状態として暖房運転に復帰する
。

次にこの方式における必要な蓄熱量、及び潜熱蓄熱材重
量を概算してみる。Ｉ　ＨＰ程度のヒートポンプ式空気
調和機では、外気温湿度１．５１０．５°Ｃで約１時間
運転して着霜量は約１ｋｇ、除霜に必要な熱量は約１０
０にｃａｌとなり、除霜運転時に暖房を停止したままで
、除霜に約５分を要する。

今、除霜運転時にも暖房能力Ｑ＝２０００にｃ１／ｈを
確保したいとすれば、必要とする蓄熱・量は２０００　
Ｘ７＝　１６７にｃａｌとなる。本実施例で説明した塩
化カルシウム６水塩６ｏの融解潜熱１７　ベーン は４３にｃａｌ／Ｋｇであり、潜熱だけを利用するとし
てその必要量はＭ＝１６７７４３＝３．９　Ｋｇとなる
。また蓄熱時に冷媒が第１の熱交換器５６で受ける過冷
却度は、その時の冷媒循環量を通常６５にｇ／ｈとして
、冷媒エンタルピ差で１６７／６５　＝　２．６　Ｋｃ
ａ　ｌ／に９となるので、約５〜８ｄｅｇとなる。

なお冷房運転時には、四方弁５２への通電をやめて切換
え、三方弁５８を開くことで行え、蓄熱槽６１には常時
減圧後の低圧冷媒が通過するものの、ここで失なわれる
冷熱は断熱さえ良ければ運転開始時だけであり、その影
響はわずかである。

以上のように、本実施例によれば、暖房及び除霜運転時
に蓄熱槽６１円の第１の熱交換器５６を流れる冷媒の温
度の違いを、塩化カルシウム６水塩６０を用いてうまく
利用したので、暖房運転時に塩化カルシウム６水塩６０
が高温にさらされることなく多賑に蓄熱槽６１に蓄熱で
き、また除霜運転時には、室外熱交換器５５の入口側で
蓄熱槽６１から吸熱し、さらに圧縮機５１への冷媒の液
１８ベーン 戻りが激しくなった時には室外熱交換器５５の出口側に
おいても蓄熱槽６１から吸熱するので、エンタルピの高
い冷媒で除霜でき、圧縮機５１への吸入冷媒も過度に乾
いたり、湿ることなく冷媒循環量を確保し、そのうえ蓄
熱槽６１を有効に利用できる。

なお上記実施例では潜熱蓄熱材として塩化カルシウム６
水塩を用いて説明したが、その他の潜熱蓄熱材を用いて
も同様の効果が得られるし、特に暖房及び除霜運転時に
蓄熱・槽内の熱交換器を流れる冷媒の温度の違いからし
て、また除霜終了時の室外熱交換器のあるべき温度から
して、融点に１０〜３０°Ｃを持つ例えば、パラフィン
系のＣ１６パラフィン（融点１４〜１８°Ｃ１融解潜熱
４８Ｋｃａｌ／に９）や、包接化合物のＢｕ４ＮＣＨ３
ＣＯ２Φ３２Ｈ２０（融点１５°Ｃ１融解潜熱５０　Ｋ
ｃａ　Ｉ／にｇ）等の潜熱蓄熱材であればなおよい。

また上記実施例では温度センサを、塩化カルシウム６水
塩から成る潜熱蓄熱材の温度を検出する位置に設けて説
明したがこれに限定されるもので１９゛ベーノ はなく、除霜進行時における圧縮機への吸入冷媒の状態
が間接的にでもわかる位置ならばよいのであって、圧縮
機本体、又は冷媒回路の吐出配管等に設けてもよい。

また上記実施例では全開可能な減圧装置として、電磁力
で弁開度を制御できる膨張弁として説明したが、これに
代わって例えは、キャピラリと開閉弁との並列回路によ
る組合せ等でも何らその効果は変わらない。

また上記実施例では切換え手段として二方弁とキャピラ
リとを用いて説明したが、このキャピラリをやめて第２
の熱・交換器自身に、その管内径を細くするなどして抵
抗を持たせてもよいし、又これらに代わって二方弁を２
個用いるか、二方弁を用いるかしてもよいのはもちろん
である。

さらに、圧縮機を周波数可変などによる大巾な容量制御
可能な圧縮機とし、除霜運転時に圧縮機を高容量運転と
することで、その時の暖房能力や除霜時間をより一層改
善でき、実用上からも大きな効果が得られる。

発明の詳細 な説明してきたように本発明のヒートポンプ式空気調和
機は、圧縮機、四方弁、室内熱交換器、全開可能な減圧
装置、室外熱交換器を環状に冷媒配管で連結し、前記室
内熱交換器と前記減圧装置とを結ぶ冷媒配管の途中に第
１の熱交換器を設け、前記室外熱交換器と前記圧縮機の
吸入側とを結ぶ冷媒配管の途中に、この冷媒配管と並列
に第２の熱交換器を切換え手段を介して設け、さらに前
記第１、第２の熱交換器を、内部に潜熱蓄熱材を封入し
た蓄熱槽内に収納して冷媒回路を構成するとともに、前
記潜熱蓄熱材の温度、又は前記冷媒回路を構成する機器
の温度、又は前記冷媒回路内の冷媒の温度を検出する温
度センサを設け、暖房運転時に前記第１の熱交換器で前
記蓄熱槽に蓄熱し、除霜運転時には前記四方弁は暖房ザ
イクルの状態を保持して暖房を継続し、前記第１の熱交
換器で前記蓄熱槽から吸熱し、さらに前記温度センサで
検出される温度が所定値に達したか、若しくは除霜運転
開始以降の経過時間が所定値に達すれば、２１　ベーン 前記第２の熱交換器においても前記蓄熱槽から吸熱する
ように成したので、暖房及び除霜運転時に蓄熱槽内を流
れる冷媒の温度の違いを潜熱蓄熱材を用いてうまく利用
し、潜熱蓄熱材は常に高温にさらされることなく劣化の
心配もなくなって多量に蓄熱でき、暖房を継続しながら
行う除霜の際に、除霜すべき室外熱交換器に流入する冷
媒のエンタルピを高く維持して除霜性能も向上し得るし
、また除霜運転後期に蓄熱槽内の蓄熱量を使い果たして
圧縮機への液戻りが多くなっても、低温の冷媒が通る第
２の熱交換器でさらに蓄熱槽から吸熱でき、吸入冷媒を
過度に湿らせないことで圧縮機信頼性も維持できるし、
蓄熱槽内の蓄熱量を効率よく有効に利用できるなど、優
れた効果を有するものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例を表わすヒートポンプ式空気
調和機の冷媒回路図、第２図は本実施例の運転制御フロ
ーを示した図、第３図は本実施例の暖房運転時における
冷媒の状態を示すモリエル２２ベ−ノ 線図、第４図は本実施例の除霜運転時における冷媒の状
態を示すモリエル線図、第５図は本実施例の暖房及び除
霜運転時における各部の温度変化の一例を示した特性図
、第６図は従来のヒートポンプ式空気調和機の冷媒回路
図、第７図は従来の別の空気調和機の冷媒回路図、第８
囚は従来の別の冷凍装置の冷媒回路図である。 ５１・・・・・・圧縮機、５２・・・・四方弁、５３・
・・・・・室内熱交換器、５４・・・・・膨張弁（減圧
装置）、５５・・・・・室外熱交換器、５６・・・・第
１の熱交換器、５７・・・・第２の熱交換器、５８・・
・・・・二方弁（切換え手段）、６０・・・・・・塩化
カルシウム６水塩（潜熱蓄熱材）、６１・・・・・・蓄
熱槽、６２・・・・温度センサ。 代理人の氏名　弁理士　中　尾　敏　男　ほか１名ぢＷ
ｅジ℃侶ち珀建　≧鉋 区 惺 第６図 ｑ 第７図 あ　５ 第８図

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）圧縮機、四方弁、室内熱交換器、全開可能な減圧
   装置、室外熱交換器を環状に冷媒配管で連結し、前記室
   内熱交換器と前記減圧装置とを結ぶ冷媒配管の途中に第
   １の熱交換器を設け、前記室外熱交換器と前記圧縮機の
   吸入側とを結ぶ冷媒配管の途中に、この冷媒配管と並列
   に第２の熱交換器を切換え手段を介して設け、さらに前
   記第１、第２の熱交換器を、内部に潜熱蓄熱材を封入し
   た蓄熱槽内に収納して冷媒回路を構成するとともに、前
   記潜熱蓄熱材の温度、又は前記冷媒回路を構成する機器
   の温度、又は前記冷媒回路内の冷媒の温度を検出する温
   度センサを設け、暖房運転時に前記第１の熱交換器で前
   記蓄熱槽に蓄熱し、除霜運転時には前記四方弁は暖房サ
   イクルの状態を保持して暖房を継続し、前記第１の熱交
   換器で前記蓄熱槽から吸熱し、さらに前記温度センサで
   検出される温度が所定値に達したか、若しくは除霜運転
   開始以降の経過時間が所定値に達すれば、前記第２の熱
   交換器においても前記蓄熱槽から吸熱するように成した
   ヒートポンプ式空気調和機の除霜制御装置。
2. （２）潜熱蓄熱材を、融点が１０〜３０℃である潜熱蓄
   熱材とした特許請求の範囲第１項記載のヒートポンプ式
   空気調和機の除霜制御装置。
3. （３）温度センサを、圧縮機本体に設けた特許請求の範
   囲第１項記載のヒートポンプ式空気調和機の除霜制御装
   置。
4. （４）温度センサを、冷媒回路の吐出配管に設けた特許
   請求の範囲第１項記載のヒートポンプ式空気調和機の除
   霜制御装置。