JPS63149057A - タンデイツシユ内溶鋼の清浄化方法 - Google Patents
タンデイツシユ内溶鋼の清浄化方法Info
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- JPS63149057A JPS63149057A JP61296264A JP29626486A JPS63149057A JP S63149057 A JPS63149057 A JP S63149057A JP 61296264 A JP61296264 A JP 61296264A JP 29626486 A JP29626486 A JP 29626486A JP S63149057 A JPS63149057 A JP S63149057A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、鋼の連続鋳造法におけるタンディツシュ内溶
鋼の清浄化方法に関する。
鋼の清浄化方法に関する。
アルミキルド鋼は鋼中酸素低減のために、転炉出鋼時の
外、脱ガス処理あるいはガスバブリング時にＡ文を添加
している。Ａ文添加直後には脱酸生成物であるＡ１２０
３が溶鋼中に存在しているが、これは製品品質を妨げる
ので溶鋼を十分攪拌して除去した後、連続鋳造によって
鋼を製造している。
外、脱ガス処理あるいはガスバブリング時にＡ文を添加
している。Ａ文添加直後には脱酸生成物であるＡ１２０
３が溶鋼中に存在しているが、これは製品品質を妨げる
ので溶鋼を十分攪拌して除去した後、連続鋳造によって
鋼を製造している。
鋼中酸素は鋼中にＡ文が溶解している場合は低値を保つ
のであるが、脱酸処理以後にも耐火物あるいは雰囲気中
の酸素が鋼中のＡＭと反応するので常に溶鋼中には脱酸
生成物であるＡｌ２Ｏ３が存在することになる。
のであるが、脱酸処理以後にも耐火物あるいは雰囲気中
の酸素が鋼中のＡＭと反応するので常に溶鋼中には脱酸
生成物であるＡｌ２Ｏ３が存在することになる。
連続鋳造においては、タンディツシュを用いて雰囲気調
整によるＡｌ２Ｏ３生成防止および介在物浮上分離を促
進し、正常な鋼を製造するよう努めている。特に介在物
の除去に関してはタンディツシュ内に堰を設け、溶鋼流
を調整する方法、またはタンディツシュ内溶鋼上にＡ交
２０３介在物の吸着用のフラックスを添加する方法が採
用されている（特開昭５４−５０４０４）。
整によるＡｌ２Ｏ３生成防止および介在物浮上分離を促
進し、正常な鋼を製造するよう努めている。特に介在物
の除去に関してはタンディツシュ内に堰を設け、溶鋼流
を調整する方法、またはタンディツシュ内溶鋼上にＡ交
２０３介在物の吸着用のフラックスを添加する方法が採
用されている（特開昭５４−５０４０４）。
しかしながら現状ではＡｌ２Ｏ３介在物による問題を解
決したとは言い難い。すなわち、取鍋フランクスインジ
ェクション法（特開昭５９−１２９７１４）は行われて
いるが、タンディツシュにおけるＡ１２ ｏ３の浮上分
離が十分とは言えず、製品に欠陥を引き起こしている。
決したとは言い難い。すなわち、取鍋フランクスインジ
ェクション法（特開昭５９−１２９７１４）は行われて
いるが、タンディツシュにおけるＡ１２ ｏ３の浮上分
離が十分とは言えず、製品に欠陥を引き起こしている。
また、特開昭５４−８１１７には浸漬ノズル形状寸法を
特定して、大型介在物（アルミナ）の付着を防止してい
るが十分でない等、溶鋼流路を閉塞させる等のトラブル
も回避できていない。これは連続鋳造の多連化を妨げる
要因であり、高能率、高生産化のネックとなるものであ
る。
特定して、大型介在物（アルミナ）の付着を防止してい
るが十分でない等、溶鋼流路を閉塞させる等のトラブル
も回避できていない。これは連続鋳造の多連化を妨げる
要因であり、高能率、高生産化のネックとなるものであ
る。
本発明はかかる問題点を解決するためになされたもので
ある。すなわち、タンディツシュ内溶鋼中のＡ１２０３
の浮上分離を促進すると同時に９清ノズル内面のＡｌ１
０３付着を防止し、正常な鋼を高能率で製造することを
可能とする方法を提供することを目的とするものである
。
ある。すなわち、タンディツシュ内溶鋼中のＡ１２０３
の浮上分離を促進すると同時に９清ノズル内面のＡｌ１
０３付着を防止し、正常な鋼を高能率で製造することを
可能とする方法を提供することを目的とするものである
。
〔問題点を解決するための手段〕
本発明はアルミキルド鋼の連続鋳造において。
（１） ＣａＯを主成分とするフラックスをほぼ連続
的にタンディツシュ内の溶鋼部内に添加し、（２） 溶
鋼中に存在するアルミナとＣａＯを結合させて低融点組
成の介在物に形態制御し、（３） アルミナの耐火物へ
の付着を防止すると共に溶鋼からの浮上を促進させる ことを特徴とするタンディツシュ溶鋼の清浄化方法であ
る。
的にタンディツシュ内の溶鋼部内に添加し、（２） 溶
鋼中に存在するアルミナとＣａＯを結合させて低融点組
成の介在物に形態制御し、（３） アルミナの耐火物へ
の付着を防止すると共に溶鋼からの浮上を促進させる ことを特徴とするタンディツシュ溶鋼の清浄化方法であ
る。
本発明では従来から行われているタンディツシュ内溶鋼
上へのフラックス添加とは方法およびその作用において
以下のごとく異なっている。
上へのフラックス添加とは方法およびその作用において
以下のごとく異なっている。
すなわち従来のタンディツシュフラックスは溶鋼上に添
加され、溶鋼とフラックスとの境界において浮上したＡ
交２０３介在物を吸着除去するものである。従来法では
浮上したＡｌ１０３介在物のみを除去する。これに対し
、本発明においては溶鋼部内に注入等によってＣａＯを
添加し、Ａｕ２０３介在物とＣａＯを溶鋼中で結合させ
、粒径を大きくさせ、浮上しやすくする。また介在物の
形態を制御しタンディツシュ耐火物やノズルへの付着を
防止できることにより溶鋼の清炸性を飛躍的に向上させ
ることができるようになったのである。
加され、溶鋼とフラックスとの境界において浮上したＡ
交２０３介在物を吸着除去するものである。従来法では
浮上したＡｌ１０３介在物のみを除去する。これに対し
、本発明においては溶鋼部内に注入等によってＣａＯを
添加し、Ａｕ２０３介在物とＣａＯを溶鋼中で結合させ
、粒径を大きくさせ、浮上しやすくする。また介在物の
形態を制御しタンディツシュ耐火物やノズルへの付着を
防止できることにより溶鋼の清炸性を飛躍的に向上させ
ることができるようになったのである。
また、タンディツシュ内でなく取鍋内に７テツクスイン
ジエクシヨンすることは従来から公知の技術であり、こ
れによっても溶鋼中の介在物を除去することができる。
ジエクシヨンすることは従来から公知の技術であり、こ
れによっても溶鋼中の介在物を除去することができる。
しかし、アルミキルド鋼では溶鋼中に常にＡｆＬが含有
されているので連続鋳造される直前まで酸化によりＡｌ
２Ｏ３が生成される。生成されたＡ１２０３介在物を除
去するのに許される最終工程はタンディツシュである。
されているので連続鋳造される直前まで酸化によりＡｌ
２Ｏ３が生成される。生成されたＡ１２０３介在物を除
去するのに許される最終工程はタンディツシュである。
本発明においてはタンディツシュ内に１粒度調整された
ＣａＯ粉を、鋳造速度に対応した一定速度で溶鋼内へ添
加することによって溶鋼の清詐化を達成したのである。
ＣａＯ粉を、鋳造速度に対応した一定速度で溶鋼内へ添
加することによって溶鋼の清詐化を達成したのである。
本発明をさらに詳しく説明すると次の通りである。タン
ディツシュ内溶鋼中のＡＪ１２０３を減少させるにはＡ
Ｊ１２０３の生成を阻止すると共に、生成したＡｌ２Ｏ
３を除去することである。最近ではタンディツシュの断
気は精力的に行われているが、生成したＡｌ２Ｏ３の除
去は未だ１−分てはない。
ディツシュ内溶鋼中のＡＪ１２０３を減少させるにはＡ
Ｊ１２０３の生成を阻止すると共に、生成したＡｌ２Ｏ
３を除去することである。最近ではタンディツシュの断
気は精力的に行われているが、生成したＡｌ２Ｏ３の除
去は未だ１−分てはない。
タンディツシュ内におけるＡｌ２Ｏ３の浮上はストーク
スの法Ｊｌ！Ｉに従っていると考えられ、浮上を促進す
るためには、溶鋼のタンディツシュ内における滞留時間
を長くするか、Ａｌ２Ｏ３の体積を大きくして浮揚速度
を高めるかの何れかが必要である。本発明ではＣａＯを
主成分とするフラックスを金属被覆線法あるいはインジ
ェクション法でタンディツシュ内溶鋼内に添加し、Ｃａ
Ｏが鋼中のＡｌ２Ｏ３と衝突することによりＡＪ１２０
３を肥大化させその浮上を促進させる。また浮上せずに
モールド内に流入したとしてもＡｆＬ２０３ ・ＣａＯ
組成の介在物は低融点であり、ノズルに付着せず、モー
ルド内で浮上除去される。
スの法Ｊｌ！Ｉに従っていると考えられ、浮上を促進す
るためには、溶鋼のタンディツシュ内における滞留時間
を長くするか、Ａｌ２Ｏ３の体積を大きくして浮揚速度
を高めるかの何れかが必要である。本発明ではＣａＯを
主成分とするフラックスを金属被覆線法あるいはインジ
ェクション法でタンディツシュ内溶鋼内に添加し、Ｃａ
Ｏが鋼中のＡｌ２Ｏ３と衝突することによりＡＪ１２０
３を肥大化させその浮上を促進させる。また浮上せずに
モールド内に流入したとしてもＡｆＬ２０３ ・ＣａＯ
組成の介在物は低融点であり、ノズルに付着せず、モー
ルド内で浮上除去される。
ＣａＯを主成分とするフラックスをタンディツシュ内溶
鋼に添加するには鋼中に含有しても無害である鉄などの
金属でフラックス被覆する方法とＡｒあるいはＮ２ガス
を搬送ガスとするインジェクション法による。
鋼に添加するには鋼中に含有しても無害である鉄などの
金属でフラックス被覆する方法とＡｒあるいはＮ２ガス
を搬送ガスとするインジェクション法による。
添加するＣａＯを主成分とするフラックスがＡＪ１２０
３を捕捉する確率は概略５％〜２０％であるので、その
添加量は１〜２ ｋｇ／分が望ましい、この添加量は鋳
込速度、Ａ文２０３生成量により異なるが上記添加量は
Ａｌ１０３生成量２０ｐｐｍ 、鋳込速度３ｔ／分の場
合の標準的な数値である。
３を捕捉する確率は概略５％〜２０％であるので、その
添加量は１〜２ ｋｇ／分が望ましい、この添加量は鋳
込速度、Ａ文２０３生成量により異なるが上記添加量は
Ａｌ１０３生成量２０ｐｐｍ 、鋳込速度３ｔ／分の場
合の標準的な数値である。
浮上促進が必要なＡｌ２Ｏ３の大きさは数ｐｍから１０
０ｇｍであり、添加するＣａＯを主成分とするフラック
スは５０ｇｍ〜２００ｇｍ程度が望ましい、２００μｍ
以上の大きさでは溶鋼中での滞留昨間が極端に短くＡｌ
２Ｏ３を捕捉しにくくなり、５０Ｂｍ以下の大きさでは
浮上しにくく鋳片に介在物として残留する可能性がある
ので好ましくない。
０ｇｍであり、添加するＣａＯを主成分とするフラック
スは５０ｇｍ〜２００ｇｍ程度が望ましい、２００μｍ
以上の大きさでは溶鋼中での滞留昨間が極端に短くＡｌ
２Ｏ３を捕捉しにくくなり、５０Ｂｍ以下の大きさでは
浮上しにくく鋳片に介在物として残留する可能性がある
ので好ましくない。
効率良＜ＡｆＬ２０３を捕捉浮上させるためは溶鋼を適
度に攪拌する必要がある。ガスインジェクション法で添
加する場合は、搬送ガスによって溶鋼が攪拌されるので
良いが、ＣａＯ粉を金属被覆線内に入れて添加する場合
は溶鋼攪拌の手段を併用することが望ましい。
度に攪拌する必要がある。ガスインジェクション法で添
加する場合は、搬送ガスによって溶鋼が攪拌されるので
良いが、ＣａＯ粉を金属被覆線内に入れて添加する場合
は溶鋼攪拌の手段を併用することが望ましい。
次に実施例により本発明の効果を示す。第１図に示す装
置を用いて本発明を実施した。
置を用いて本発明を実施した。
溶鋼２を収納した取鍋ｌの底部に設けたロングノズル４
からタンディツシュ５内に溶鋼２を注入し、ホッパ１０
からフラックス１１ （Ｃａｂ） を輸送管９を介して
溶鋼中にインジェクションした。タンディツシュ５内の
溶鋼は堰６を越えて浸漬ノズル１２からモールド１３内
に供給される。タンディツシュには着７が設けられてい
る。
からタンディツシュ５内に溶鋼２を注入し、ホッパ１０
からフラックス１１ （Ｃａｂ） を輸送管９を介して
溶鋼中にインジェクションした。タンディツシュ５内の
溶鋼は堰６を越えて浸漬ノズル１２からモールド１３内
に供給される。タンディツシュには着７が設けられてい
る。
８．１４はフラー、クスである。
実施例Ｉ
Ｃ：０．０８重量％
Ｓｉ：Ｏ，１０重量％
Ｍ ｎ ＋ ０．５０重量％
Ａ交： ０．０４０重量％
を目標組成とするアルミキルド鋼を連続鋳造で製造する
際にタンディツシュ溶鋼注入流付近に平均粒度１００ル
ｍのＣａＯ粉をＡｒガスを搬送ガスとしてインジェクシ
ョンした。鋳込速度３ｔ／分に対してＣａ ０１．５
ｋｇ／分の割合で添加した。連続鋳造中、連続してＣａ
Ｏ粉をインジェクションした。
際にタンディツシュ溶鋼注入流付近に平均粒度１００ル
ｍのＣａＯ粉をＡｒガスを搬送ガスとしてインジェクシ
ョンした。鋳込速度３ｔ／分に対してＣａ ０１．５
ｋｇ／分の割合で添加した。連続鋳造中、連続してＣａ
Ｏ粉をインジェクションした。
製造した鋳片から試料を採取し、アルミナ介在物沿を調
査した。アルミナ介在物は従来１０個／１ＯＯＯＣｒｒ
Ｉ′であったのが、２個７１０００ｃｍ’に減少した。
査した。アルミナ介在物は従来１０個／１ＯＯＯＣｒｒ
Ｉ′であったのが、２個７１０００ｃｍ’に減少した。
また１２０ｔ＃ＰＩ造後のイマージョンノズルへの介在
物付着は皆無であった。
物付着は皆無であった。
実施例２
実施例１とほぼ同じ鋳造条件のアルミキルド鋼に対して
タンディツシュ溶鋼注入流に平均粒度１１００７ＬのＣ
ａ０７０重着％、５ｔ３ｎｚａ％の合成粉を２ ｋｇ／
分の速度でインジェクションした。
タンディツシュ溶鋼注入流に平均粒度１１００７ＬのＣ
ａ０７０重着％、５ｔ３ｎｚａ％の合成粉を２ ｋｇ／
分の速度でインジェクションした。
鋳造後の鋳片から試料を採取しＡｌ２Ｏ３介在物量を調
査した。Ａｌ２Ｏ３介在物は３個／１０００ｃｍ’に減
少しており、ＣａＯインジェクションの場合とほぼ同様
の効果が得られた。
査した。Ａｌ２Ｏ３介在物は３個／１０００ｃｍ’に減
少しており、ＣａＯインジェクションの場合とほぼ同様
の効果が得られた。
実施例３
実施例１とほぼ同様の鋳造条件で２．７ｔ／インジエク
シヨンの速度で注入したアルミキルド鋼に対して平均粒
度１２０ルｍのＣａＯ粉をｗ４製被覆線にてタンディツ
シュ溶鋼注入流へ１．５ ｋｇ／分の速度で添加した６
回時にタンディツシュ底からＡｒガスを吹き込み溶鋼を
攪拌した。
シヨンの速度で注入したアルミキルド鋼に対して平均粒
度１２０ルｍのＣａＯ粉をｗ４製被覆線にてタンディツ
シュ溶鋼注入流へ１．５ ｋｇ／分の速度で添加した６
回時にタンディツシュ底からＡｒガスを吹き込み溶鋼を
攪拌した。
鋳造後の鋳片から試料を採取しＡｌ２Ｏ３介在物ｊｌ′
Ｌを調査した。Ａｌ２Ｏ３介在物は１個／１０００ｃゴ
に減少していた。
Ｌを調査した。Ａｌ２Ｏ３介在物は１個／１０００ｃゴ
に減少していた。
以北の実施例で示したようにＣａＯを主成分とするフラ
ックスをタンディツシュ内溶鋼に添加することによりＡ
１２０３介在物の少ない清ｎ１な鋼を容易に製造できる
こととなった。
ックスをタンディツシュ内溶鋼に添加することによりＡ
１２０３介在物の少ない清ｎ１な鋼を容易に製造できる
こととなった。
本発明により鋼中のＡｌ２Ｏ３を主成分とする非金属介
在物を減少させ、清浄な鋼を製造できるようになった。
在物を減少させ、清浄な鋼を製造できるようになった。
タンディツシュ内溶鋼中のＡｌ２Ｏ３が低減できたので
イマージョンノズルの閉塞も防止できることとなり、多
連化時の問題が解決できることとなった。同時に鋳型内
イマージョンノズル閉塞防Ｗ用のガス吹込み：代を減少
することができるので、鋼片中のブローホールが低減し
、良質な鋳片が得られるようになった。
イマージョンノズルの閉塞も防止できることとなり、多
連化時の問題が解決できることとなった。同時に鋳型内
イマージョンノズル閉塞防Ｗ用のガス吹込み：代を減少
することができるので、鋼片中のブローホールが低減し
、良質な鋳片が得られるようになった。
第１図は本発明の実施に用いられる装置の断面図である
。 １・・・取鍋 ２・・・溶鋼３・・・スラグ
４・・・ロングノズル５・・・タンディツシ
ュ ６・・・堰 ７・・・タンディツシュ蓋 ８・・・タンディッシュフラックス ９・・・搬送管 １０・・・ホッパ１１・・・
フラックス １２・・・浸漬ノズル１３・・・モール
ド １４・・・モールドフラックス
。 １・・・取鍋 ２・・・溶鋼３・・・スラグ
４・・・ロングノズル５・・・タンディツシ
ュ ６・・・堰 ７・・・タンディツシュ蓋 ８・・・タンディッシュフラックス ９・・・搬送管 １０・・・ホッパ１１・・・
フラックス １２・・・浸漬ノズル１３・・・モール
ド １４・・・モールドフラックス
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ アルミキルド鋼の連続鋳造において、 ＣａＯを主成分とするフラックスをほぼ連続的にタンデ
ィッシュ内の溶鋼部内に添加し、溶鋼中に存在するアル
ミナと前記ＣａＯとを結合させて低融点組成の介在物に
形態制御 し、該アルミナの耐火物への付着を防止すると共に溶鋼
からの浮上を促進させることを特徴とするタンディッシ
ュ溶鋼の清浄化方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61296264A JPS63149057A (ja) | 1986-12-12 | 1986-12-12 | タンデイツシユ内溶鋼の清浄化方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61296264A JPS63149057A (ja) | 1986-12-12 | 1986-12-12 | タンデイツシユ内溶鋼の清浄化方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63149057A true JPS63149057A (ja) | 1988-06-21 |
Family
ID=17831319
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61296264A Pending JPS63149057A (ja) | 1986-12-12 | 1986-12-12 | タンデイツシユ内溶鋼の清浄化方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63149057A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003049218A (ja) * | 2001-08-07 | 2003-02-21 | Nippon Steel Corp | 薄板用鋼板の溶製方法とそれを用いて鋳造した鋳片 |
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