JPS63159727A - 赤外線光量検出装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は赤外線光量検出装置に関するものであり、特に
、被計測赤外線を断続的な赤外線光に変換した後、赤外
線光量の検出を行う光チヨツパ型の赤外線光量検出装置
において、より一層正確な赤外線光量の検出を可能とす
る赤外線光量検出装置に関するものである。

（従来の技術） 従来から、光量の検出には、ホトトランジスタまたはホ
トダイオードなどを用いる方法が一般に良く知られてい
る。しかしながら、光の波長が２μｍより長い赤外線光
量の検出には前記ホトトランジスタ、ホトダイオードな
どは使用できず、これらに代わって、焦電型赤外線セン
サまたはサーモパイル型赤外線センサなどの熱雷型赤外
線センサが使用される。

この熱電型赤外線センサは、赤外線光量を熱量に変換し
、該熱量に応じた電気信号を出力する。

しかし、この熱雷型赤外線センサは、その周囲温度など
の影響を受けるために、単に赤外線を供給するのみでは
、その出力である電気信号は赤外線光量に対応しない状
態となる。そこで、従来から、熱電型赤外線センサを用
いて赤外線光量を検出する場合には、被計測赤外線を断
続的な赤外線光に変換して該センサに供給する必要があ
る。なお、この断続的な赤外線光の周波数は、チョッパ
周波数とよばれる。

第２図は前記した従来の赤外線光量検出装置の一例を示
すブロック図である。同図において、１は赤外線ランプ
、２は半円板、３は前記半円板２を回転駆動するモータ
、４は熱雷型赤外線センサ、５は前記熱電型赤外線セン
サ４の出力である電気信号を増幅する増幅器、６は前記
増幅器５の出力をアナログ方式で検波する検波回路であ
る。

以下、第２図の動作を第３図の波形図を用いて説明する
。

モータ３により半円板２が回転駆動すると、赤外線ラン
プ１から発した光は、第３図（ａ）に示すように、断続
的な赤外線光に変換されて熱電型赤外線センサ４に供給
される。熱電型赤外線センサ４は、前記断続的な赤外線
光に応じた電気信号を増幅器５に出力する。この結果、
増幅器５からは、第３図（ｂ）に示すのこぎり状の電気
信号が出力される。検波回路６は、前記のこぎり状の電
気信号を、例えば全波整流し、その後平滑化して平均値
レベルとして出力する。なお、検波回路６の後段では、
前記平均値レベルに基づいて、例えば赤外線光量の表示
などの種々の信号処理が行われる。ところで、近年にお
いては、前記信号処理の精度を上げるために該信号処理
をディジタルで行うのが一般的である。このために、前
記平均値レベルは検波回路６の出力直後、ディジタル信
号に変換される。

（発明が解決しようとする問題点） 上記した従来の技術は、次のような問題点を有していた
。

（１）前記平均値レベルを、リップルを少なく得るため
には、検波回路６において、整流後、前記チョッパ周波
数に比較して相対的に十分大きな時定数で積分する必要
がある。しかし、このように時定数を大きくすると回路
の応答特性が劣化し、正確な平均値レベルすなわち赤外
線光量が得られない。

（２）熱電型赤外線センサは、前記したように赤外線光
量を熱量に変換し、該熱量に応じた電気信号を出力する
ものであるために、該センサ自体の熱容量の影響を受け
る。したがって、熱電型赤外線センサから高感度の出力
電気信号を得るためには、前記チョッパ周波数を低くす
ることが望ましい。しかしながら、前記（１）の応答特
性の問題点を考慮すると前記チョッパ周波数をあまり低
くすることができず、したがって、十分に高感度な出力
電気信号を得ることができない。

（３）前記したように、検波回路の後段では、信号のデ
ィジタル処理を行い信号処理の精度を上げるようにして
いるが、その前段の検波回路で、安定性および精度が大
きく劣るアナログ方式により平均値レベルを得ているた
めに、結果的には精度の悪いデータしか得られない。

（４）アナログ方式の検波回路は周知のように、調節箇
所が多（、作業能率が悪い。このために、コスト的にも
高価になる。

本発明は、前述の問題点を解決するためになされたもの
である。

（問題点を解決するための手段および作用）前記の問題
点を解決するために、本発明は、周期およびデユーティ
比一定の断続的赤外線光量信号を発生出力する手段と、
前記断続的赤外線光量信号を交流電気信号に変換する手
段と、前記断続的赤外線光量信号に同期した一定のタイ
ミングで、前記交流電気信号の予定範囲を積分する手段
と、前記積分手段の出力である積分値に応じたディジタ
ル信号を発生出力する手段とを設け、前記交流電気信号
の積分する予定範囲は該交流電気信号の正負両側にまた
がらないようにした点に特徴がある。

（実施例） 以下に、図面を参照して、本発明の詳細な説明する。

第１図は本発明の一実施例のブロック図である。

図において、第２図と同一の符号は、同一または同等部
分をあられしている。７はパルスモータ、８は発信器、
９は、前記パルスモータ７を駆動するパルス信号を前記
発信器８の出力クロックを分周して出力する第１の分周
器、１０は、前記発信器８の出力クロックを分周して起
動開始積分型Ａ／Ｄ変換器１１へ動作開始指令信号を出
力する第２の分周器である。

以下、本実施例の動作を第４図を用いて説明する。

第１図において、発信器８から出力されたクロックは、
第１および第２の分周器９．１ｏへ供給される。第１の
分周器９へ供給されたクロックは、ここで分周され、一
定周期のパルス信号として出力される。パルスモータ７
は、前記パルス信号が供給される度に半円板２を一定角
度だけ回転させる。このようにして半円板２が回転する
と熱電型赤外線センサ４へは、赤外線ランプ１から断続
的光量信号が供給される。第４図（ａ）は前記断続的光
量信号を示している。

熱電型赤外線センサ４は、前記断続的光量信号を交流電
気信号に変換して増幅器５へ供給する。

この結果、増幅器５からは、第４図（ｂ）に示すのこぎ
り状の電気信号が出力される。そして、該電気信号は起
動開始積分型Ａ／Ｄ変換器１１へ供給される。

一方、前記起動開始積分型Ａ／Ｄ変換器１１へは、第２
の分周器１０から動作開始指令信号が供給される。第４
図（ｃ）は該動作開始指令信号を示している。起動開始
積分型Ａ／Ｄ変換器１１は、供給された前記のこぎり状
の電気信号（ｂ）および動作開始指令信号（ｃ）に基づ
いて次のような動作を行う。なお、この動作例は起動開
始積分型Ａ／Ｄ変換器１１が、米国インターシル社製Ｉ
ＣＬ７１０９の場合である。

起動開始積分型Ａ／Ｄ変換器１１は、前記動作開始指令
信号（ｃ）の立上がりから一定時間ＴＯの遅れ時間後、
その内部積分器において積分期間Ｔ１の期間、前記のこ
ぎり状の電気信号（ｂ）を積分する。第４図（ｄ）は前
記一定の遅れ時間ＴＯと積分期間Ｔ１を示している。な
お、積分期間Ｔ１は一定期間である。次に、起動開始積
分型Ａ／Ｄ変換器１１は、前記積分器にその出力が零と
なる方向の極性を有する一定電圧ＥＯを入力し、該積分
器の出力を零にする。この一定電圧ＥＯの入力期間は逆
′積分期間Ｔと呼ばれる。その後、起ｔＭｙｎ始積分型
Ａ／Ｄ変換器１１　ハ、（ＥＯＸＴ）／ＴＩの演算より
積分期間Ｔ１におけるのこぎり状の電気信号（ｂ）の平
均値を算出する。なお、起動開始積分型Ａ／Ｄ変換器１
１における前記各期間の設定は、例えば内部で発生する
、または既知の手段により外部から供給されるクロック
信号のカウントにより行われる。したがって、前記平均
値は正確に得られる。その後、起動開始積分型Ａ／Ｄ変
換器１１は、前記平均値をディジタル信号として出力す
る。そして、次の動作開始指令信号（ｃ）を待機するよ
うになる。

ところで、本実施例のように、動作開始指令信号（Ｃ）
に応じた積分期間Ｔ１において、のこぎり状の電気信号
（ｂ）を積分し、かつこの積分値に基づいてディジタル
信号を得る場合には、前記積分期間Ｔ１の繰返し周期と
のこぎり状の電気信号（ｂ）および該のこぎり状の電気
信号（ｂ）を形成するための断続的光量信号（ａ）とが
次の関係になるように第１および第２の分周器９および
１０の分周比を設定する必要がある。すなわち、積分期
間Ｔ１の繰返し周期が前記断続的光量信号（ａ）の周期
の整数倍または整数分の一倍になるようにすると共に、
前記積分期間Ｔ１がのこぎり状の電気信号（ｂ）の正負
両側にまたがらないようにする必要がある。また前記積
分期間Ｔ１がのこぎり状の電気信号（ｂ）の正負両側に
またがらないようにするためには、積分期間Ｔ１を断続
的光量信号（ａ）１周期のデユーティ比の小さい方の期
間よりも短くする必要がある。本実施例では、断続的光
量信号（ａ）のデユーティ比が５０％であるので積分期
間Ｔ１を該信号（ａ）の半周期よりも短くし、積分期間
Ｔ１の繰返し周期を前記断続的光量信号（ａ）の周期と
同様にし、また積分期間Ｔ１がのこぎり状の電気信号（
ｂ）の正負両側にまたがらないようにしていることは明
らかであろう。

したがって、本実施例によれば、各積分期間Ｔ１毎に最
新の赤外線光量値を得ることができる。

また、本実施例によれば、低いチジッパ周波数とするこ
とができるので、正確な赤外線光量値が得られることも
明らかであろう。ただし、本実施例によりディジタル信
号として得られる平均値は、従来例のように、こぎり状
の電気信号（ｂ）を全波整流し、その後平滑化して得た
ものではないので、その値は異なる。したがって、従来
例と同様の平均値を得るためには、得られた平均値に予
定の補正係数を掛ける等の措置が必要となる。

第６図は、本発明の第２の実施例を示すブロック図であ
る。この第２の実施例が前記した第１図に関する実施例
（第１の実施例）と異なるのは、起動開始積分型Ａ／Ｄ
変換器１１に代えて自走積分型Ａ／Ｄ変換器１１ａを用
いた点と、動作開始指令信号を出力する第２の分周器１
０に代えて自走積分型Ａ／Ｄ変換器１１ａの動作クロッ
クを出力する第３の分周器１０ａを用いた点のみである
。

なお、本実施例の自走積分型Ａ／Ｄ変換器１１ａは、前
記米国インターシル社製ＩＣＬ７１０９の動作状態を切
換えることによって、自走積分型Ａ／Ｄ変換器としたも
のである。以下、第１の実施例と異なる動作部分につい
て第５図を用いて説明する。

自走積分型Ａ／Ｄ変換器１１ａは、既知の方法により、
熱電型赤外線センサ４へ供給される断続的光量信号と同
期した一定の自走動作期間の繰返し動作を開始する。第
５図（ａ）は、前記自走動作期間の繰返し状態を示して
おり、ハイレベル期間が自走動作期間である。自走積分
型Ａ／Ｄ変換器１１ａは、前記各自走動作期間において
、該期間開始時から一定の遅れ時間ＴＯ経過後、増幅器
５から出力されるのこぎり状の電気信号を積分する一定
の積分期間Ｔ１を有する。第５図（ｂ）は前記遅れ時間
ＴＯと積分期間Ｔ１とを示している。

今、本実施例において、断続的光量信号が前記第１の実
施例と同様の場合において、前記積分期間Ｔ１の期間と
その繰返し周期およびその位相とを前記第１の実施例と
同様に設定すると、自走積分型Ａ／Ｄ変換器１１ａは前
記第１の実施例と同様の期間およびタイミングでのこぎ
り状の電気信号を積分し、積分期間Ｔ１の平均値を求め
て、該平均値をディジタル信号として出力する。そして
、次の自走動作期間の開始まで予定期間待機する。

ところで、本実施例のように、自走動作期間の開始時に
応じた積分期間Ｔ１において、のこぎり状の電気信号を
積分し、この積分値に基づいてディジタル信号を得る場
合には、前述したと同様、前記積分期間Ｔ１の繰返し周
期と前記のこぎり状の電気信号および該のこぎり状の電
気信号を形成するための断続的光量信号とが次の関係に
なるように第１および第３の分周器９および１０ａの分
周比を設定する必要がある。すなわち、積分期間Ｔ１の
繰返し周期が前記断続的光量信号の周期の整数倍または
整数分の一倍になるようにすると共に、前記積分期間Ｔ
１がのこぎり状の電気信号の正負両側にまたがらないよ
うにする必要がある。

また前記積分期間Ｔ１がのこぎり状の電気信号の正負両
側にまたがらないようにするためには、積分期間Ｔ１を
断続的光量信号１周期のデユーティ比の小さい方の期間
よりも短くする必要がある。

本実施例では、前述したところから明らかなように、前
記第１の実施例と同様に上記関係を設定している。

したがって、本実施例によれば、前記第１の実施例と同
様に、各積分期間Ｔ１毎に最新の赤外線光量値を得るこ
とができ、また低いチョッパ周波数とすることができる
ので、正確な赤外線光量値が得られる。ただし、本実施
例によりディジタル信号として得られる平均値は、前記
第１の実施例と同様に、従来例とその値が異なるので、
従来例と同様の平均値を得るためには、得られた平均値
に予定の補正係数を掛ける等の措置が必要となる。

第７図は前記第６図に関する実施例（第２の実施例）と
同様の赤外線光量検出装置を、非分散型ガス分析計（Ｎ
ｏｎ−ＤｉｓｐｅｒｓｉｏｎＩｎｆｒａ−Ｒｅｄ　　Ｇ
ａｓ　　Ａｎａｌｙｚｅｒ；以下、ＮＤＩＲガス分析計
という）に適用した一例を示すブロック図である。

図において、第６図と同一の符号は、同一または同等部
分をあられしている。１２は試料用ガスが通過する試料
採取筒、１３は通過波長帯域が前記試料用ガスの特定の
ガス成分により吸収される赤外線波長に設定されている
赤外線バンドパスフィルタである。

以下、第７図の動作を第８図を用いて説明する。

試料用ガスを矢印Ａから矢印Ｂ方向へ通過させている試
料採取筒１２に、赤外線ランプ１より赤外線を当てると
、試料用ガス成分に応じて該筒１２内を通過する赤外線
の各波長のあるものは該試料用ガス成分に吸収され、そ
の光量が減少されて試料採取筒１２から出力される。な
お、試料用ガス成分に吸収される特定波長の赤外線の量
はそのガス成分の濃度により決定される。

前記のように赤外線の特定波長がガス成分の濃度に応じ
て吸収された赤外線は、半円板２の回転により断続的光
量信号となって赤外線バンドパスフィルタ１３に供給さ
れる。赤外線バンドパスフィルタ１３は、前記断続的光
量信号のうち前記試料用ガスの特定のガス成分により吸
収された赤外線波長のみを通過させる。第８図（ａ）は
赤外線バンドパスフィルタ１３を通過した後の断続的光
量信号を示している。熱雷型赤外線センサ４は、前記断
続的光量信号（ａ）を交流電気信号に変換して増幅器５
へ供給する。この結果、増幅器５からは、第８図（ｂ）
に示すのこぎり状の電気信号が出力される。そして、該
電気信号は自走積分型Ａ／Ｄ変換器１１ａへ供給される
。

一方、前記自走積分型Ａ／Ｄ変換器１１ａへは、第３の
分周器１０ａから動作クロックが供給されている。これ
に応じて、自走積分型Ａ／Ｄ変換器１１ａは自走動作期
間の緑返しを第８図（Ｃ）に示すように、また各自走動
作期間における積分期間を同図（ｄ）に示すように設定
される。すなわち、本例では、自走動作期間の繰返し周
期が前記断続的光量信号（ａ）の周期の１７２に設定さ
れている。したがって、本例では、自走積分型Ａ／Ｄ変
換器１１ａは、前記のこぎり状の電気信号（ｂ）の正負
両側のピーク値近傍の区間をそれぞれ積分し、該積分値
に基づいて各区間平均値を求め、その後、各区間平均値
をディジタル信号として出力する。

本例では、自走積分型Ａ／Ｄ変換器１１ａの後段におい
て、前記正負２つのディジタル値の差を取り、断続的光
量信号（ａ）１周期に対応する平均値を得るようにして
いる。この結果、本例においては、増幅器５から出力さ
れるのこぎり状の電気信号（ｂ）の中心線が破線Ｂで示
す本来の中心線位置に対して偏っていても、該偏りに影
響されない平均値を得ることができる。ただし、該平均
値は前記第１および第２の実施例における同様の平均値
に対してその値が２倍となる。したがって、従来例と同
様の平均値を得るためには、得られた平均値に対応する
予定の補正係数を掛ける等の措置を取ればよいことは明
らかであろう。

本例によれば、のこぎり状の電気信号（ｂ）の中心線が
偏っていても該偏りに影響されずに試料用ガスの予定の
ガス成分に対応した適正な赤外線光量を検出、できる効
果がある。

第９図は前記第２の実施例の赤外線光量検出装置を変形
してＮＤＩＲガス分析計に適用した他の例を示すブロッ
ク図である。

図において、第７図と同一の符号は、同一または同等部
分をあられしている。１３ａ〜１３ｄは、試料用ガスの
異なるガス成分により吸収される４つの赤外線波長をそ
れぞれ通過させるように各通過波長帯域が設定された赤
外線バンドパスフィルタ、４ａ〜４ｄおよび５ａ〜５ｄ
は、前記赤外線バンドパスフィルタ１３ａ〜１３ｄに対
応してそれぞれ設けられた熱電型赤外線センサおよび増
幅器、１４は前記増幅器５ａ〜５ｄの各出力を切換えて
送出する切換スイッチ回路、１５は発信器８の出力クロ
ックを分周して前記切換スイッチ回路１４に切換え信号
を供給する分周器である。なお、本例では、半円板２と
、４つの赤外線バンドパスフィルタ１３ａ〜１３ｄおよ
びこれらに対応して設けられた熱電型赤外線センサ４ａ
〜４ｄとは、第１０図に示すように同心円上に設置され
ている。

以下、第９図の動作を第１１図を用いて説明する。

本例では、前記第７図に関する説明から容易に理解でき
るように、赤外線バンドパスフィルタ１３ａ〜１３ｄは
、これらに入射された断続的光量信号のうち、試料用ガ
スの特定ガス成分により吸収されたそれぞれの赤外線波
長のうち一定の赤外線波長のみをそれぞれ通過させる。

したがって、赤外線バンドパスフィルタ１３ａ〜１３ｄ
からは、第１０図より明らかなように、第１１図（ａ）
（ｄ）（ｇ）（ｊ）の断続的光量信号がそれぞれ出力さ
れる。熱雷型赤外線センサ４ａ〜４ｄは、前記断続的光
量信号（ａ）（ｄ）（ｇ）（ｊ）をそれぞれ交流電気信
号に変換して増幅器５ａ〜５ｄへ供給する。この結果、
増幅器５ａ〜５ｄからは、第１１図（ｂ）（ｅ）（ｈ）
（ｋ）に示すのこぎり状の電気信号がそれぞれ出力され
る。切換スイッチ回路１４は、分周？５１１５から供給
される切換え信号に応じて内部の各スイッチ１４ａ〜１
４ｄを選択的にオン状態にする。第１１図（ｃ）（ｆ）
（Ｌ）（１）は、前記スイッチ１４ａ〜１４ｄのそれぞ
れのオン状態期間を示したものであり、ハイレベル期間
がオン状態期間を現し、該ハイレベル期間に付された１
〜８の数字がスイッチ１４ａ〜１４ｄがオン状態となる
順番を現している。したがって、自走積分型Ａ／Ｄ変換
器１１ａには、のこぎり状の電気信号（ｂ）（ｅ）（ｈ
）（ｋ）のうち、前記順番に応じてスイッチ１４ａ〜１
４ｄがオン状態となる期間の信号が供給される。

一方、前記自走積分型Ａ／Ｄ変換器１１ａは、自走動作
期間の繰返しを第１１図（ｍ）に示すように、また各自
走動作期間における積分期間を同図（ｎ）に示すように
設定されている。すなわち、本例では、自走動作期間の
繰返しが前記断続的光量信号の２周期期間に８回行われ
るように設定されている。したがって、本例では、自走
積分型Ａ／Ｄ変換器１１ａは、前記のこぎり状の電気信
号（ｂ）（ｅ）（ｈ）（ｋ）のそれぞれの正負両側のピ
ーク値近傍の区間を、前記スイッチ１４ａ〜１４ｄのオ
ン状態の順番に従ってそれぞれ積分し、該積分値に基づ
いて各区間平均値を求め、その後、各区間平均値をディ
ジタル値として出力する。

本例では、自走積分型Ａ／Ｄ変換器１１ａの後段におい
て、前記のこぎり状の電気信号それぞれの前記正負２つ
のディジタル値の差を取り、各断続的光量信号１周期に
対応する平均値を得るようにしている。この結果、本例
においては、前記第７図に関して述べた効果と同様の効
果が得られると共に、試料用ガスの４つのガス成分に対
応する赤外線光量を同時に検出できる効果もある。

なお、以上の説明では、いずれも、のこぎり状の電気信
号を予定の積分期間積分して積分値を得、該積分値に基
づいて該のこぎり状の電気信号の積分期間における平均
値を算出し、該平均値をディジタル化しｔ゛出力、その
後の信号処理で、該ディジタルの平均値に基づいて赤外
線光量を検出した場合であった。しかし、本発明では、
前記のようにする必要は必ずしもなく、例えば前記積分
値を、のこぎり状の電気信号の１周期期間で割った商を
求め、数量をディジタル化して出力し、その後の信号処
理で、該ディジタルの商に基づいて赤外線光量を検出し
てもよく、また前記積分値を平均化することなくディジ
タル化して出力し、その後の信号処理で、該ディジタル
の積分値に基づいて赤外線光量を検出するようにしても
よい。

（発明の効果） 以上の説明から明らかなように、本発明によれば、次の
ような効果が達成される。

（１）本発明では、のこぎり状の電気信号の予定期間を
積分して得た積分値に基づいて応答遅れなく赤外線光量
を得るようにしているので、正確な赤外線光量が得られ
る。

（２）本発明では、低いチョッパ周波数とすることがで
きる結果、十分に高感度な出力電気信号を得ることがで
きるので、正確な赤外線光量値を得ることができる。

（３）本発明では、安定性および精度が大きく劣るアナ
ログ方式の検波回路を用いずに赤外線光量を得るように
しているので、得られた赤外線光量値の精度は高い。

（４）本発明では、調節箇所が多い、アナログ方式の検
波回路を用いることがないので作業能率の向上が図れる
と共に、コスト的にも安価となる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例のブロック図、第２図は従来
の赤外線光量検出装置の一例を示すブロック図、ｍ３図
は第２図の動作を説明するための波形図、第４図は第１
図の動作を説明するための図、第５図は後記する第６図
の動作を説明するための図、第６図は本発明の第２の実
施例を示すブロック図、第７図は前記第２の実施例と同
様の赤外線光量検出装置をＮＤＩＲガス分析計に適用し
た一例を示すブロック図、第８図は第７図の動作を説明
するための図、第９図は前記第２の実施例の赤外線光量
検出装置を変形してＮＤＩＲガス分析計に適用した他の
例を示すブロック図、第１０図は第９図の半円板と、４
つの赤外線バンドパスフィルタおよびこれらに対応して
設けられた熱電型赤外線センサとの位置関係を示す図、
第１１図は第９図の動作を説明するための図である。 ２・・・半円板、４・・・熱雷型赤外線センサ、７・・
・パルスモータ、訃・・発信器、９・・・第１の分周器
、１０・・・第２の分周器、１０ａ・・・第３の分周器
、１１・・・起動開始積分型Ａ／Ｄ変換器、ｌｌａ・・
・・　　自走積分型Ａ／Ｄ変換器 代理人弁理士　平木通人　外１名 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 時閉 １１６　　　図 第８図 時間 第７図

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）周期およびデューティ比一定の断続的赤外線光量
   信号を発生出力する手段と、 前記断続的赤外線光量信号を交流電気信号に変換する手
   段と、 前記断続的赤外線光量信号に同期した一定のタイミング
   で、前記交流電気信号の予定範囲を積分する手段と、 前記積分手段の出力である積分値に応じたディジタル信
   号を発生出力する手段とを具備し、前記交流電気信号の
   積分する予定範囲は該交流電気信号の正負両側にまたが
   らないようにしたことを特徴とする赤外線光量検出装置
   。
2. （２）前記断続的赤外線光量信号発生出力手段は、パル
   スモータと、前記パルスモータにより回転されることに
   よって入射赤外線光を前記周期およびデューティ比一定
   の断続的赤外線光量信号に変換して出力する手段とから
   なることを特徴とする前記特許請求の範囲第１項記載の
   赤外線光量検出装置。
3. （３）前記積分手段および前記ディジタル信号発生出力
   手段は、起動開始積分型Ａ／Ｄ変換器および自走積分型
   Ａ／Ｄ変換器のうちいずれか一方から構成されているこ
   とを特徴とする前記特許請求の範囲第１項または第２項
   記載の赤外線光量検出装置。