JPS63161116A - 高靭性鋼の製造方法 - Google Patents
高靭性鋼の製造方法Info
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- JPS63161116A JPS63161116A JP30717386A JP30717386A JPS63161116A JP S63161116 A JPS63161116 A JP S63161116A JP 30717386 A JP30717386 A JP 30717386A JP 30717386 A JP30717386 A JP 30717386A JP S63161116 A JPS63161116 A JP S63161116A
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- rolling
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- heating
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は高靭性鋼の製造方法に係り、特に連続鋳造−圧
延の直結工程における製造方法に関する。
延の直結工程における製造方法に関する。
連続鋳造と圧延工程を直結し、省資源、省エネルギー化
を図る試みは従来からなされている。例えば（「鉄と鋼
」第６９巻 ３１０７５頁）に示されているように連続
鋳造とホットストリップ圧延機を直結し、熱延鋼板製造
における省エネルギー化が達成している。
を図る試みは従来からなされている。例えば（「鉄と鋼
」第６９巻 ３１０７５頁）に示されているように連続
鋳造とホットストリップ圧延機を直結し、熱延鋼板製造
における省エネルギー化が達成している。
しかし、連続鋳造後のスラブを完全な変態を経由せずに
加熱炉に装入する場合には、スラブの粗大組織が圧延後
の結晶粒径にまで影響し、低温靭性を劣化させる。特に
厚板圧延のように１パスあたりの圧下率が小さい場合に
は再結晶による結晶粒径の微細化が困難で、加熱炉装入
前の組織に対する影響が大きい。
加熱炉に装入する場合には、スラブの粗大組織が圧延後
の結晶粒径にまで影響し、低温靭性を劣化させる。特に
厚板圧延のように１パスあたりの圧下率が小さい場合に
は再結晶による結晶粒径の微細化が困難で、加熱炉装入
前の組織に対する影響が大きい。
本発明の目的は一上記従来技術の連続鋳造−熱間圧延直
結工程における問題点を解決し省エネルギー化と高靭性
化を達成できる製造方法を提供するにある。
結工程における問題点を解決し省エネルギー化と高靭性
化を達成できる製造方法を提供するにある。
〔問題点を解決するための手段および作用〕本発明者ら
は熱間加工再現装置を用いて広範囲の加工熱処理条件に
ついて実験を行い、連続鋳造−熱間圧延直結工程におけ
る組織変化に関して下記の如き知見を得た。
は熱間加工再現装置を用いて広範囲の加工熱処理条件に
ついて実験を行い、連続鋳造−熱間圧延直結工程におけ
る組織変化に関して下記の如き知見を得た。
（イ） 連続鋳造後のスラブにおける結晶粒径は２ｍｍ
以上あり、厚板圧延に相当する２０％以下の圧下率で繰
り返し圧延を行っても結晶粒は微細化しない。
以上あり、厚板圧延に相当する２０％以下の圧下率で繰
り返し圧延を行っても結晶粒は微細化しない。
（ロ） 連続鋳造後のスラブの結晶粒に相当するオース
テナイト粒径２＋ｗａの鋼片を６００℃以下まで冷却し
た後、Ａｃ３変態点〜１０００℃の温度範囲まで再加熱
することにより、３０μ諷以下のオーステナイト粒径が
得られる。
テナイト粒径２＋ｗａの鋼片を６００℃以下まで冷却し
た後、Ａｃ３変態点〜１０００℃の温度範囲まで再加熱
することにより、３０μ諷以下のオーステナイト粒径が
得られる。
本発明は上記の連続鋳造−圧延工程における組織変化に
関する知見を基に、省エネルギー化とすぐれた靭性化を
図ったもので、その要旨とするところは次の如くである
。すなわち、 重量比にて Ｃ：０．０４〜０．３０％ Ｓｉ：、０５．０５〜０．４０％ Ｍ ｎ： ０． ３〜１． ６％ を含有する鋼片を連続鋳造後Ａ ｒ、変態点以上の温度
に保持したまま圧延工程まで直送し、直接圧延もしくは
１１００℃以上の温度に加熱後圧延を行う工程において
、Ａ ｒ、変態点以上の温度で１００胴以下の中間板厚
まで圧延する段階と、前記圧延後５００〜６００℃の温
度範囲に強制冷却する段階と、前記冷却後Ａｃ３変態点
〜１０００℃の温度範囲に加熱し最終板厚まで圧延する
段階と、を有して成ることを特徴とする高靭性鋼の製造
方法である。
関する知見を基に、省エネルギー化とすぐれた靭性化を
図ったもので、その要旨とするところは次の如くである
。すなわち、 重量比にて Ｃ：０．０４〜０．３０％ Ｓｉ：、０５．０５〜０．４０％ Ｍ ｎ： ０． ３〜１． ６％ を含有する鋼片を連続鋳造後Ａ ｒ、変態点以上の温度
に保持したまま圧延工程まで直送し、直接圧延もしくは
１１００℃以上の温度に加熱後圧延を行う工程において
、Ａ ｒ、変態点以上の温度で１００胴以下の中間板厚
まで圧延する段階と、前記圧延後５００〜６００℃の温
度範囲に強制冷却する段階と、前記冷却後Ａｃ３変態点
〜１０００℃の温度範囲に加熱し最終板厚まで圧延する
段階と、を有して成ることを特徴とする高靭性鋼の製造
方法である。
次に本発明における製造方法の限定理由について説明す
る。
る。
連続鋳造後の加熱炉への装入温度が１１００℃未満にな
ると圧延能率が阻害されるので、加熱炉への装入温度の
下限を１１００℃とした。
ると圧延能率が阻害されるので、加熱炉への装入温度の
下限を１１００℃とした。
厚板圧延における圧延機の四−ル半径は５００＋ｎ以上
６００ｍ以下が圧延能力およびロール作製の面から望ま
しい。
６００ｍ以下が圧延能力およびロール作製の面から望ま
しい。
ロール半径５００ｍｍの圧延機においては、鋼板の板厚
がＬｏｏｍｍを越えると圧延トルクが増大し、中間板厚
で加熱後の圧延再開後十分な圧下率がとれないので、中
間板厚の上限を１００ｍとした。
がＬｏｏｍｍを越えると圧延トルクが増大し、中間板厚
で加熱後の圧延再開後十分な圧下率がとれないので、中
間板厚の上限を１００ｍとした。
次に、中間板厚における強制冷却停止温度が６００℃を
越える場合には、加熱時の組織がオーステナイト−フェ
ライト２相組織となり、圧延後の鋼板の靭性を劣化させ
るため、強制冷却停止温度の上限を６００℃とした。強
制冷却停止温度が６００℃以下の場合は加熱時の組織は
十分微細になるが５００℃未満になると強制冷却時間お
よび加熱時間が共に長くな〜、生産効率を阻害し、加熱
に要するエネルギーが増大するので、強制冷却停止温度
の下限を５００℃とした。
越える場合には、加熱時の組織がオーステナイト−フェ
ライト２相組織となり、圧延後の鋼板の靭性を劣化させ
るため、強制冷却停止温度の上限を６００℃とした。強
制冷却停止温度が６００℃以下の場合は加熱時の組織は
十分微細になるが５００℃未満になると強制冷却時間お
よび加熱時間が共に長くな〜、生産効率を阻害し、加熱
に要するエネルギーが増大するので、強制冷却停止温度
の下限を５００℃とした。
また、強制冷却後の中間板厚での加熱温度がＡｃ３変態
点未満の場合には加熱時の組織が完全にオーステナイト
化せず、圧延後の鋼板の靭性を劣化させるため、強制冷
却後の中間板厚での加熱温度の下限をＡ ｃ３変態点と
した。中間板厚での加熱温度が１０００℃を越えるとオ
ーステナイト粒径が粗大化し、圧延後の鋼板の靭性を劣
化すること、および加熱に要するエネルギーが増大する
ため、中間板厚での加熱温度の上限を１０００℃とした
。
点未満の場合には加熱時の組織が完全にオーステナイト
化せず、圧延後の鋼板の靭性を劣化させるため、強制冷
却後の中間板厚での加熱温度の下限をＡ ｃ３変態点と
した。中間板厚での加熱温度が１０００℃を越えるとオ
ーステナイト粒径が粗大化し、圧延後の鋼板の靭性を劣
化すること、および加熱に要するエネルギーが増大する
ため、中間板厚での加熱温度の上限を１０００℃とした
。
次に本発明における化学成分の限定理由について説明す
る。
る。
Ｃ：
Ｃは強度確保に必要な元素であるが、０．０４％未満で
は強度が不足し、０．３０％を越えるとパーライト量が
増加し靭性を劣化させるため、Ｃは００４〜０．３０％
の範囲に限定した。
は強度が不足し、０．３０％を越えるとパーライト量が
増加し靭性を劣化させるため、Ｃは００４〜０．３０％
の範囲に限定した。
Ｓ ｉ：
Ｓｉは脱酸と強度を高めるために添加するが０．０５％
未満ではこれらの作用が弱く、一方、０．４０％を越え
ると靭性および溶接性を害するので、ＳＩの範囲は０，
０５〜０４０％に限定した。
未満ではこれらの作用が弱く、一方、０．４０％を越え
ると靭性および溶接性を害するので、ＳＩの範囲は０，
０５〜０４０％に限定した。
Ｍｎ：
Ｍｎは固溶強化により鋼板の強度を上昇させる作用を有
するが、０．３％未満では強化作用が十分でなく、また
１６％を越えると焼入性が増加し第２相の量が増え靭性
を劣化させるので、Ｍｎは０３〜１６％の範囲に限定し
た。
するが、０．３％未満では強化作用が十分でなく、また
１６％を越えると焼入性が増加し第２相の量が増え靭性
を劣化させるので、Ｍｎは０３〜１６％の範囲に限定し
た。
［実施例］
第１表に示した化学成分の鋼を連続鋳造後、９００℃以
上の温度に保持して圧延工程に直送し、加熱炉にて１１
５０℃に加熱し、ロール半径６００１ｍの可逆圧延機で
第２表に示す種々の条件によって、まず板厚８０曜に中
間圧延し、次に強制冷却を行ってから最終板厚２５＋＋
ｍの鋼板に圧延し、その鋼板の強度、靭性を測定し、結
果を同じく第２表に示した。
上の温度に保持して圧延工程に直送し、加熱炉にて１１
５０℃に加熱し、ロール半径６００１ｍの可逆圧延機で
第２表に示す種々の条件によって、まず板厚８０曜に中
間圧延し、次に強制冷却を行ってから最終板厚２５＋＋
ｍの鋼板に圧延し、その鋼板の強度、靭性を測定し、結
果を同じく第２表に示した。
第１表
第２表において、比較例である中間板厚８０＋＋ｗ＊に
おける強制冷却を行わない供試材Ｎｏ、１は破面遷移温
度ｖＴｒｓが＋３２℃となり十分な低温靭性が得られな
い。また、中間板厚における強制冷却停止温度が本発明
の上限を越えた供試材Ｎ００３はその後適正条件に加熱
しても十分な低温靭性が得られない。更に、中間板厚に
おける強制冷却停止温度が本発明の範囲に入っている場
合でも加熱温度が本発明の下限より低いＮ０４、あるい
は上限を越えるＮｏ、５も十分な低温靭性が得られない
。
おける強制冷却を行わない供試材Ｎｏ、１は破面遷移温
度ｖＴｒｓが＋３２℃となり十分な低温靭性が得られな
い。また、中間板厚における強制冷却停止温度が本発明
の上限を越えた供試材Ｎ００３はその後適正条件に加熱
しても十分な低温靭性が得られない。更に、中間板厚に
おける強制冷却停止温度が本発明の範囲に入っている場
合でも加熱温度が本発明の下限より低いＮ０４、あるい
は上限を越えるＮｏ、５も十分な低温靭性が得られない
。
これに対し、中間板厚における強制冷却停止温度および
加熱温度が本発明の条件を満足している本発明例Ｎｏ、
２およびＮｏ、６は圧延終了温度に関係な（すぐれた低
温靭性が得られる。
加熱温度が本発明の条件を満足している本発明例Ｎｏ、
２およびＮｏ、６は圧延終了温度に関係な（すぐれた低
温靭性が得られる。
［発明の効果］
本発明は上記実施例からも明らかな如く、連続鋳造−圧
延直結プロセスにおいて、中間圧延の加熱温度、板厚、
中間板厚の冷却温度および冷却後の加熱温度等を限定す
ることによって、省エネルギーを達成し高靭性鋼板の製
造が可能となり、生産能率の向上およびエネルギー消費
量の減少に貢献することができた。
延直結プロセスにおいて、中間圧延の加熱温度、板厚、
中間板厚の冷却温度および冷却後の加熱温度等を限定す
ることによって、省エネルギーを達成し高靭性鋼板の製
造が可能となり、生産能率の向上およびエネルギー消費
量の減少に貢献することができた。
Claims (1)
- （１）重量比にて Ｃ：０．０４〜０．３０％ Ｓｉ：０．０５〜０．４０％ Ｍｎ：０．３〜１．６％ を含有する鋼片を連続鋳造後Ａｒ＿３変態点以上の温度
に保持したまま圧延工程まで直送し直接圧延もしくは１
１００℃以上の温度に加熱後圧延を行う工程において、
Ａｒ＿３変態点以上の温度で１００ｍｍ以下の中間板厚
まで圧延する段階と、前記圧延後５００〜６００℃の温
度範囲に強制冷却する段階と、前記冷却後Ａｃ＿３変態
点〜１０００℃の温度範囲に加熱し最終板厚まで圧延す
る段階と、を有して成ることを特徴とする高靭性鋼の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30717386A JPS63161116A (ja) | 1986-12-23 | 1986-12-23 | 高靭性鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30717386A JPS63161116A (ja) | 1986-12-23 | 1986-12-23 | 高靭性鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63161116A true JPS63161116A (ja) | 1988-07-04 |
Family
ID=17965913
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30717386A Pending JPS63161116A (ja) | 1986-12-23 | 1986-12-23 | 高靭性鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63161116A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114231834A (zh) * | 2021-10-15 | 2022-03-25 | 首钢集团有限公司 | 一种高强度、良好低温韧性的特厚结构钢及其生产方法 |
-
1986
- 1986-12-23 JP JP30717386A patent/JPS63161116A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114231834A (zh) * | 2021-10-15 | 2022-03-25 | 首钢集团有限公司 | 一种高强度、良好低温韧性的特厚结构钢及其生产方法 |
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