JPS63176367A - 切削工具用立方晶窒化硼素基超高圧焼結体の製造法 - Google Patents
切削工具用立方晶窒化硼素基超高圧焼結体の製造法Info
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- JPS63176367A JPS63176367A JP62007726A JP772687A JPS63176367A JP S63176367 A JPS63176367 A JP S63176367A JP 62007726 A JP62007726 A JP 62007726A JP 772687 A JP772687 A JP 772687A JP S63176367 A JPS63176367 A JP S63176367A
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- Japan
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- cutting
- cbn
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- boron nitride
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上のＩＩＩ用分野〕
この発明は、耐熱性および靭性にすぐれ、特に焼入鋼な
どの高硬度鋼の高速切削に切削工具として使用するのに
適した立方晶窒化硼素（１２ｉ下、ＣＢＮで示す）基焼
結材料に関するものである。
どの高硬度鋼の高速切削に切削工具として使用するのに
適した立方晶窒化硼素（１２ｉ下、ＣＢＮで示す）基焼
結材料に関するものである。
近年、焼入鋼などの高硬度鋼の研削加工から、より加工
能率の高い切削加工への切り換えが急速に進み、それに
伴って高い硬度？有するＣＢＮ￥基とする焼結材料が切
削工具用材Ｅｌとして注目されるようになって１例えば
１周期律表の４ａ族。
能率の高い切削加工への切り換えが急速に進み、それに
伴って高い硬度？有するＣＢＮ￥基とする焼結材料が切
削工具用材Ｅｌとして注目されるようになって１例えば
１周期律表の４ａ族。
５ａ族＋６ａ族金属の炭化物、窒化物、硼化物、珪化物
、 ＡＡ２０３ ｌＭｇＯ、ＡＩＮ、 Ｓｉ３Ｎ４のう
ちの１種または２種以上：２０〜８０重駄％と、ＣＢＮ
および不可避不純物：残り、からなる組成？有するＣＢ
Ｎｕ焼結材料が、焼入鋼の切削工具用材料として提案さ
れている（特公昭５７−３６３１号公報参照）っ 〔発明が解決しようとする問題点〕 しかしながら、上記従来のＣＢＮ基焼結材料のうち、
Ｔｉの炭化物、窒化物、および硼化物の１種または２種
以上と、ｃｎＮおよび不可避不純物とからなるＣＢＮ基
焼結材料？切削工具として１例えばＨＲＣ： ６０以上
の硬さ？有する焼入鋼？旋削する場合には、その切削速
度？ １５０ ｍ ／ ｍ Ｙ越す速さとすると、刃先
の温度上昇によって被剛材が刃先に溶着しやすくなり、
それによって摩擦熱の増大、刃先温度の上昇？招いて、
刃先の摩耗が急激に増大するとともに、上記ＣＢＮ基焼
結材料の靭性不足に起因して、刃先にチッピングや欠損
？起しやすいところから、上記従来のＣＢＮ基焼結材料
は、焼入鋼の切削工具とした場合、概ね１００ｍ／ｗｉ
ｔｈ以下の切削速度でしか使用することができないので
、１個当りに長時間の加工時間？要し、そのため高い切
削速度？必要とする大型部品の切削には利用することが
できず、したがって上記の従来ＣＢＮ基焼結材料では、
焼入鋼などの高硬度鋼の切削に切削工具として用いる価
値が未だ十分得られていないという問題があつ友っ〔研
究に基づく知見事項〕 そこで１本発明者等は、このような問題？解決すべく種
々研究２重ねた結果。
、 ＡＡ２０３ ｌＭｇＯ、ＡＩＮ、 Ｓｉ３Ｎ４のう
ちの１種または２種以上：２０〜８０重駄％と、ＣＢＮ
および不可避不純物：残り、からなる組成？有するＣＢ
Ｎｕ焼結材料が、焼入鋼の切削工具用材料として提案さ
れている（特公昭５７−３６３１号公報参照）っ 〔発明が解決しようとする問題点〕 しかしながら、上記従来のＣＢＮ基焼結材料のうち、
Ｔｉの炭化物、窒化物、および硼化物の１種または２種
以上と、ｃｎＮおよび不可避不純物とからなるＣＢＮ基
焼結材料？切削工具として１例えばＨＲＣ： ６０以上
の硬さ？有する焼入鋼？旋削する場合には、その切削速
度？ １５０ ｍ ／ ｍ Ｙ越す速さとすると、刃先
の温度上昇によって被剛材が刃先に溶着しやすくなり、
それによって摩擦熱の増大、刃先温度の上昇？招いて、
刃先の摩耗が急激に増大するとともに、上記ＣＢＮ基焼
結材料の靭性不足に起因して、刃先にチッピングや欠損
？起しやすいところから、上記従来のＣＢＮ基焼結材料
は、焼入鋼の切削工具とした場合、概ね１００ｍ／ｗｉ
ｔｈ以下の切削速度でしか使用することができないので
、１個当りに長時間の加工時間？要し、そのため高い切
削速度？必要とする大型部品の切削には利用することが
できず、したがって上記の従来ＣＢＮ基焼結材料では、
焼入鋼などの高硬度鋼の切削に切削工具として用いる価
値が未だ十分得られていないという問題があつ友っ〔研
究に基づく知見事項〕 そこで１本発明者等は、このような問題？解決すべく種
々研究２重ねた結果。
（１） 従来の上記ＣＢＮ基焼結材ｆ４？切削工具と
して高硬度′ＩＩ４￥高い切削速度で切削する場合に。
して高硬度′ＩＩ４￥高い切削速度で切削する場合に。
したがって切削中、高温に曝され７？：＠合に溶着？起
して耐摩耗性が著しく低下するのは、このＣＢＮ基焼結
材料の製造中に、超硬合金製またはステンレス鋼製など
の混合装置１例えばそのポールやポットが摩滅すること
によって焼結材料中に混入した鉄族金属およびＷがＢと
化合物と形成しや丁〈、その化合物中のＢは高温で不安
定となって動きやすくなり、このＢが被剛材中に拡散す
ると刃先に被剛材が溶着して、摩擦熱の増大、刃先温度
の上昇？招くことに起因すること。
して耐摩耗性が著しく低下するのは、このＣＢＮ基焼結
材料の製造中に、超硬合金製またはステンレス鋼製など
の混合装置１例えばそのポールやポットが摩滅すること
によって焼結材料中に混入した鉄族金属およびＷがＢと
化合物と形成しや丁〈、その化合物中のＢは高温で不安
定となって動きやすくなり、このＢが被剛材中に拡散す
ると刃先に被剛材が溶着して、摩擦熱の増大、刃先温度
の上昇？招くことに起因すること。
ｆ２）ＣＢＮ基焼結材＃Ｆ＋？製造するための原料粉末
中に鉄族金属が混在していると、焼結時に鉄族金属とＢ
とが反応して部分的に液相？生じ、それによってＴｉ化
合物が粒成長？起して焼結材料の靭性？低下させること
。
中に鉄族金属が混在していると、焼結時に鉄族金属とＢ
とが反応して部分的に液相？生じ、それによってＴｉ化
合物が粒成長？起して焼結材料の靭性？低下させること
。
したがって、焼結材料中に鉄族金属およびＷが混入する
の？避ければ、上記２つの問題が一挙に解決されて、耐
熱性にすぐれ、かつ靭性の向上したＣＢＮ基焼結材料が
得られること。
の？避ければ、上記２つの問題が一挙に解決されて、耐
熱性にすぐれ、かつ靭性の向上したＣＢＮ基焼結材料が
得られること。
（３） 上記特性の向上しｆｃＢＮ基焼結材料中にＭ
の酸化物、窒（ヒ物、窒酸「ヒ物、および硼化物（以下
、ぞれぞれＡ／２０３． Ａ７Ｎ 、 Ｍ Ｎ Ｏ、お
よび（ＡＩ！Ｂｘで示し、これら？まとめてＭの化合物
という）うちの１種または２踵以上￥０．５〜２０％含
有させると、その焼結性が改善されて、ｆＡ性が一層向
上すること、 ？見出した。
の酸化物、窒（ヒ物、窒酸「ヒ物、および硼化物（以下
、ぞれぞれＡ／２０３． Ａ７Ｎ 、 Ｍ Ｎ Ｏ、お
よび（ＡＩ！Ｂｘで示し、これら？まとめてＭの化合物
という）うちの１種または２踵以上￥０．５〜２０％含
有させると、その焼結性が改善されて、ｆＡ性が一層向
上すること、 ？見出した。
この発明は、上記知見に基づいて発明されたもので、す
ぐれた耐熱性と靭性？有し、特に焼入鋼などの高硬度鋼
の高速切削に使用するのに適した切削工具用ＣＢＮ基超
高圧焼結材料？提供すること？目的とし、 Ｔｉの炭化物、窒化物、炭窒化物、および硼化物Ｃ以下
、それぞれＴｉＣｒ ＴｉＮ 、 Ｔ１ＣＮ 、および
Ｔ ｉ Ｂ ２で示し、これら？まとめてＴｉの化合物
という）のうちの１種または２Ｋｉ以上：５〜５０％、
Ｆｅ ＋ Ｃｏ ＊ Ｎｉ ｅおよびＷのうちの１種ま
たは２種以上からなる不純物（１２を下、鉄族金属およ
びＷからなる不純物という）：０．５％以下、必要に応
じて。
ぐれた耐熱性と靭性？有し、特に焼入鋼などの高硬度鋼
の高速切削に使用するのに適した切削工具用ＣＢＮ基超
高圧焼結材料？提供すること？目的とし、 Ｔｉの炭化物、窒化物、炭窒化物、および硼化物Ｃ以下
、それぞれＴｉＣｒ ＴｉＮ 、 Ｔ１ＣＮ 、および
Ｔ ｉ Ｂ ２で示し、これら？まとめてＴｉの化合物
という）のうちの１種または２Ｋｉ以上：５〜５０％、
Ｆｅ ＋ Ｃｏ ＊ Ｎｉ ｅおよびＷのうちの１種ま
たは２種以上からなる不純物（１２を下、鉄族金属およ
びＷからなる不純物という）：０．５％以下、必要に応
じて。
Ｍの化合物のうちの１種または２踵以上：０．５〜２０
％。
％。
ＣＢＮおよび前記不純物以外の不可避不純物：残り。
からなる組成（ｌｕ上１重電％）？有すること？特徴と
するものである。
するものである。
つぎに、この発明において成分組成範囲？上記のとおり
に限定した理由？述べる。
に限定した理由？述べる。
（ａｌ Ｔｉの化合物
これらの成分には、材料に耐溶着性？付与する作用があ
るが、その含有喰が５％ｃ重欧％、以下同様）未満では
所望の耐溶着性？確保することができず、一方それが５
０％？越えて含有されると靭性が不足して刃先が欠けや
すくなることから。
るが、その含有喰が５％ｃ重欧％、以下同様）未満では
所望の耐溶着性？確保することができず、一方それが５
０％？越えて含有されると靭性が不足して刃先が欠けや
すくなることから。
その含有電？５〜５０％と定め交。
（ｂ） 鉄族金属およびＷからなる不純物これらの成
分は、焼結時にＢと化合して部分的に液相？生じ、それ
によってＴｉ化合物の粒成長？促して材料の靭性？低下
させるとともに、前記成分と化合した状態で焼結材料中
に含まれるＢは。
分は、焼結時にＢと化合して部分的に液相？生じ、それ
によってＴｉ化合物の粒成長？促して材料の靭性？低下
させるとともに、前記成分と化合した状態で焼結材料中
に含まれるＢは。
切削時に高温Ｃ二曝されることによって被剛材中に拡散
しやすくなり、その結果刃先の耐溶着性？低下させてそ
れの摩耗？急激に増大させるので、特に高硬度鋼の高速
切削（二切削工具として使用されるこの発明のＣＢＮ基
焼結材料においては、その靭性と、高温における十分な
耐溶着性、したがって耐摩耗性、すなわち耐熱性と？確
保するために。
しやすくなり、その結果刃先の耐溶着性？低下させてそ
れの摩耗？急激に増大させるので、特に高硬度鋼の高速
切削（二切削工具として使用されるこの発明のＣＢＮ基
焼結材料においては、その靭性と、高温における十分な
耐溶着性、したがって耐摩耗性、すなわち耐熱性と？確
保するために。
この鉄族金属およびＷからなる不純物ができるだけ含ま
れないことが肝要であるが、その含有駄が０．５％以下
であれば、上記の不都合は無視できるようになることか
ら、これらの不純物の含有殴？Ｏ１５％以下と定めた。
れないことが肝要であるが、その含有駄が０．５％以下
であれば、上記の不都合は無視できるようになることか
ら、これらの不純物の含有殴？Ｏ１５％以下と定めた。
（ｃ） りの化合物
これらの成分には、材料の靭性？向上させる作用がある
ので、必要に応じてこの発明の焼結材料中に添加される
が、その含有殴が０．５％未満では前記作用に所望の効
果が得られず、一方それが２０％？越えると、高温とな
ったときの刃先の耐摩耗性が低下するようになることか
ら、その含有は２０．５〜２０％と定めた。
ので、必要に応じてこの発明の焼結材料中に添加される
が、その含有殴が０．５％未満では前記作用に所望の効
果が得られず、一方それが２０％？越えると、高温とな
ったときの刃先の耐摩耗性が低下するようになることか
ら、その含有は２０．５〜２０％と定めた。
なお、この発明のＣＢＮ基焼結材料は、超高圧焼結が稚
される混合粉末または圧粉体中に、鉄族金属およびＷか
らなる不純物がとじ刀蔦く含有されないですむ適当な方
法？付加、あるいは採用しながら、すなわち１例えば、
混合粉末の調製中、または調製後に前記不純物？除去す
る方法？付加するか、あるいは混合粉末中に前記不純物
が混入しない混合方法？採用しながら１通常の超高圧焼
結法、すなわち、まず原料粉末として、ＣＢＮ粉末。
される混合粉末または圧粉体中に、鉄族金属およびＷか
らなる不純物がとじ刀蔦く含有されないですむ適当な方
法？付加、あるいは採用しながら、すなわち１例えば、
混合粉末の調製中、または調製後に前記不純物？除去す
る方法？付加するか、あるいは混合粉末中に前記不純物
が混入しない混合方法？採用しながら１通常の超高圧焼
結法、すなわち、まず原料粉末として、ＣＢＮ粉末。
ＴｉＣ粉末、 ＴｉＮ粉末、Ｔ１ＣＮ粉末、 ＴｉＢ２
粉末。
粉末。
Ａｌ２Ｏ３粉末、ＭＮ粉末、ＡＪＮＯ粉末、およびＡｇ
Ｂ。
Ｂ。
粉末？用意し、これら原料粉末のうちから適宜選択した
もの？所定の配合組成に配合し、混合し。
もの？所定の配合組成に配合し、混合し。
ついで混合粉末の状態あるいは圧粉体の状態で。
必要に応じてＷＣＣ超超硬合金製プレートどと一緒に、
金属容器に挿入し、これ２８００〜１２００℃の温度に
加熱して真空脱ガス２行って封入し。
金属容器に挿入し、これ２８００〜１２００℃の温度に
加熱して真空脱ガス２行って封入し。
引続いてこの封入容器？垣高圧高温発生装置に装着して
から圧力および温度？上げ、圧カニ４０〜７０Ｋｂ、温
度：１２００〜１６００℃の範囲内の圧力および温度に
数分〜数１０分保持した後。
から圧力および温度？上げ、圧カニ４０〜７０Ｋｂ、温
度：１２００〜１６００℃の範囲内の圧力および温度に
数分〜数１０分保持した後。
冷却し、最終的に圧力？解放することからなる基本的工
程？経て製潰することができる。
程？経て製潰することができる。
混合粉末調・製甲、その混合工程においてボールミルの
ような混合装置から混入してきた前記不純物？除去する
方法としては１例えば、アセトン等の溶剤と混ざり合っ
て、またスラリー状となっている混合粉末中で磁石？ゆ
るやかに回転させ、それによって鉄族金属およびそれら
と結合しているＷ？磁石に吸着させる方法、あるいは混
合粉末？乾燥した後、それ？酸洗して前記不純物？選択
的に溶解する方法など？利用することができる。
ような混合装置から混入してきた前記不純物？除去する
方法としては１例えば、アセトン等の溶剤と混ざり合っ
て、またスラリー状となっている混合粉末中で磁石？ゆ
るやかに回転させ、それによって鉄族金属およびそれら
と結合しているＷ？磁石に吸着させる方法、あるいは混
合粉末？乾燥した後、それ？酸洗して前記不純物？選択
的に溶解する方法など？利用することができる。
また、この発明のＣＢＮ基焼結材料￥切削工具として使
用するに当っては、単独で、あるいはＷＣＣ超超硬合金
サーメットなどの高剛性材ｑと複合させた状態で、スミ
−アウェイチップとして用いても、さらにこれらのチッ
プＹＷＣ基超硬合金や焼入鋼などでつくられたホルダの
先端部にろう付けにより収り付けた状態で用いてもよい
。
用するに当っては、単独で、あるいはＷＣＣ超超硬合金
サーメットなどの高剛性材ｑと複合させた状態で、スミ
−アウェイチップとして用いても、さらにこれらのチッ
プＹＷＣ基超硬合金や焼入鋼などでつくられたホルダの
先端部にろう付けにより収り付けた状態で用いてもよい
。
ついで、この発明のＣＢＮ基焼結材料？実施例によって
説明する。
説明する。
原料粉末として、平均粒径：３μ？有するＣＢＮ粉末、
いずれも１μの平均粒径？有するＴｉＣ粉末、 ＴｉＮ
粉末、 Ｔ ｉＣ□、５ＮＯ，５粉末、およびＴｉＢ２
粉末、さらに平均粒径： １．５１Ｊ ＯＪ Ａｉ！２
０３粉末。
いずれも１μの平均粒径？有するＴｉＣ粉末、 ＴｉＮ
粉末、 Ｔ ｉＣ□、５ＮＯ，５粉末、およびＴｉＢ２
粉末、さらに平均粒径： １．５１Ｊ ＯＪ Ａｉ！２
０３粉末。
ＵＮ粉末、およびＭＮＯ粉末、同０．７μのＡ／Ｂ２粉
末？用意し、これら原料粉末？、それぞれ第１表に示さ
れる配合組成成分のうち、鉄族金属とＷからなる不純物
？除いｆＥ分の配合割合で互に配合した後、ボールミル
によりアセトン中で５時間混合して混合粉末？形成させ
たつ この段階における混合粉末は、主として混合装置
に由来する鉄族金属とＷからなる不純物￥、乾燥重眼？
基にして１〜５％含んでいた。
末？用意し、これら原料粉末？、それぞれ第１表に示さ
れる配合組成成分のうち、鉄族金属とＷからなる不純物
？除いｆＥ分の配合割合で互に配合した後、ボールミル
によりアセトン中で５時間混合して混合粉末？形成させ
たつ この段階における混合粉末は、主として混合装置
に由来する鉄族金属とＷからなる不純物￥、乾燥重眼？
基にして１〜５％含んでいた。
ついで、磁気吸着された不純物？容易に除去できるよう
に表面？テフロンシート（ただしテフロンは米国デュポ
ン社の商標）で被つ念円柱状の永久磁石？、アセトンと
混ざってスラリーとなっている前記混合粉末中で２時間
ゆるやかに回転させて前記不純物？吸着除去し、それに
よってそれぞれ第１表に示される含有酸の前記不純物？
含有し。
に表面？テフロンシート（ただしテフロンは米国デュポ
ン社の商標）で被つ念円柱状の永久磁石？、アセトンと
混ざってスラリーとなっている前記混合粉末中で２時間
ゆるやかに回転させて前記不純物？吸着除去し、それに
よってそれぞれ第１表に示される含有酸の前記不純物？
含有し。
９為つ第１表に示される配合組成？有する混合粉末？調
製した。
製した。
つぎに、こＱ】ように調製した混合粉末１２ｆ２ｔｏｎ
／ｉの圧力で直径：１３ｗＸ厚さ：１．５Ｍの寸法？も
った回教状圧粉体に成形した後、これらの圧粉体？、超
高圧高温発生装置の容器内に挿入し。
／ｉの圧力で直径：１３ｗＸ厚さ：１．５Ｍの寸法？も
った回教状圧粉体に成形した後、これらの圧粉体？、超
高圧高温発生装置の容器内に挿入し。
圧カニ５０Ｋｂ、温度：１５００℃、保持時間＝５分の
条件で超高圧焼結することによって、実質的に配合組成
と同一の成分組成？もった本発明ＣＢＮ基焼結材料１〜
１２および比較ＣＢＮ基焼結材料１〜５？それぞれ製造
し、さらに前記の磁石による不純物Ｕ）吸着除去７行わ
なかった点？除き、上記と同様な方法によって従来ＣＢ
Ｎ基焼結材料も型心した。 なお、比較ＣＢＮ基焼結材
料１〜５は、いずれも構成成分のうちのいずれかの成分
含有酸（第１表中に※印で示す）がこの発明の範囲から
外れた組成？もつものである。
条件で超高圧焼結することによって、実質的に配合組成
と同一の成分組成？もった本発明ＣＢＮ基焼結材料１〜
１２および比較ＣＢＮ基焼結材料１〜５？それぞれ製造
し、さらに前記の磁石による不純物Ｕ）吸着除去７行わ
なかった点？除き、上記と同様な方法によって従来ＣＢ
Ｎ基焼結材料も型心した。 なお、比較ＣＢＮ基焼結材
料１〜５は、いずれも構成成分のうちのいずれかの成分
含有酸（第１表中に※印で示す）がこの発明の範囲から
外れた組成？もつものである。
ついで、この結果得られた本発明ＣＢＮ基焼結材料１〜
１２．比較ＣＢＮ基焼結材料１〜５、および従来ＣＢＮ
基焼結材料について、靭性？評価する目的で破壊靭性値
？測定し、また高温における耐溶着性並びに耐摩耗性？
評価する目的で、上記各焼結材（ｌから切削チップ？切
出し、ｗＣ７Ｉ！ｉ超硬合金製ホルダにろう付けし、研
磨仕上げした後。
１２．比較ＣＢＮ基焼結材料１〜５、および従来ＣＢＮ
基焼結材料について、靭性？評価する目的で破壊靭性値
？測定し、また高温における耐溶着性並びに耐摩耗性？
評価する目的で、上記各焼結材（ｌから切削チップ？切
出し、ｗＣ７Ｉ！ｉ超硬合金製ホルダにろう付けし、研
磨仕上げした後。
？Ｊ）ＦＩＩＨＪ： ＳＣＭ−４１８（７）焼入ｗ４（
硬す：ＨＲＣ６２）の丸棒（直径： １００ ｍ ）
。
硬す：ＨＲＣ６２）の丸棒（直径： １００ ｍ ）
。
切削速度：２５０ｍ／ｍ。
切込み：Ｑ、ｌｓ−
送り：Ｏ，ＯＳ回／ ｒｅｖ・
の条件で連続切削試験？実旋し、切刃の逃げ面摩耗幅が
０．２ Ｗに至るまでの時間？測定して、これらの結果
？第１表に合わせて示しｔｏ 〔発明の効果〕 。
０．２ Ｗに至るまでの時間？測定して、これらの結果
？第１表に合わせて示しｔｏ 〔発明の効果〕 。
第ｔｌに示される結果から１本発明ＣＢＮ基焼結材料１
〜１２は、いずれも高い靭性？有するとともに、高温に
おいてすぐれた耐溶着性および耐摩耗ｔ８１：？示し、
したがってこれらの特注が特に要求される焼入鋼などの
高硬度鋼の高速切削においてもすぐれた切削性能？発揮
するのに対して、比較ＣＢＮ＆焼結材？−１１〜５に見
られるように、構成成分のうちのいずれかの成分含有欧
がこの発明の範囲から外れると、前記特性のうち少なく
ともいずれかの特性が低下して、切削性能の劣ったもの
となり、また従来ＣＢＮ基焼結材料では、鉄族金瑣とＷ
からなる不純物がこの発明で規定しｆＣＩ′ｉ、に？越
えて多寸に含まれている定め、その耐溶着性と耐摩耗性
が低下して切削性能が著しく劣ったものとなり、高硬度
鋼の高速切削に適しｆｃ切削工具が得られないことがわ
かる。
〜１２は、いずれも高い靭性？有するとともに、高温に
おいてすぐれた耐溶着性および耐摩耗ｔ８１：？示し、
したがってこれらの特注が特に要求される焼入鋼などの
高硬度鋼の高速切削においてもすぐれた切削性能？発揮
するのに対して、比較ＣＢＮ＆焼結材？−１１〜５に見
られるように、構成成分のうちのいずれかの成分含有欧
がこの発明の範囲から外れると、前記特性のうち少なく
ともいずれかの特性が低下して、切削性能の劣ったもの
となり、また従来ＣＢＮ基焼結材料では、鉄族金瑣とＷ
からなる不純物がこの発明で規定しｆＣＩ′ｉ、に？越
えて多寸に含まれている定め、その耐溶着性と耐摩耗性
が低下して切削性能が著しく劣ったものとなり、高硬度
鋼の高速切削に適しｆｃ切削工具が得られないことがわ
かる。
上述のように、この発明のＣＢＮ基焼結材軒■は。
高い靭性と丁ぐれｔ耐熱性？備えているので、これらの
特性が要求される焼入鋼などの高硬度鋼の高速切削（二
切削工具として用い７を場合、きわめてすぐれ定切削性
能？示すものであり、したがって上記のような雅削材が
大型部品となっても能率よく切削できるという効果？奏
する。
特性が要求される焼入鋼などの高硬度鋼の高速切削（二
切削工具として用い７を場合、きわめてすぐれ定切削性
能？示すものであり、したがって上記のような雅削材が
大型部品となっても能率よく切削できるという効果？奏
する。
Claims (2)
- （１）Ｔｉの炭化物、窒化物、炭窒化物、および硼化物
のうちの１種または２種以上：５〜５０％、Ｆｅ、Ｃｏ
、Ｎｉ、およびＷのうちの１種または２種以上からなる
不純物：０．５％以下、 立方晶窒化硼素および前記不純物以外の不 可避不純物：残り、 からなる組成（以上、重量％）を有することを特徴とす
る、切削工具用立方晶窒化硼素基超高圧焼結材料。 - （２）Ｔｉの炭化物、窒化物、炭窒化物、および硼化物
のうちの１種または２種以上：５〜５０％、Ｆｅ、Ｃｏ
、Ｎｉ、およびＷのうちの１種または２種以上からなる
不純物：０．５％以下、 Ｍの酸化物、窒化物、窒酸化物、および硼 化物のうちの１種または２種以上：０．５〜２０％、立
方晶窒化硼素および前記不純物以外の不 純物：残り、 からなる組成（以上、重量％）を有することを特徴とす
る、切削工具用立方晶窒化硼素基超高圧焼結材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62007726A JPH08732B2 (ja) | 1987-01-16 | 1987-01-16 | 切削工具用立方晶窒化硼素基超高圧焼結体の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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Citations (1)
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1987
- 1987-01-16 JP JP62007726A patent/JPH08732B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
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