JPS63187182A - ホログラフイツクレ−ダ - Google Patents
ホログラフイツクレ−ダInfo
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- JPS63187182A JPS63187182A JP62019444A JP1944487A JPS63187182A JP S63187182 A JPS63187182 A JP S63187182A JP 62019444 A JP62019444 A JP 62019444A JP 1944487 A JP1944487 A JP 1944487A JP S63187182 A JPS63187182 A JP S63187182A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、ディジタル演算でマルチビームを形成する
ホログラフインクレーダの測角精度の向上に関するもの
である。
ホログラフインクレーダの測角精度の向上に関するもの
である。
第６図は、国際学会誌「ビームコン−７８」 （ＩＥＥ
Ｅ、 ＥＡＳＣＯＮ−７８）に発表されたアブラハム
ルピン（ＡＢＲＡＨＡＭ Ｉｌ？、Ｒ［ＩＶＩＮ）とレ
オナ／Ｉ／ Ｆ ’７ イアハーグ（ＬＥＯＮＡＲＤ
ＷＩＥＩＮＢＥＲＧ）両氏の論文［レーダ用ディジタ
ルマルチビーム形成技術（ＤＩＧＩＴＡＬ ＭＡＬＴＩ
ＰＬＢＢＢＡＭＦＯＲＭＩＮＧ ＴＥＣＨＮＩＱＵＥＳ
ＦＯＲＲＡＤＡＲ）Ｊに示された従来のホログラフィ
ックレーダの構成を示す図である。図において、１は素
子アンテナ、２はＮ個の素子アンテナからなるアンテナ
アレー、３は各素子アンテナ１に接続され、素子アンテ
ナ１で受信された高周波信号を増幅するＲＦアンプ、４
は高周波信号を中間周波信号に変換するミキサ、５はミ
キサ４から出力された中間周波信号を増幅するＩＦアン
プ、６は中間周波信号の位相を保存しながらＩＦアンプ
出力をベースバンドの複素ビデオ信号に変換するための
位相検波器、７は位相検波器６のＩ （ｉｎ ｐｈａ
ｓｅ）チャンネル及びＱ（ｑｕａｄｒａｔｕｒｅ）チャ
ンネルの各出力に接続されたローパスフィルタ（ＬＰＦ
） 、８はＬＰＦ７に接続され、ベースバンドに変換さ
れた複素ビデオ信号をＡ／Ｄ変換するＡ／Ｄ変換器、９
はビーム形成の際のサイドローブレベルを間接するため
の重み付けを行う出力レベル調整器、１０は上記各要素
３〜９で構成された受信機である。また、１１は各素子
アンテナ１に接続された受信１ａｌｏの出力に対してデ
ィジタル演算を行うことにより、素子アンテナ数に相当
する数のマルチビームを形成するディジタルマルチビー
ム形成器である。
Ｅ、 ＥＡＳＣＯＮ−７８）に発表されたアブラハム
ルピン（ＡＢＲＡＨＡＭ Ｉｌ？、Ｒ［ＩＶＩＮ）とレ
オナ／Ｉ／ Ｆ ’７ イアハーグ（ＬＥＯＮＡＲＤ
ＷＩＥＩＮＢＥＲＧ）両氏の論文［レーダ用ディジタ
ルマルチビーム形成技術（ＤＩＧＩＴＡＬ ＭＡＬＴＩ
ＰＬＢＢＢＡＭＦＯＲＭＩＮＧ ＴＥＣＨＮＩＱＵＥＳ
ＦＯＲＲＡＤＡＲ）Ｊに示された従来のホログラフィ
ックレーダの構成を示す図である。図において、１は素
子アンテナ、２はＮ個の素子アンテナからなるアンテナ
アレー、３は各素子アンテナ１に接続され、素子アンテ
ナ１で受信された高周波信号を増幅するＲＦアンプ、４
は高周波信号を中間周波信号に変換するミキサ、５はミ
キサ４から出力された中間周波信号を増幅するＩＦアン
プ、６は中間周波信号の位相を保存しながらＩＦアンプ
出力をベースバンドの複素ビデオ信号に変換するための
位相検波器、７は位相検波器６のＩ （ｉｎ ｐｈａ
ｓｅ）チャンネル及びＱ（ｑｕａｄｒａｔｕｒｅ）チャ
ンネルの各出力に接続されたローパスフィルタ（ＬＰＦ
） 、８はＬＰＦ７に接続され、ベースバンドに変換さ
れた複素ビデオ信号をＡ／Ｄ変換するＡ／Ｄ変換器、９
はビーム形成の際のサイドローブレベルを間接するため
の重み付けを行う出力レベル調整器、１０は上記各要素
３〜９で構成された受信機である。また、１１は各素子
アンテナ１に接続された受信１ａｌｏの出力に対してデ
ィジタル演算を行うことにより、素子アンテナ数に相当
する数のマルチビームを形成するディジタルマルチビー
ム形成器である。
次に動作について説明する。
Ｎ個の素子アンテナ１で受信された高周波信号は、ＲＦ
アンプ３で増幅された後、ミキサ４で中間周波信号に変
換され、再びＩＦアンプ５で増幅される。この中間周波
信号は、位相検波器６で位相検波され、■チャンネル及
びＱチャンネルからなる複素ビデオ信号に変換される。
アンプ３で増幅された後、ミキサ４で中間周波信号に変
換され、再びＩＦアンプ５で増幅される。この中間周波
信号は、位相検波器６で位相検波され、■チャンネル及
びＱチャンネルからなる複素ビデオ信号に変換される。
複素ビデオ信号はＬＰＦ７で帯域制限された後、Ａ／Ｄ
変換器８でディジタル複素ビデオ信号に変換され、さら
にビーム形成の際のサイドローブ低域のための重み付け
が出力レベル調整器９で行われた後、ディジタルマルチ
ビーム形成手段１１へ入力きれる。
変換器８でディジタル複素ビデオ信号に変換され、さら
にビーム形成の際のサイドローブ低域のための重み付け
が出力レベル調整器９で行われた後、ディジタルマルチ
ビーム形成手段１１へ入力きれる。
このとき、第７図に示すように、Ｎ個の素子アンテナの
並んでいる方向をＸ軸とし、高周波信号、即ち電波の到
来方向とＸ軸とのなす角を電波の到来角度αとし、素子
アンテナ１の間隔をｄ１波長をλとすると、隣合った素
子アンテナで受信される信号の位相差は、２π（ａｃｏ
ｓα）／λ となるから、ディジタルマルチビーム形成
手段１１でｒ−−Ｎ／２＋−Ｎ／２＋１＋・’＋（Ｌ
””’・＋Ｎ／２−１を計算することによって、 αｒ
＝ｃｏｓ−’ （ｒλ／Ｎｄ） に最大利得を有す
るビームをＮ本（ｒｘ−Ｎ／２．・・・＋０１ ・・・
、Ｎ／２−１）形成できる。但し、第Ｔｌ）式において
、Ｗｋはサイドローブ抑圧のための重み係数で、各アン
テナ素子に接続された受信ｖｉ１０内の出力レベル調整
器９で与えられる。
並んでいる方向をＸ軸とし、高周波信号、即ち電波の到
来方向とＸ軸とのなす角を電波の到来角度αとし、素子
アンテナ１の間隔をｄ１波長をλとすると、隣合った素
子アンテナで受信される信号の位相差は、２π（ａｃｏ
ｓα）／λ となるから、ディジタルマルチビーム形成
手段１１でｒ−−Ｎ／２＋−Ｎ／２＋１＋・’＋（Ｌ
””’・＋Ｎ／２−１を計算することによって、 αｒ
＝ｃｏｓ−’ （ｒλ／Ｎｄ） に最大利得を有す
るビームをＮ本（ｒｘ−Ｎ／２．・・・＋０１ ・・・
、Ｎ／２−１）形成できる。但し、第Ｔｌ）式において
、Ｗｋはサイドローブ抑圧のための重み係数で、各アン
テナ素子に接続された受信ｖｉ１０内の出力レベル調整
器９で与えられる。
この時、第１番目のビームのビーム幅δｒは、下記第（
２）式 ％式％（２） で与えられ、第１番目と第ｒ−１番目のビームの間隔Δ
αｒは、第（３）式 ％式％ で与えられる。第（２）式のＷは重み係数Ｗｋによって
決まる定数で、一般に０，８８〜１．３程度に設定され
る。
２）式 ％式％（２） で与えられ、第１番目と第ｒ−１番目のビームの間隔Δ
αｒは、第（３）式 ％式％ で与えられる。第（２）式のＷは重み係数Ｗｋによって
決まる定数で、一般に０，８８〜１．３程度に設定され
る。
ここで、上記ディジタルマルチビーム形成器１１におい
て、第（１）式は離散フーリエ変換（Ｄｉｓｃｒｅｔｅ
Ｆｏｕｒｉｅｒ Ｔｒａｎｓｆｏｒｍ ； ＤＦＴ
）を示す式となっているが、Ｎ本のマルチビームを高速
に計算するためには、高速フーリエ変換（Ｆａｓｔ Ｆ
ｏｕｒｉｅｒＴｒａｎｓｆｏｒｍ ； ＦＦＴ ）アル
ゴリズムが利用可能であるため、一般の応用ではＦＦＴ
が使用されている。
て、第（１）式は離散フーリエ変換（Ｄｉｓｃｒｅｔｅ
Ｆｏｕｒｉｅｒ Ｔｒａｎｓｆｏｒｍ ； ＤＦＴ
）を示す式となっているが、Ｎ本のマルチビームを高速
に計算するためには、高速フーリエ変換（Ｆａｓｔ Ｆ
ｏｕｒｉｅｒＴｒａｎｓｆｏｒｍ ； ＦＦＴ ）アル
ゴリズムが利用可能であるため、一般の応用ではＦＦＴ
が使用されている。
従来のホログラフィックレーダは以上のように構成され
ているので、その測角値は、 αｒ −ｃｏｓ−’ （ｒλ／Ｎｄ） ｒ −−Ｎ／２． ・・・、Ｏ，−、Ｎ／２−１のＮ種
類の値しかとれず、測角誤差が約±Δαｒ／２＝λ／
（２Ｎｄ ｓｉｎαｒ）程度あり、測角精度が低いとい
う問題点があった。
ているので、その測角値は、 αｒ −ｃｏｓ−’ （ｒλ／Ｎｄ） ｒ −−Ｎ／２． ・・・、Ｏ，−、Ｎ／２−１のＮ種
類の値しかとれず、測角誤差が約±Δαｒ／２＝λ／
（２Ｎｄ ｓｉｎαｒ）程度あり、測角精度が低いとい
う問題点があった。
この発明は、上記ような問題点を解消するためになされ
たもので、Ｎ本のビームから直接得られるＮ種類の測角
値ｃｒ ｒ （ｒ ＝−Ｎ／２．−．０． ・・・、Ｎ
／２−１）のαｒとαｒ−１との間をさらに細かく測角
できるホログラフィックレーダを得ることを目的とする
。
たもので、Ｎ本のビームから直接得られるＮ種類の測角
値ｃｒ ｒ （ｒ ＝−Ｎ／２．−．０． ・・・、Ｎ
／２−１）のαｒとαｒ−１との間をさらに細かく測角
できるホログラフィックレーダを得ることを目的とする
。
この発明に係るホログラフィックレーダは、Ｎ本のマル
チビームの隣接する２つのビーム出力の和と差をそれぞ
れ計算し、その差を和で除算した後、この値を角度に変
換するマルチビーム測角器を設けたものである。
チビームの隣接する２つのビーム出力の和と差をそれぞ
れ計算し、その差を和で除算した後、この値を角度に変
換するマルチビーム測角器を設けたものである。
この発明においては、マルチビーム測角器により、従来
技術であるモノパルスアンテナをＮ−１個用いた場合と
同様の高い精度で測角が可能となる。
技術であるモノパルスアンテナをＮ−１個用いた場合と
同様の高い精度で測角が可能となる。
以下、本発明の実施例を図について説明する。
第１図において、第６図と同一符号は同一部分を示し、
１２は隣合った２つのビーム出力ＢｒとＢｒ−＋ （ｒ
＝−Ｎ／２＋１＋−＋０．−、 Ｎ／２−１）の和Σ
ｒと差Δ「をとる複素加減算器、１３はこの複素加減算
器１２の差出力Δｒ ＝ （Ｂ ｒ−Ｂ ｒ−１）を和
出力Σｒ＝（Ｂｒ＋Ｂｒ−１）で割り算する除算器、１
４は除算器１３の出力Δｒ／Σｒを角度に変換する変換
器、１５は上記複素加減算器１２．除算器１３．及び変
換器１４で構成されたマルチビーム測角器である。
１２は隣合った２つのビーム出力ＢｒとＢｒ−＋ （ｒ
＝−Ｎ／２＋１＋−＋０．−、 Ｎ／２−１）の和Σ
ｒと差Δ「をとる複素加減算器、１３はこの複素加減算
器１２の差出力Δｒ ＝ （Ｂ ｒ−Ｂ ｒ−１）を和
出力Σｒ＝（Ｂｒ＋Ｂｒ−１）で割り算する除算器、１
４は除算器１３の出力Δｒ／Σｒを角度に変換する変換
器、１５は上記複素加減算器１２．除算器１３．及び変
換器１４で構成されたマルチビーム測角器である。
次に動作について説明する。受信機１０及びディジタル
マルチビーム形成器１１の動作は従来装置の動作と同一
であるので、ここではマルチビーム測角器１５の動作に
ついて詳細に説明する。
マルチビーム形成器１１の動作は従来装置の動作と同一
であるので、ここではマルチビーム測角器１５の動作に
ついて詳細に説明する。
マルチビーム測角Ｂｘｓは、Ｎ本のマルチビーム出力Ｂ
ｒ （ｒ−Ｎ／２． ・＝、０． ＝−、Ｎ／２４）
の隣合った２つのビーム出力ＢｒとＢｒｇの和Σｒ”Ｂ
ｒ＋Ｂｒ−（と差Δｒ ｘ Ｂ ｒ −Ｂ ｒ−＋
（ｒ−Ｎ／２＋１＋ ＋＋＋、０．・・・、Ｎ／２−
１）を求める（Ｎ−１）個の複素加減算器１２と、各加
減算器１２の出力の差Δｒを和Σｒで割り算する除算器
１３と、各除算器１３の出力Δｒ／Σｒを角度に変換す
る変換器１４とで構成されている。
ｒ （ｒ−Ｎ／２． ・＝、０． ＝−、Ｎ／２４）
の隣合った２つのビーム出力ＢｒとＢｒｇの和Σｒ”Ｂ
ｒ＋Ｂｒ−（と差Δｒ ｘ Ｂ ｒ −Ｂ ｒ−＋
（ｒ−Ｎ／２＋１＋ ＋＋＋、０．・・・、Ｎ／２−
１）を求める（Ｎ−１）個の複素加減算器１２と、各加
減算器１２の出力の差Δｒを和Σｒで割り算する除算器
１３と、各除算器１３の出力Δｒ／Σｒを角度に変換す
る変換器１４とで構成されている。
従来装置の動作説明で述べたように、ディジタルマルチ
ビーム形成器１１で形成されるＮ本のビーム出力Ｂｒは
、第（１）式で表現できるから、隣接した２つのビーム
出力ＢｒとＢｒ−（はαｒとαｒ−１−ｅ ｘ ｐ （
−ｊ２ｒｃｋ（ｄ ｃｏｓ ｃｘＩ−／λ）・・・（５
） ここで、２つのビームの方向の平均値を７下とすると、 ｃｔｒ＝ （ｃｘｒ＋ｃｘｒ−ｔ＞ ／２ ・
−（６）となり、ビーム間隔Δαｒを用いるならば、α
ｒ ＝ｚτ＋Δαｒ／２ ・−（７）αｒ
−Ｊ”（ＸｒゝΔαｒ／２ ・・・（８）で
表現できる。このとき、 ｃｏｓ（ｒｒ″”ｑｃｏｓ ａ ｒ −５ｉｎ ｃｔ下
−Δｅｘ ｒ ／ ２・・・（９） ｃｏｓ ｏ： ｒ−１４ＣＯ３ｃｔ ｒ ＋ｓｉｎ ａ
下・Δｅｘ ｒ ／ ２・・・αΦ の近位式が成立する。
ビーム形成器１１で形成されるＮ本のビーム出力Ｂｒは
、第（１）式で表現できるから、隣接した２つのビーム
出力ＢｒとＢｒ−（はαｒとαｒ−１−ｅ ｘ ｐ （
−ｊ２ｒｃｋ（ｄ ｃｏｓ ｃｘＩ−／λ）・・・（５
） ここで、２つのビームの方向の平均値を７下とすると、 ｃｔｒ＝ （ｃｘｒ＋ｃｘｒ−ｔ＞ ／２ ・
−（６）となり、ビーム間隔Δαｒを用いるならば、α
ｒ ＝ｚτ＋Δαｒ／２ ・−（７）αｒ
−Ｊ”（ＸｒゝΔαｒ／２ ・・・（８）で
表現できる。このとき、 ｃｏｓ（ｒｒ″”ｑｃｏｓ ａ ｒ −５ｉｎ ｃｔ下
−Δｅｘ ｒ ／ ２・・・（９） ｃｏｓ ｏ： ｒ−１４ＣＯ３ｃｔ ｒ ＋ｓｉｎ ａ
下・Δｅｘ ｒ ／ ２・・・αΦ の近位式が成立する。
第（９）式及び第０１式を第（４）式及び第（５）式に
代入して、隣接した２ビーム出力の和Σｒ及び差Δｒを
・（２ｃｏｓ（ｙｃｋｄｓｉｎ ｃｘｒΔαｒ／λ））
・・・（１１） ・（２ｊｓｉｎ（ｙｃｋｄｓｉｎ ｅｒｒ ΔｃＨ／
λ））・・・ （１２） ｒ−−Ｎ／２＋１． −．０． ”−、Ｎ／２−１と
なる。即ち複素加減算器１２では、第（４）式及び第（
５）式で示されるＢｒ及びＢｒ−１を入力とし、第（１
１）式及び第（１２）式で示される和Σｒと差Δｒとを
出力する。ΣｒとΔｒとは除算器１３へ入力され、 ・・・（１３） が出力される。このとき、Ｗｋ、ｄ、 λ、Ｎはホロ
グラフィックレーダ装置面をの既知のパラメータであり
、ｉ及びΔαｒもビーム番号によって一忘的に決まる値
であるから、第（１３）式は高周波信号、即ち電波の到
来角度αとΔｒ／Σｒとの間の関係を示す関数であると
考えられる。例えば、アンテナ開口長Ｎｄ−３２λ＊
ｆｆｒ−４ｓ°のアンテナについて、Ｂｒ及びＢｒ−１
を求めた結果を第２図の（イ）及び（ロ）に示し、これ
らを用いて和Σｒ及び差Δｒを求めた結果を第３図及び
第４図に示す、第２図〜第４図において、横軸は電波の
到来角度αを単位（度）で表し、縦軸は利得を単位（ｄ
Ｂ）で表す。また、除算器１３の出力におけるΔｒ／Σ
ｒと電波の到来角αとの関係を第５図に示す。第５図に
おいて、横軸はαを単位（度）で表し、縦軸はΔｒ／Σ
ｒを表す。第５図より明らかなように、Δｒ／Σｒを算
出することによって、容易に電波の到来角度αを計測す
ることができる。
代入して、隣接した２ビーム出力の和Σｒ及び差Δｒを
・（２ｃｏｓ（ｙｃｋｄｓｉｎ ｃｘｒΔαｒ／λ））
・・・（１１） ・（２ｊｓｉｎ（ｙｃｋｄｓｉｎ ｅｒｒ ΔｃＨ／
λ））・・・ （１２） ｒ−−Ｎ／２＋１． −．０． ”−、Ｎ／２−１と
なる。即ち複素加減算器１２では、第（４）式及び第（
５）式で示されるＢｒ及びＢｒ−１を入力とし、第（１
１）式及び第（１２）式で示される和Σｒと差Δｒとを
出力する。ΣｒとΔｒとは除算器１３へ入力され、 ・・・（１３） が出力される。このとき、Ｗｋ、ｄ、 λ、Ｎはホロ
グラフィックレーダ装置面をの既知のパラメータであり
、ｉ及びΔαｒもビーム番号によって一忘的に決まる値
であるから、第（１３）式は高周波信号、即ち電波の到
来角度αとΔｒ／Σｒとの間の関係を示す関数であると
考えられる。例えば、アンテナ開口長Ｎｄ−３２λ＊
ｆｆｒ−４ｓ°のアンテナについて、Ｂｒ及びＢｒ−１
を求めた結果を第２図の（イ）及び（ロ）に示し、これ
らを用いて和Σｒ及び差Δｒを求めた結果を第３図及び
第４図に示す、第２図〜第４図において、横軸は電波の
到来角度αを単位（度）で表し、縦軸は利得を単位（ｄ
Ｂ）で表す。また、除算器１３の出力におけるΔｒ／Σ
ｒと電波の到来角αとの関係を第５図に示す。第５図に
おいて、横軸はαを単位（度）で表し、縦軸はΔｒ／Σ
ｒを表す。第５図より明らかなように、Δｒ／Σｒを算
出することによって、容易に電波の到来角度αを計測す
ることができる。
変換器１４では、第（１３）式の関係を用いて、Δｒ／
Σｒを電波の到来角度αに変換する。この変換のための
関数をＡｒ （’）と記述することとし、α−Ａｒ（
Δｒ／Σｒ ） ・＝ （１４）とす
る。
Σｒを電波の到来角度αに変換する。この変換のための
関数をＡｒ （’）と記述することとし、α−Ａｒ（
Δｒ／Σｒ ） ・＝ （１４）とす
る。
以上のように、マルチビーム測角器１５を構成すること
によって、電波の到来方向αを２つのビームの方向角Ｑ
’ｒとＣｔｒ−Ｈとの間で、ｒ−Ｎ／２＋１＋・・・、
０．・・・、Ｎ／２−１ の（Ｎ−１）通りの組み合
わせについて同時に高精度に計測可能となる。
によって、電波の到来方向αを２つのビームの方向角Ｑ
’ｒとＣｔｒ−Ｈとの間で、ｒ−Ｎ／２＋１＋・・・、
０．・・・、Ｎ／２−１ の（Ｎ−１）通りの組み合
わせについて同時に高精度に計測可能となる。
なお、上記実施例では、素子アンテナがＸ軸方向に直線
状に並ぶリニア・アレーアンテナの場合について説明し
たが、素子アンテナがＸ及びＹ軸の２次元配列として平
面状に並ぶプラナ−・アレーアンテナの場合にも、Ｘ及
びＹ軸の両方向について上記実施例と同様の構成をとる
ことによって同様の効果が得られる。
状に並ぶリニア・アレーアンテナの場合について説明し
たが、素子アンテナがＸ及びＹ軸の２次元配列として平
面状に並ぶプラナ−・アレーアンテナの場合にも、Ｘ及
びＹ軸の両方向について上記実施例と同様の構成をとる
ことによって同様の効果が得られる。
〔発明の効果〕
以上のように、この発明によれば、複素加減算器、除算
器、及び変換器からなるマルチビーム測角器を設け、Ｎ
本のマルチビームの隣接する２つのビーム出力の和と差
をそれぞれ計算し、その差を和で除算した後、この値を
角度に変換するようにしたので、素子アンテナのビーム
幅相当の広い範囲について同時に高精度な角度計測が可
能となる効果がある。
器、及び変換器からなるマルチビーム測角器を設け、Ｎ
本のマルチビームの隣接する２つのビーム出力の和と差
をそれぞれ計算し、その差を和で除算した後、この値を
角度に変換するようにしたので、素子アンテナのビーム
幅相当の広い範囲について同時に高精度な角度計測が可
能となる効果がある。
第１図はこの発明の一実施例によるホログラフィックレ
ーダの構成図、第２図、第３図、第４図。 及び第５図は該ホログラフィックレーダのマルチビーム
測角器の動作原理を説明するための図、第６図は従来の
ホログラフィックレーダの構成図、第７図はその動作原
理を説明するための図である。 １・・・素子アンテナ、１０・・・受信機、１１・・・
ディジタルマルチビーム形成手段、１２・・・複素加減
算器、１３・・・除算器、１４・・・変換器、１５・・
・マルチビーム測角器。 なお図中同一符号は同−又は相当部分を示す。
ーダの構成図、第２図、第３図、第４図。 及び第５図は該ホログラフィックレーダのマルチビーム
測角器の動作原理を説明するための図、第６図は従来の
ホログラフィックレーダの構成図、第７図はその動作原
理を説明するための図である。 １・・・素子アンテナ、１０・・・受信機、１１・・・
ディジタルマルチビーム形成手段、１２・・・複素加減
算器、１３・・・除算器、１４・・・変換器、１５・・
・マルチビーム測角器。 なお図中同一符号は同−又は相当部分を示す。
Claims (1)
- （１）複数の素子アンテナと、この各素子アンテナに接
続された複数の受信機と、この各受信機から出力される
ディジタル複素ビデオ信号を用いてマルチビームを形成
するディジタルマルチビーム形成手段とを有するホログ
ラフィックレーダにおいて、 上記ディジタルマルチビーム形成手段に接続され、 上記マルチビームの隣接する２つのビームの和と差とを
算出する複素加減算器と、 該複素加減算器で算出された２つのビームの差出力を和
出力で割り算する除算器と、 該除算結果を電波の到来角度に変換する変換器とからな
るマルチビーム測角手段を備えたことを特徴とするホロ
グラフィックレーダ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62019444A JPS63187182A (ja) | 1987-01-29 | 1987-01-29 | ホログラフイツクレ−ダ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62019444A JPS63187182A (ja) | 1987-01-29 | 1987-01-29 | ホログラフイツクレ−ダ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63187182A true JPS63187182A (ja) | 1988-08-02 |
Family
ID=11999476
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62019444A Pending JPS63187182A (ja) | 1987-01-29 | 1987-01-29 | ホログラフイツクレ−ダ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63187182A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02165088A (ja) * | 1988-12-20 | 1990-06-26 | Mitsubishi Electric Corp | 航空機搭載用レーダ装置 |
| JPH02275385A (ja) * | 1989-04-17 | 1990-11-09 | Mitsubishi Electric Corp | レーダ装置 |
| JPH0356882A (ja) * | 1989-07-26 | 1991-03-12 | Mitsubishi Electric Corp | レーダ装置 |
| WO2010113926A1 (ja) * | 2009-03-31 | 2010-10-07 | 日本電気株式会社 | 測定装置、測定システム、測定方法、及びプログラム |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57157261A (en) * | 1981-03-23 | 1982-09-28 | Olympus Optical Co Ltd | Automatic original feeding device for copying machine |
| JPS5944674A (ja) * | 1982-09-07 | 1984-03-13 | Mitsubishi Electric Corp | レ−ダ−装置 |
| JPS59154377A (ja) * | 1983-02-23 | 1984-09-03 | Mitsubishi Electric Corp | フエ−ズドアレ−レ−ダ装置 |
-
1987
- 1987-01-29 JP JP62019444A patent/JPS63187182A/ja active Pending
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