JPS63193064A - 酸素利用速度の測定方法とその装置 - Google Patents
酸素利用速度の測定方法とその装置Info
- Publication number
- JPS63193064A JPS63193064A JP62025953A JP2595387A JPS63193064A JP S63193064 A JPS63193064 A JP S63193064A JP 62025953 A JP62025953 A JP 62025953A JP 2595387 A JP2595387 A JP 2595387A JP S63193064 A JPS63193064 A JP S63193064A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- aeration
- column
- water
- value
- measuring
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 28
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 28
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 title claims abstract description 28
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 18
- 238000005273 aeration Methods 0.000 claims abstract description 73
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 58
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims abstract description 27
- 238000007654 immersion Methods 0.000 claims abstract description 22
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims description 22
- 238000005070 sampling Methods 0.000 claims description 5
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 claims 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 claims 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims 1
- 238000005192 partition Methods 0.000 abstract description 2
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 11
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 7
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 4
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 231100000614 poison Toxicity 0.000 description 2
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 239000010865 sewage Substances 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- 241001474791 Proboscis Species 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 230000003796 beauty Effects 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 210000002310 elbow joint Anatomy 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000013505 freshwater Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 239000005416 organic matter Substances 0.000 description 1
- 239000002574 poison Substances 0.000 description 1
- 230000029058 respiratory gaseous exchange Effects 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 1
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000006228 supernatant Substances 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- 239000003440 toxic substance Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Activated Sludge Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
Ａ、産業上の利用分野
本発明は、排水全活性汚泥法によって処理するときに行
なわれる酸素利用速度（ｒｒ）の測定方法とその装置に
関するものである。
なわれる酸素利用速度（ｒｒ）の測定方法とその装置に
関するものである。
Ｂ１発明の概要
本発明は、エアレーシヨン力ラムに検水に４人してｒ、
ｋ測定するものにおいて、浸漬率を一定にして検水中
にエアレーショｙカラムの一端全浸漬し、このエアレー
シヨンカラムに導入された検水全エアレーシヨンした後
に第１および第２の溶存酸素（ＤＯ）計にてＤ０４！を
測定する。そして検水が第１のＤＯ計から第２のＤＯ計
に達する時間音Δｔとしたとき、第２のＤＯ計よりの出
力値と第１のＤＯ計の出力値との差を求め、この差音△
ｔにて除してｒｒ値を求めることによって高精度に連続
的にｒ、 ［ｋ測定するようにしたものである。
ｋ測定するものにおいて、浸漬率を一定にして検水中
にエアレーショｙカラムの一端全浸漬し、このエアレー
シヨンカラムに導入された検水全エアレーシヨンした後
に第１および第２の溶存酸素（ＤＯ）計にてＤ０４！を
測定する。そして検水が第１のＤＯ計から第２のＤＯ計
に達する時間音Δｔとしたとき、第２のＤＯ計よりの出
力値と第１のＤＯ計の出力値との差を求め、この差音△
ｔにて除してｒｒ値を求めることによって高精度に連続
的にｒ、 ［ｋ測定するようにしたものである。
Ｃ１従来の技術
都市下水や食品工場廃水などのように、有機質を多量に
含む廃水ケ処理する手法として用いられるｉａ汚泥法に
おいては、エアレーシヨンタンクにおけるエアレーシヨ
ンが過剰になると、汚泥が細分化するばかシでなく電力
消費の増大七招く。
含む廃水ケ処理する手法として用いられるｉａ汚泥法に
おいては、エアレーシヨンタンクにおけるエアレーシヨ
ンが過剰になると、汚泥が細分化するばかシでなく電力
消費の増大七招く。
また逆にエアレーシヨンが不足すると活性汚泥の腐敗、
タンク底部への堆積が起こり処理水質が態化する。し念
がってエアレーシヨンタンクヲ最適に管理するためには
、活性汚泥の酸素利用速度（呼吸速度）に等しいか、あ
るいはそれ以上の速度で酸素？供給しなければならない
。
タンク底部への堆積が起こり処理水質が態化する。し念
がってエアレーシヨンタンクヲ最適に管理するためには
、活性汚泥の酸素利用速度（呼吸速度）に等しいか、あ
るいはそれ以上の速度で酸素？供給しなければならない
。
エアレーシヨンタンク内混合液のｒｒは、単位時間（時
間）内に単位容量・（ｔ）の混合液によって利用される
酸素量（ｍｇ／４・時」で示される。また、活性汚泥の
酸素利用速度係数（Ｋｒ）は、単位時間（時間）内に単
位重量（ｇ）の活性汚泥に利用される酸素量（ｍｇ／ｇ
・時）で示され、このＫｒは活性汚泥の活性度ｖＩ−表
わす指標となる。これらｒ、、Ｋｒは共に毒吻（活性汚
泥の活性を抑制する物質）の流入をモニタする指標でも
める。
間）内に単位容量・（ｔ）の混合液によって利用される
酸素量（ｍｇ／４・時」で示される。また、活性汚泥の
酸素利用速度係数（Ｋｒ）は、単位時間（時間）内に単
位重量（ｇ）の活性汚泥に利用される酸素量（ｍｇ／ｇ
・時）で示され、このＫｒは活性汚泥の活性度ｖＩ−表
わす指標となる。これらｒ、、Ｋｒは共に毒吻（活性汚
泥の活性を抑制する物質）の流入をモニタする指標でも
める。
下水試験方法による＃ＲＸ利用速度の測定法は、エアレ
ーシヨンタンク内の５に合ｇｋ採取し１０〜２０分間静
止し友後、その上溌水七サイホンで分離し、その上澄水
の溶存酸素（ＤＯ）が約５ｍｇ７１以上になるように５
〜ｌＯ分間激しくエアレーシヨン七行って分離時におい
て沈殿し次汚泥とよく攪拌する。この混合液上三角フラ
スコ３００ｍｔＫ満たして空気か入らないようにＤＯ肘
の七ンサ部を挿入し％直ちにマグネチックスターラで攪
拌しながらＤＯの経時変化ｔ−測測定る。（但し、エア
レーシヨンタンク内混合液のＤＯ値が約５ｍｇ／を以上
の場合には直ちに測定を行なってもよい）記録され九減
少曲線から次式ｒｃよシエアレーシヨンタンク内混合液
のｒ、値を求める。
ーシヨンタンク内の５に合ｇｋ採取し１０〜２０分間静
止し友後、その上溌水七サイホンで分離し、その上澄水
の溶存酸素（ＤＯ）が約５ｍｇ７１以上になるように５
〜ｌＯ分間激しくエアレーシヨン七行って分離時におい
て沈殿し次汚泥とよく攪拌する。この混合液上三角フラ
スコ３００ｍｔＫ満たして空気か入らないようにＤＯ肘
の七ンサ部を挿入し％直ちにマグネチックスターラで攪
拌しながらＤＯの経時変化ｔ−測測定る。（但し、エア
レーシヨンタンク内混合液のＤＯ値が約５ｍｇ／を以上
の場合には直ちに測定を行なってもよい）記録され九減
少曲線から次式ｒｃよシエアレーシヨンタンク内混合液
のｒ、値を求める。
ｒ、（ｍｇ／ｌ・時）＝酸素利用！（ｍｇ／Ｌ ）／経
時時間（時間）Ｄ１発明が解決しようとする問題点 上記のようにしてｒｒｔ−測定する方法は、手分析で娶
る丸め、連続測定ができないはかりか、その操作が繁雑
であるためｒ、またはＫｒ上用いた最適制御を困難とし
ている。また、試料のｍ度変化は測定値に大きく影響す
るが、エアレーシヨンタンク内の温度と同程度に採取し
、且つ手分析操作で全工程を行うことは不可能でるるた
め測定結果に誤差が生ずることになる。更には測定操作
のうち。
時時間（時間）Ｄ１発明が解決しようとする問題点 上記のようにしてｒｒｔ−測定する方法は、手分析で娶
る丸め、連続測定ができないはかりか、その操作が繁雑
であるためｒ、またはＫｒ上用いた最適制御を困難とし
ている。また、試料のｍ度変化は測定値に大きく影響す
るが、エアレーシヨンタンク内の温度と同程度に採取し
、且つ手分析操作で全工程を行うことは不可能でるるた
め測定結果に誤差が生ずることになる。更には測定操作
のうち。
試料の固液分ｓｉｖ行なわずにエアレーシヨンを行なっ
てＤｏ値を上昇させても、そのデータの差は認められず
、分離操作はめまり意味のない操作でちゃ、また測定開
始前のエアレーシヨンの時間が測定結果に影響を与える
。などの報告もめ９、何れにしても有効なｒｒ測定法と
はなっていない。
てＤｏ値を上昇させても、そのデータの差は認められず
、分離操作はめまり意味のない操作でちゃ、また測定開
始前のエアレーシヨンの時間が測定結果に影響を与える
。などの報告もめ９、何れにしても有効なｒｒ測定法と
はなっていない。
そこで、これらの問題点を解決しようとする試みも徨々
なされているが、その中での一手法として、 Ｊｏｕｒ
ｎａｌ ＷＰＣＰ、 Ｖｏｌ ５６． Ｎｏ ４． Ｐ
３１９ 。
なされているが、その中での一手法として、 Ｊｏｕｒ
ｎａｌ ＷＰＣＰ、 Ｖｏｌ ５６． Ｎｏ ４． Ｐ
３１９ 。
１９８４にはＤＯ値會計測し、総括酸素移動容量係数（
ＫＬａ）値から次のようにして算出する方法が示されて
いる。エアレーシヨンタンクにおける酸素移動に関する
式は次のように示される。（流水のない場合） ａ 石＝ＫＬａ（Ｃａ−ｃ）−ｒ、 −＋ｍ＋＋＋（１）
但しＣ８はエアレーシヨンタンク内混合液の飽和美［（
ｍｇ／ｌ）、 Ｃはエアレーシヨンタンク内混合液ＯＤ
Ｏ値（ｍｇ／！ ）、 ＫＬ ａはエアレーシヨンタン
ク円における酸素供給能力を示すもので、タンク構造や
散気装置ｑ！！有の値でるる。ＫＬａの測定方法は、櫨
々検討されているが１例えばエアレーシヨンタンクへの
流入、流出を停止し、エアレーシヨンの空気量を数段ｖ
／＃に変化させ、各段階の定常となつ九ときのＤＯ値、
ｒｒ値（空気を一足にして（Ｋ Ｌ ａ一定数）ＣＩＺ
）変化からｒ１値會求めておく）からＫＬａｋ求める。
ＫＬａ）値から次のようにして算出する方法が示されて
いる。エアレーシヨンタンクにおける酸素移動に関する
式は次のように示される。（流水のない場合） ａ 石＝ＫＬａ（Ｃａ−ｃ）−ｒ、 −＋ｍ＋＋＋（１）
但しＣ８はエアレーシヨンタンク内混合液の飽和美［（
ｍｇ／ｌ）、 Ｃはエアレーシヨンタンク内混合液ＯＤ
Ｏ値（ｍｇ／！ ）、 ＫＬ ａはエアレーシヨンタン
ク円における酸素供給能力を示すもので、タンク構造や
散気装置ｑ！！有の値でるる。ＫＬａの測定方法は、櫨
々検討されているが１例えばエアレーシヨンタンクへの
流入、流出を停止し、エアレーシヨンの空気量を数段ｖ
／＃に変化させ、各段階の定常となつ九ときのＤＯ値、
ｒｒ値（空気を一足にして（Ｋ Ｌ ａ一定数）ＣＩＺ
）変化からｒ１値會求めておく）からＫＬａｋ求める。
ＫＬ、は実際ｒｃは水温や活性・汚泥浮遊ｖＪ′Ｘ濃度
（ＭＬＳＳ）にも影響されるが空気量の影響が一番大き
い。したがって、この方法でＫＬ、と空気流量の関係を
求めておく。エアレーシヨンタンク稼動時には、空気流
量からＫＬ、を算出し、また、Ｄｏ＠［ｊ？！びその変
化の測定値から次式によりｒｒｍｋ推定する。
（ＭＬＳＳ）にも影響されるが空気量の影響が一番大き
い。したがって、この方法でＫＬ、と空気流量の関係を
求めておく。エアレーシヨンタンク稼動時には、空気流
量からＫＬ、を算出し、また、Ｄｏ＠［ｊ？！びその変
化の測定値から次式によりｒｒｍｋ推定する。
Ｆ ｄａ
ｒｒ” （Ｃｉ Ｃ）＋ＫＬａ（Ｃｓ Ｃ）
、、・・・・・・・・・（２）■ なお（２）式は連続的に流入水が供給されてるときの式
で、 Ｃｉは流入水ＤＯ値（ｍｇ／ｌ）、ｐは流入量（
流入水＋返送汚泥）、ｖはエアレーシヨンタンク容量で
ある。
、、・・・・・・・・・（２）■ なお（２）式は連続的に流入水が供給されてるときの式
で、 Ｃｉは流入水ＤＯ値（ｍｇ／ｌ）、ｐは流入量（
流入水＋返送汚泥）、ｖはエアレーシヨンタンク容量で
ある。
この方法は連続的にｒ、値が得られる利点は有するが、
ＫＬａがエア流量以外の要因によって変化した場合には
、ｒ、値に誤差が生ずる問題点を有している。
ＫＬａがエア流量以外の要因によって変化した場合には
、ｒ、値に誤差が生ずる問題点を有している。
そこで本発８１１が目的とするところ＃２、連続的に誤
差の少ないこの物測定方法とその装置を提供せんとする
ものである。
差の少ないこの物測定方法とその装置を提供せんとする
ものである。
Ｅ６間照点ｋｍ決するための手段
第１の本発明は、エアレーシヨンヵラムに導入された検
°水をエアレーシヨンした後のＤＯ値を用いてｒ、値ｔ
＃ｌ定するものにおいて、エアレーシヨンカラムの一端
【検水中に浸漬してその浸漬率を一定とする。浸漬率一
定のエアレーショ７カラムに導入され比検出をエアレー
シヨンし次後、第１のＤＯ計配投位置より第２のＤＯ討
配役位置に流すが、そのときの時間ｔΔｔとしたとき、
第２の加計の出力値と第１のＤｏ計の出力値との差を求
め。
°水をエアレーシヨンした後のＤＯ値を用いてｒ、値ｔ
＃ｌ定するものにおいて、エアレーシヨンカラムの一端
【検水中に浸漬してその浸漬率を一定とする。浸漬率一
定のエアレーショ７カラムに導入され比検出をエアレー
シヨンし次後、第１のＤＯ計配投位置より第２のＤＯ討
配役位置に流すが、そのときの時間ｔΔｔとしたとき、
第２の加計の出力値と第１のＤｏ計の出力値との差を求
め。
この差をΔｔにて除することによってｒア値を求める。
また、第２の発明は、浸漬率會一定とする手段トしてエ
アレーシヨンカラムにフロー）’を取付け、エアリフト
ポンプの特性を利用して検水を汲みあげる。エアレーシ
ヨンカラムに越流壁を設け、越流した検水は％＠１．第
１．Ｄｏ針が配設される測定カラムに流れ込むよう艮ｍ
底される。
アレーシヨンカラムにフロー）’を取付け、エアリフト
ポンプの特性を利用して検水を汲みあげる。エアレーシ
ヨンカラムに越流壁を設け、越流した検水は％＠１．第
１．Ｄｏ針が配設される測定カラムに流れ込むよう艮ｍ
底される。
Ｆ０作用
エアレーシヨンカラムは、フロートによって検水中に浮
いているので、エアレーシヨンタンクの水位変動が生じ
ても浸漬率は一定となる。エアリフトポンプの性能はエ
ア流蓋と浸漬率によって決まるので、このエア＠ｔと浸
漬率さえ適量に選ぶことによって揚水量が定まる。この
ようにして揚水された検水は第１．第２のＤＯｆｔｔ−
通過したときのＤｏ値が測定され、各Ｄｏ計との測定器
上通過時間Δｔにて除することによってｒ、値が測定で
きる。
いているので、エアレーシヨンタンクの水位変動が生じ
ても浸漬率は一定となる。エアリフトポンプの性能はエ
ア流蓋と浸漬率によって決まるので、このエア＠ｔと浸
漬率さえ適量に選ぶことによって揚水量が定まる。この
ようにして揚水された検水は第１．第２のＤＯｆｔｔ−
通過したときのＤｏ値が測定され、各Ｄｏ計との測定器
上通過時間Δｔにて除することによってｒ、値が測定で
きる。
Ｇ、実施例
以下図に基いて本発明の一実施例２Ｉ−評述する。
先ず本発明の説明に先立ってその測定の基本原理を第３
図に基いて説明する、 サンプリングポンプｋ［動して試料（検水）？エアレー
シヨンカラム２０に注入し、このカラム２０内にエアを
適量に吹き込んでエアレーシヨン−ｊる。エアレーシヨ
ン後の検水は、第１のＤＯ測定セル２１に送られ、？ｇ
に測定力ラム２２會通つて第２のＤＯ測定セル２３に流
人する。この間エアレーシヨンは行なわれていないが、
各測定セル２１．２６では夫々ＤＯ値が測定される。第
１のＤＯ測定セル２１にて測定され次ＤＯ値［：ＤＯＩ
Ａと、第２のＤｏ測定セル２３にて測定され次ＤＯ値（
Ｄｏ］ｎとは、夫々減算器２４に出され（Ｄｏ）Ｂ−（
ＤＯＩＡの引算が行なわれる。今、第１のＤＯ測定セル
２１と第２のＤｏ測定セル２６間において、その途中で
の攪拌が無視できる状態で流れているとすると、（１）
式においてＫＬ、＝０とおくと、ｄａ ＝− ｄｔ ’ となる。流雪が流量調ｌｉ器２５により制御されて一定
とし、且つ測定カラム２２ｔ−通過する時間ｔΔｔとす
ると。
図に基いて説明する、 サンプリングポンプｋ［動して試料（検水）？エアレー
シヨンカラム２０に注入し、このカラム２０内にエアを
適量に吹き込んでエアレーシヨン−ｊる。エアレーシヨ
ン後の検水は、第１のＤＯ測定セル２１に送られ、？ｇ
に測定力ラム２２會通つて第２のＤＯ測定セル２３に流
人する。この間エアレーシヨンは行なわれていないが、
各測定セル２１．２６では夫々ＤＯ値が測定される。第
１のＤＯ測定セル２１にて測定され次ＤＯ値［：ＤＯＩ
Ａと、第２のＤｏ測定セル２３にて測定され次ＤＯ値（
Ｄｏ］ｎとは、夫々減算器２４に出され（Ｄｏ）Ｂ−（
ＤＯＩＡの引算が行なわれる。今、第１のＤＯ測定セル
２１と第２のＤｏ測定セル２６間において、その途中で
の攪拌が無視できる状態で流れているとすると、（１）
式においてＫＬ、＝０とおくと、ｄａ ＝− ｄｔ ’ となる。流雪が流量調ｌｉ器２５により制御されて一定
とし、且つ測定カラム２２ｔ−通過する時間ｔΔｔとす
ると。
となり、減′Ｘ器２４の出力ｔΔｔにて除すると、ｒ。
値が連続的に算出することが可能となる。
なお２６は恒温槽で、ｒ、値の測定は温度に影響される
ため測定装置七恒湛槽に入れ、調整器２７゜制御部２８
ｔ−介して！ｉ度調整される。第１図は第３図の原理に
基き、実用化された本発明の一実施例を示したものであ
る。
ため測定装置七恒湛槽に入れ、調整器２７゜制御部２８
ｔ−介して！ｉ度調整される。第１図は第３図の原理に
基き、実用化された本発明の一実施例を示したものであ
る。
同図において、１はエアレーシヨンカラム、２は測定カ
ラムで、これら各カラム１．２の外壁は一体的に構成さ
れているが、その中間位置に設けられた隔壁（越流壁）
６によって両者は区隔されている。そして、エアレーシ
ヨンカラム１の上部は拡大されて脱泡部１ａが形成され
、ま友下部に一方測定カラム２には、第１のＤＯ計５と
、このＤＯ計５とは一定距離を有して第２のＤｏ計６が
取付けられている。７はフロートで、このフロート７は
一体的に形成されたエアレーシヨンカラム１と測定カラ
ム２の任意位置に取付けられ、ｃｔＬら１．２と共に検
水檜（エアレーシヨンタンク）円に入れられてエアレー
シヨンカラム１のＮｆｆ軍を一定に保持している。８は
エアポンプ、９．１０は増幅器で夫々は第１および第２
のＤＯ計５．６によって測定されたＤＯ値ｔｔｊｌＩ幅
する。１１は演算器でるる。
ラムで、これら各カラム１．２の外壁は一体的に構成さ
れているが、その中間位置に設けられた隔壁（越流壁）
６によって両者は区隔されている。そして、エアレーシ
ヨンカラム１の上部は拡大されて脱泡部１ａが形成され
、ま友下部に一方測定カラム２には、第１のＤＯ計５と
、このＤＯ計５とは一定距離を有して第２のＤｏ計６が
取付けられている。７はフロートで、このフロート７は
一体的に形成されたエアレーシヨンカラム１と測定カラ
ム２の任意位置に取付けられ、ｃｔＬら１．２と共に検
水檜（エアレーシヨンタンク）円に入れられてエアレー
シヨンカラム１のＮｆｆ軍を一定に保持している。８は
エアポンプ、９．１０は増幅器で夫々は第１および第２
のＤＯ計５．６によって測定されたＤＯ値ｔｔｊｌＩ幅
する。１１は演算器でるる。
なお、こ＼における浸漬率σは
で規定する。
第２図はエアレーシヨンカラム１の浸漬率σｔパラメー
タとした揚水量Ｑｗ（ｔ／ｍｉｎ ）と大気圧換算空気
流量ＱＡ（ｔ／ｗｉｎ ）との関係を示したエアリフト
ポンプ機能の特性を示したものでろる。すなわち、浸漬
率σをある値にとれは、空気流量ＱＡさえ一定に制御す
れば揚水量Ｑｗは一定となる。
タとした揚水量Ｑｗ（ｔ／ｍｉｎ ）と大気圧換算空気
流量ＱＡ（ｔ／ｗｉｎ ）との関係を示したエアリフト
ポンプ機能の特性を示したものでろる。すなわち、浸漬
率σをある値にとれは、空気流量ＱＡさえ一定に制御す
れば揚水量Ｑｗは一定となる。
次に本発明の詳細な説明する。
フロート７に装着されたエアレーシヨンカラム１をエア
レーシヨンタンク内に浸漬すると、（実際には測定カラ
ム２も同時）カラム１はその一部をｔｈだけ水面上に出
した形で浮いている。このｔｈはエアレーシヨンタンク
の水位が変動してもフロートの取付位置及びカラム長に
ＬＩＩるため一定で６９．浸漬率σは例えは第２図にお
けるσ＝０．７となっている。このような状態でエアポ
ンプ８Ｌ−［動すると、エアは配管全通してエアインジ
ェクタ４に送られ、このインジェクタ４よりエアレーシ
ヨンカラム１内に送出される。この九め空気がカラム１
内を上昇することによって、このカラム１はエアリフト
ポンプ機能となり、検水１１Ｆ人口１ｂより汲み上げで
越流壁３の上部よシ越流さぜる。このとき、エアレーシ
ヨンカラム１に吸い込７′Ｌｆｃ検水は、エアインジェ
クタ４より吹き込れたエアによってエアレーシヨンされ
なから脱泡部１ａに至り、この脱泡部１ａｌｌ？−おい
て脱泡されて流入量に応じた量がＱｗとして越流するが
、エアポンプ８において、その吐出空気量ＱＡ ｔ−例
えは２０ ｔ／ｍｉｎ Ｋなるよう一足制御されること
によって揚水量Ｑｗは略９．５１７ ｍｉｎ （ａ ｗ
Ｑ、７ ） チ一定となっている。すなわち、エアリ
フトポンプに＠能化したエアレーシヨンカラム１の性能
は、空気流入貢ＱＡと浸漬率σに工つて決まシ、ＱＡ
およびσを適当に遺らぶことによってカラム１内での流
入量およびエアレーシヨン条件を得ることができる。越
流したＱｗの検水は、測定カラム２において、その初期
のＤｏ値がＭ１７）ＤＯ１ｔ５によって測定され、その
測定値ＤＯムは増幅器９により増幅されて演算６１１に
出力される。さらに検水は測定カラム２の終端側に配設
されたＤＯＯ４０よって最終のＤｏ値が測定され、その
値ＤＯＢは増−６１０に増幅された後演算器１１に出力
される。
レーシヨンタンク内に浸漬すると、（実際には測定カラ
ム２も同時）カラム１はその一部をｔｈだけ水面上に出
した形で浮いている。このｔｈはエアレーシヨンタンク
の水位が変動してもフロートの取付位置及びカラム長に
ＬＩＩるため一定で６９．浸漬率σは例えは第２図にお
けるσ＝０．７となっている。このような状態でエアポ
ンプ８Ｌ−［動すると、エアは配管全通してエアインジ
ェクタ４に送られ、このインジェクタ４よりエアレーシ
ヨンカラム１内に送出される。この九め空気がカラム１
内を上昇することによって、このカラム１はエアリフト
ポンプ機能となり、検水１１Ｆ人口１ｂより汲み上げで
越流壁３の上部よシ越流さぜる。このとき、エアレーシ
ヨンカラム１に吸い込７′Ｌｆｃ検水は、エアインジェ
クタ４より吹き込れたエアによってエアレーシヨンされ
なから脱泡部１ａに至り、この脱泡部１ａｌｌ？−おい
て脱泡されて流入量に応じた量がＱｗとして越流するが
、エアポンプ８において、その吐出空気量ＱＡ ｔ−例
えは２０ ｔ／ｍｉｎ Ｋなるよう一足制御されること
によって揚水量Ｑｗは略９．５１７ ｍｉｎ （ａ ｗ
Ｑ、７ ） チ一定となっている。すなわち、エアリ
フトポンプに＠能化したエアレーシヨンカラム１の性能
は、空気流入貢ＱＡと浸漬率σに工つて決まシ、ＱＡ
およびσを適当に遺らぶことによってカラム１内での流
入量およびエアレーシヨン条件を得ることができる。越
流したＱｗの検水は、測定カラム２において、その初期
のＤｏ値がＭ１７）ＤＯ１ｔ５によって測定され、その
測定値ＤＯムは増幅器９により増幅されて演算６１１に
出力される。さらに検水は測定カラム２の終端側に配設
されたＤＯＯ４０よって最終のＤｏ値が測定され、その
値ＤＯＢは増−６１０に増幅された後演算器１１に出力
される。
測定カラム２會流れる検水は、第２図の特性により一定
であるため、検水が第１のＤＯ計５近辺から第２のＤＯ
Ｏ４０達する時間上Δｔとすると、演算器１１は。
であるため、検水が第１のＤＯ計５近辺から第２のＤＯ
Ｏ４０達する時間上Δｔとすると、演算器１１は。
の（３）式の演）ｌ−行うことにより ｒｒ値を其出し
出力する。こ＼で、測定カラム２内での検水の攪拌は無
視でき、また測定カラム２は測定可能なりＯＢとＤＯＡ
の差が得られるような管長、管径に選ばれることは勿論
である。
出力する。こ＼で、測定カラム２内での検水の攪拌は無
視でき、また測定カラム２は測定可能なりＯＢとＤＯＡ
の差が得られるような管長、管径に選ばれることは勿論
である。
Ｈ１発明の効果
以上本発明によれは次のような効果が得られる。
（１） エアレーシヨンカラムでは検水のサンプリン
グ時にエアリフト効果を用いてサンプリングとエアレー
シヨンとｔ同時に行なっているので、検水をエアレーシ
ヨンカラムに注入し、しかる後にエアレーシヨンｔ″施
すような測定の九めの切換え操作上行うことなく連続的
にｒｒｍｋ測定することができる。
グ時にエアリフト効果を用いてサンプリングとエアレー
シヨンとｔ同時に行なっているので、検水をエアレーシ
ヨンカラムに注入し、しかる後にエアレーシヨンｔ″施
すような測定の九めの切換え操作上行うことなく連続的
にｒｒｍｋ測定することができる。
（２） エアレーシヨンカラムへのサンプル流入量およ
びエアレーシヨン効果の程度はエアリフトポンプの特性
から容易に設計できる。すなわち、浸漬率σを小さくと
ればサンプル流入量が減少し、エアレーショ７カラム内
でエアレーシヨンヲ受ケる時間が長くなるなどそのポン
プ特性によって容易に設計できる。
びエアレーシヨン効果の程度はエアリフトポンプの特性
から容易に設計できる。すなわち、浸漬率σを小さくと
ればサンプル流入量が減少し、エアレーショ７カラム内
でエアレーシヨンヲ受ケる時間が長くなるなどそのポン
プ特性によって容易に設計できる。
（３） エアレーシヨンカラムはフロートによって常
に一定の浸漬率を保つことができるので、空気流量さえ
一定にすればエアレーショｙタンクの水位変動があって
もサンプル流量を一定にすることができ、したがって（
３）式のΔｔは一定としてｒｒ値が容易に、しかも高精
度−計算′できる。
に一定の浸漬率を保つことができるので、空気流量さえ
一定にすればエアレーショｙタンクの水位変動があって
もサンプル流量を一定にすることができ、したがって（
３）式のΔｔは一定としてｒｒ値が容易に、しかも高精
度−計算′できる。
（４） 検水の流路であるエアレーショ７カラムと測
定カラムは、その大部分がエアレーシヨンタンクに水没
している几め！ｉ度変化による影響が少なく恒漏槽など
を用いなくとも安定した測定が可能となる。
定カラムは、その大部分がエアレーシヨンタンクに水没
している几め！ｉ度変化による影響が少なく恒漏槽など
を用いなくとも安定した測定が可能となる。
（５）浸漬式で配管などの機械的なサンプリング装置全
必要としない簡単な構造となっているため、タンク内の
夾雑物によるトラブル発生の生じない装置が得られる。
必要としない簡単な構造となっているため、タンク内の
夾雑物によるトラブル発生の生じない装置が得られる。
（６）測定が連続であるため制御の次めの信号および毒
物流入の監視モニタとして優れた効果七有する。
物流入の監視モニタとして優れた効果七有する。
第１図は本発明の一実施例七本す構成図、第２図は説明
の次めのＱＷ−ＱＡ関係脣性図、第３図はｒｒｌｊｌ１
１定の九めの原理説明図である。 １はエアレーシヨンカラム、２は測定カラム、５Ｆｉ隔
壁（越流壁）４はエアインジェクタ、５゜６はＤｏ！ｔ
ｔ、７はフロート、８はエアポンプ、９゜１０は増ＩＩ
Ｉａ器、１１は演算器。 第１図 第２図 大荒圧換算！覧凍量Ｑａ（１７ｍ１ｎ）−第３図 手続補正書（。え。 昭和６２年６月、２日
の次めのＱＷ−ＱＡ関係脣性図、第３図はｒｒｌｊｌ１
１定の九めの原理説明図である。 １はエアレーシヨンカラム、２は測定カラム、５Ｆｉ隔
壁（越流壁）４はエアインジェクタ、５゜６はＤｏ！ｔ
ｔ、７はフロート、８はエアポンプ、９゜１０は増ＩＩ
Ｉａ器、１１は演算器。 第１図 第２図 大荒圧換算！覧凍量Ｑａ（１７ｍ１ｎ）−第３図 手続補正書（。え。 昭和６２年６月、２日
Claims (5)
- （１）エアレーシヨンカラムに検水を導入し、この導入
された検水をエアレーシヨンした後の溶存酸素値を用い
て酸素利用速度を測定するものに於て、前記エアレーシ
ヨンカラムの一端側を検水中に浸漬してその浸漬率を一
定とすると共に、エアレーシヨン後の検水が第１の溶存
酸素計近辺より第２の溶存酸素計近辺に達する時間をΔ
ｔとしたとき、前記第２の溶存酸素計の検出出力値と第
１の溶存酸素計の検出出力値との差をΔｔにて除して測
定することを特徴とする酸素利用速度の測定方法。 - （２）エアレーシヨンと検水のサンプリングとを同時に
行うことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の酸素
利用速度の測定方法。 - （３）エアレーシヨンカラムに検水を導入し、この導入
された検水をエアレーシヨンした後の溶存酸素値を用い
て酸素利用速度を測定するものに於て、一端が検水中に
浸漬されたエアレーシヨンカラムを支持手段によつて浸
漬率一定に保持し、この保持されたエアレーシヨンカラ
ムの浸漬側下部にエアポンプより送出された空気を吐出
するエアインジェクタを設け、更に前記検水の水面上側
に突出したエアレーシヨンカラムの一側に越流壁を設け
ると共に、この越流壁を越流した検水を導入する測定カ
ラムを設け、この測定カラムに所定間隔を有して第１と
第２の溶存酸素計を設けたことを特徴とする酸素利用速
度の測定装置。 - （４）エアレーシヨンカラムの支持手段はフロートであ
ることを特徴とする特許請求の範囲第３項記載の酸素利
用速度の測定装置。 - （５）検水の水面上側に突出した部位のエアレーシヨン
カラムに脱胞部を設けたことを特徴とする特許請求の範
囲第３項又は第４項記載の酸素利用速度の測定装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62025953A JPS63193064A (ja) | 1987-02-06 | 1987-02-06 | 酸素利用速度の測定方法とその装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62025953A JPS63193064A (ja) | 1987-02-06 | 1987-02-06 | 酸素利用速度の測定方法とその装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63193064A true JPS63193064A (ja) | 1988-08-10 |
Family
ID=12180122
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62025953A Pending JPS63193064A (ja) | 1987-02-06 | 1987-02-06 | 酸素利用速度の測定方法とその装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63193064A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6471603B1 (en) | 1996-10-23 | 2002-10-29 | Callaway Golf Company | Contoured golf club face |
| KR100975983B1 (ko) | 2008-01-31 | 2010-08-13 | 김현욱 | ｐＨ센서를 이용한 실시간 질산화 저해물질 유입 감시 방법 |
-
1987
- 1987-02-06 JP JP62025953A patent/JPS63193064A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6471603B1 (en) | 1996-10-23 | 2002-10-29 | Callaway Golf Company | Contoured golf club face |
| KR100975983B1 (ko) | 2008-01-31 | 2010-08-13 | 김현욱 | ｐＨ센서를 이용한 실시간 질산화 저해물질 유입 감시 방법 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3942792A (en) | Process and apparatus for measuring dissolved gas | |
| DE3170743D1 (en) | Method and apparatus for determining toxic biological consumable substances in aqueous solutions, for instance in sewage | |
| US5882932A (en) | Continuous quick measurement of biochemical oxygen demand and apparatus | |
| Stenstrom et al. | Theory to practice: oxygen transfer and the new ASCE standard | |
| CN114323120B (zh) | 排泥量测量方法、控制方法、处理系统、设备及介质 | |
| Stukenberg et al. | Experiences in evaluating and specifying aeration equipment | |
| US3813325A (en) | Continuous respirometer apparatus | |
| CN117969062B (zh) | 一种用于测量曝气器充氧性能的方法及系统 | |
| CN220583522U (zh) | 一种污水处理系统气体排放通量的测量系统 | |
| CN116510363A (zh) | 一种基于重量法的沉淀池排泥系统及其控制方法 | |
| CN206311457U (zh) | 一种锈蚀钢筋截面轴向分布的自动测试装置 | |
| JPS5925467Y2 (ja) | 濃縮スラツジ水と清浄水とから希望濃度の混合水を得る計量混合装置 | |
| CN221631233U (zh) | 一种圆筒靶材气泡去除装置 | |
| Paulson | Review of test procedures | |
| RU36893U1 (ru) | Установка для поверки влагомеров нефти и нефтепродуктов | |
| JPS5815032B2 (ja) | 活性汚泥法における試料の採取及び計測装置 | |
| CN114485864B (zh) | 一种电磁流量计精准度检测装置及检测方法 | |
| JPS59171861A (ja) | 呼吸速度測定装置 | |
| JPS6298256A (ja) | 呼吸速度測定方法 | |
| CN111257167B (zh) | 一种利用拉力传感器的智能波美比重测量装置和方法 | |
| KR100193784B1 (ko) | 순산소 활성슬러지공법에서의 산소전달계수 측정방법 | |
| JPS5814836B2 (ja) | 活性汚泥の動力学的性質測定装置 | |
| RU2047856C1 (ru) | Способ определения концентрации газов | |
| SU1101733A1 (ru) | Измерительное устройство дл определени биохимической потребности в кислороде сточных вод | |
| SU1169575A1 (ru) | Способ определени скорости потреблени кислорода |