JPS63194111A - ガス燃料の燃焼方法及び装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は石炭ガス化ガスの様に炭種によって燃料組成が
変化するガス燃料の燃焼器に係り、特にガス燃料の組成
が変化しても、安定的に燃焼を維持できる燃焼方法及び
装置に関する。

〔従来の技術〕

従来の燃料ノズルは実開昭５７−１７２２２９号公報に
記載のように、ガス燃料流路と空気流路をピッチ円上に
交互に隣接して配置し、燃料と空気に同一方向の旋回を
与える噴口を設け、このガス噴口面積を最大流量ガス燃
料の動圧が燃料ノズルから供給される空気の動圧と等し
くなる値かそれ以下とするようにしたものである。

ここでは燃料の噴口面積をノズルから供給される空気の
動圧で規定しており、ノズルから供給される空気量が変
化した場合については考慮されていない。想定される空
気量変化としては、燃焼器の空気分配孔を変えた場合と
燃料組成が変化した場合等が考えられる。特に燃料組成
が変化した場合は、燃料の単位体積当りの発熱量が変化
するために総空気量も変ることになり、ノズルから供給
される空気の動圧が変化することになる。この様な状態
では、燃料と空気の混合、あるいは燃料ノズル後流にで
きる循環流の大きさも変化し、これらが火災を不安定に
する原因となってしまう。

特に石炭ガス化装置から得られるガスの燃料はガス化す
る原料石炭の種類によって、ガス組成及び発熱量は大幅
に変化し、同一の燃料ノズルで安定火炎を得ることは非
常に困難である。

実際の発電プラントにあっては、原料炭種が変るごとに
ガスタービンを停止し、燃料ノズル、燃焼器を交換する
ことは不可能で、ガス化装置に投入する炭種によらず連
続運転できることが将来の実用面にとって不可欠となる
。

なお、本発明に類似の公知技術として、粉末固体燃料噴
出バーナがある。これは例えばガス化装置に供給する粉
末固体燃料ノズルである。この公知技術はガス化炉の負
荷変動に応じて粉末固体燃料とそれをガス化するための
ガス化剤が変化しても、主にガス化効率に大きく影響を
与えるガス化剤のノズル噴出流速を略一定にするように
するため、ガス他剤噴口を複数個設け、噴出個数を開閉
制御するようにしたものである。即ち供給する酸化剤の
流速制御である。一般にガスタービン燃焼器では空気流
量（酸化剤）がほぼ一定で使用する。

特に石炭ガス化ガスを燃料とするシステムでは、石炭ガ
ス化ガスを燃料とするタービン負荷は３０％以上である
場合が多く　（それ以下では燃焼の安定性に問題がある
）、負荷１００％まで空気量はほぼ一定のところで使用
することとなる。しかもタービン負荷に対しては燃料制
御だけでガス温度を制御することとなり、空気量の制御
や、空気の噴出流速制御はタービン負荷に直接関係しな
いことどなる。

したがって、ガスタービンシステムでは燃料流量の制御
が重要となる。

さらに、一般の燃料、例えば天然ガスたきガスタービン
用燃焼器では、低ＮＯｘ対策として、燃料を２段に投入
する例がある。天然ガスのような良質燃料においては燃
焼速度が速いために、燃焼器の途中で燃料を投入しても
短時間に燃焼することができるが、これに対し石炭ガス
化ガスの様な燃焼速度の遅い燃料では、燃焼器内のガス
滞留時間出来るだけ長くとることで燃焼を完結する必要
がある。したがって、燃料は燃焼器の頭部から入れるの
が最も理想的である。

〔発明が解決しようとする問題点〕

前記従来技術は燃料組成が変化した場合の火炎の安定性
の点について配慮がされておらず、実際の発電プラント
に使用する燃焼器としては問題があった。

本発明の目的は燃料組成が変化した場合でも、同一燃料
ノズル、同一燃焼器でガスタービンを運転できることに
ある。

同一燃料ノズル、同一燃焼器で燃料組成の変化に対応す
る場合、燃焼器内の火炎の安定が最も重要な技術課題と
なる。火炎の安定に影響する因子の内、最も影響度が大
きいものとして、燃料ノズルからの燃料噴出流速と空気
噴出流速との相対速度がある。この値は燃料組成によっ
て異なることになる。したがって燃料組成が変化した場
合に燃料の噴出流速を簡単に変更できる構造であればよ
いことになる。

一般に流速を変化するためには、流量を変えるが、噴出
口の面積を変えればよいことになる。ガスタービンの場
合、燃料流量はガスタービン負荷から決定され任意には
選択できない。したがって流速を変えるためには噴出口
の面積を変えることになる。噴出口の面積を変える手段
としては、燃料ノズルを交換するか、噴出口の面積を可
変にするかのどちらかである。前者は同一燃料ノズルに
対応する目的から外れており、したがって後者となるが
、燃焼器のような高温部に可変機構を設けることは信頼
性の点で非常に不利である。

以上のことから、問題点解決のために以下の指針が得ら
れる。

（１）燃料ノズルは燃料組成にががわらず同一品とする
。

（２）でき得る限り高温部に可動機構を設けない。

（３）空気量と比較して非常に少い燃料の量を制御対象
とする。

（４）低温部、できれば燃料ノズル外に制御部を設ける
。

（５）信頼性が十分高い構造であること。

〔問題点を解決するための手段〕

上記目的を達成するためには、噴出口を通過する燃料流
量を最適化することによって達成される。

即ち、必要とする燃料流量のうち、火炎を安定化するに
必要な量と火炎の安定化には直接影響しない量に分ける
。一方、火炎の安定化に最適な燃料噴出口と空気噴出口
の位置を決定する。火炎の安定化に直接影響しない燃量
は、火炎の安定化に直接影響しない位置に設けた噴出口
から噴出する。

各々の燃料噴出口から噴出する割合は燃料の組成によっ
て異なり、その割合は必要とする燃料流量の最大流量で
決定する。

また、各々の燃料噴出口から噴出する燃料流量割合の調
節機構は燃料噴出口より上流の燃料流路で行い、しかも
燃料ツズルを取りはずすことなく燃料が流れている状態
でも変更できる構造、位置とする。

このように構成することによって、同一燃料ノズル、同
一燃焼器で組成の異なる燃料を安定して燃焼することが
できる。

〔作用〕

以下説明を容易にするために火炎の安定化に直接影響す
る燃料噴出口を主噴出口、火炎の安定化には直接影響し
ない燃料噴出口を副噴出口と呼ぶことにし、主噴出口ま
での燃料流路を主流、副噴出口までの燃料流路を副流と
呼ぶことにする。

今仮に、組成の異なる二種類の燃料を想定する。

この組成の違いは主に水素含有体積割合あるいは一酸化
炭素含有体積割合、不活性ガス体積割合であり、これら
の違いによる火炎の不安定さは、主に燃料と空気の混合
速度と、噴出口後流にできる循環流の大きさに左右され
る。循環流の大きさは燃料噴出速度によって左右される
ため、燃料組成にうって最適の噴出速度を決める必要が
ある。そこで、対象としている燃料のうち発熱量の高い
燃料で最適な主噴口面積を決定しておけば、それより発
熱量の低い燃料は燃料の総量が増えるため全量を主流に
通した場合には主噴出口からの噴出速度が速くなり、滞
留時間が短くなる。この噴出速度が速すぎる場合は燃料
の総量のうち一部を副流に分岐し、主噴出口からの噴出
速度を最適な値とし、燃焼に必要な滞留時間を長する。

この場合主流と副流の分岐点、その調節機構は燃料ノズ
ルを取りはずすことなく調節できる位置に設け、かつ燃
料が流れている状態にあっても調節できるような構造と
する。

以上のように構成することによって、燃料組成にかかわ
らず同一の燃料ノズルで安定した燃焼を得ることができ
、しかも高温部に可動機構を設けることなく燃料噴出流
速を調節できるので信頼性が十分高いものとなる。

〔実施例〕

以下、本発明の一実施例を第１図により説明する。第１
図は石炭ガス化装置とガスタービンとを組み合せた発電
プラントの系統を示したものである。このシステムの特
徴はガスタービン３１と軸１８で直結した圧縮機１４で
昇圧された空気をさらに昇圧機１６で加圧し、ガス化炉
５に供給し、供給される石炭１あるいは２，３をガス化
し燃料１０とするものである。したがって、ガス化炉を
運転するまでに石炭ガス化ガス以外の燃料でガスタービ
ン３１を運転する必要がある。以下に起動から運転まで
を説明する。ガスタービン起動用のディーゼルエンジン
なとの外部動力によって無負荷の２０％程度までタービ
ン３１、圧縮機１４を昇速すると吸入空気１３は昇圧さ
れ、燃焼空気１７として供給される。そこに軽油等の燃
料１１が燃料ライン１２．燃料ノズル２１内の軽油ノズ
ルを通し燃焼器に供給され、着火、燃焼を開始する。そ
の後、゛ガスタービン、圧縮機は徐々に昇速し圧縮機１
４がら空気が吐出され、その空気の一部１５が昇圧綿１
６で昇圧され、ガス化炉５に供給される。ガス化炉には
貯炭倉におかれた炭種の異なる石炭１あるいは２、ある
いは３がガス化炉５に供給される。ガス化炉５でガス化
されたガス８は、ガス中に含まれる硫黄分を取り除くた
め脱硫装置６に導かれる。ここで脱硫されたガス９はな
おガス中に含まれる固形分を取り除くための脱塵装置７
に導かれ、精製された石炭ガス１０として燃焼器供給系
に導かれる。軽油等の外部燃料による運転はガスタービ
ン負荷２０％ないし３０％まで続けられ、その間、ガス
化炉負荷も徐々に高まり、発生ガス量も多くなる。ガス
タービン負荷２０％あるいは３０％になると精製された
ガス１０が、導入管の主流２２を通して燃料ノズル２１
に導かれ、噴出口２５から旋回をともなって燃焼器２６
内に供給される。燃焼器２６内に導入されたガスは、あ
らかじめ軽油燃焼で形成された火炎３３と混合し、軽油
と石炭ガスの混合燃焼が開始される。この状態になると
、石炭ガス燃料１０は徐々に流量を増し、逆に軽油等の
燃料１２は徐々に減少しついには石炭ガス燃料だけの燃
焼に切り換わり１石炭ガスによるガスタービン運転とな
る。

なお、石炭ガス燃料による燃焼状態も軽油燃料による燃
焼状態もほぼ同じであるが、以下燃焼器内の構造、流れ
等について説明する。空気流路は圧縮機１４の出口に設
けられたデイフエーザ１９と燃焼器２６、燃焼ガスをタ
ービンに導く尾筒２７とそれ等を含む外筒２８で形成さ
れる空間で、燃焼空気２０１は燃焼ガス３３と逆向きの
流れをもち尾筒２７、燃焼器２６を冷却しながら燃焼器
内に供給される。燃料ノズル２１は燃焼器頭部の外筒２
８に固定され、シールを介して噴出口２５は燃焼器２６
の頭部から燃焼器内に突き出される。

噴出口２５の下流には循環流２９が形成され、この循環
流２９によって火炎３３は安定することになる。

燃焼ガスは尾筒２７を通り、高温の燃焼ガス３０となっ
てタービン３１に導入され１回転力となって発電機３２
を動かす。

次に本発明による動作を説明する。

貯炭倉におかれた石炭は様々の炭種があり、炭種によっ
て生成されるガス組成は変化する。したがって前にも述
べたように精製された石炭ガス１０の流路を主流２２と
副流２３に分岐し、主流２２と副流２３の流量比を決定
するための調節弁２４を副流２３の流路内に設ける。タ
ービンが要求する総流量は精製されたガス流路１０に設
けた流量調節弁３４で流量制御を行う。主流と副流の流
量調節弁２４による流量比設定はたとえばタービン定格
負荷で決定し、それを固定しておけば、タービン運転全
域で主流と副流の流量比を確保できることになる。流量
調節弁２４の弁開度が調節器外部から変化できる構造に
しておけば、炭種１から炭種２に代えた場合でもガスタ
ービン運転を停止することなく連続的に主流と副流の流
量比を決定することができる。

尚、調節弁２４の開度は、ガス化ガスの組成を分析して
燃焼速度に応じた信号を出力する検知器１００の出力に
よって制御されるようにしてもよく、また、炭種に応じ
てガス化炉の生成ガス組成は一義的に定まるのであらか
じめ、各炭種の生成ガスの燃焼速度を実験的に求めてお
き、炭種が変る度に、その炭種の生成ガスの燃焼速度に
合致する分流比となるよう調節弁２４を調節してもよい
。

第２図は本願における燃料ノズルの実施例である。燃料
ノズルは油系１石炭ガス系、空気系よりなる。油燃料入
口１２からノズル内に供給された油燃料は流路３５を通
り、ノズル先端の油噴出口３６から油膜状で噴出する。

この油膜状の燃料を霧状にするために噴霧空気が用いら
れる。別置の噴霧空気昇圧機によって昇圧された空気は
噴霧空気ノズル人口３７に導かれ、噴霧空気流路３８を
通り、途中この空軍に旋回力を与えるためのスワールベ
ーン３９内を通過し、ノズル先端の噴霧空気噴出口４０
から噴出される。この空気は先に油噴出口３６から噴出
された油膜を衝突し、数十ミクロンの油滴を作る。半径
方向への旋回力と軸方向への運動力を与えられた油滴は
ノズル前方に円錐状に広がることになる。

石炭ガス化燃料の流路は油燃料の外周に同心円状に設け
る。主流ノズル人口２２からノズル内に導入された石炭
ガス燃料はノズル内の主流室４１を通り、主噴出口４４
から旋回をともなって噴出される。一方、副流ノズル人
口２３からノズル内に導かれた石炭ガス燃料はノズル内
の主流室４１とは区切られた副流室４２に導かれ、副噴
出口４３から噴出される。副噴出口４３は必ずしも旋回
をともなう必要はない。これは、副噴出口から噴出され
る燃料が火炎の安定に直接影響しないためである。

燃焼器の頭部から供給される燃焼用空気は、燃料との混
合の度合や、空気噴出し量で先に述べた循環流の大きさ
に影響するために、噴出口位置も重要である。ここでは
、燃料噴出口の外周から、軸対象に空気旋回羽根４５を
通して燃焼器内に供給される。

第３図は燃料ノズルの噴出口を前面から表わした一実施
例である。油燃料噴出口３６は中央に位置し、噴霧空気
噴出口４０はその周囲に設けられている。火炎の安定性
に直接影響する石炭ガスの主噴出口４４は中心からやや
離れた、火炎を安定さすに必要な位置に設ける。一方、
火炎の安定性には直接影響しない副噴出口４３は、火炎
の安定性にできるだけ影響しない位置に設ける。主噴出
口４４と副噴出口４３は同一燃料ノズル内に設けるよう
に構成しである。なお空気旋回羽根４５は噴出口の外周
に配列されている。

第４図は主噴出口４４と副噴出口４３を同一燃料ノズル
内に設けた場合の一実施例の断面図である６ノズル噴口
は４つの部材からなり、各々が溶接されている。空気旋
回羽根４５と副噴出口４３は同一部材４７で形成され、
その外周にはリング４６が溶接され、空気流路と燃料の
副流路を形成する。部材４８は部材４７とで副流室４２
を形成する。主噴出口４４は部材４８に溶接される。主
流室４１は部材４８と噴霧空気流路３８の外壁とで形成
する。部材４３から部材４８は一体化され。

燃料ノズルのボディー５０にネジ４９で組み込まれる。

なお副噴出口のノズル中心軸に対する噴出角は主噴出角
のそれと等しく、中心軸に平行であるが、副噴出口の噴
出口４３に角度を付は火炎の乱れを防ぐことも出来る。

なお、主噴出口の面積は水素成分の多い場合を想定して
決定しておく必要がある。

これはタービン負荷変化に対する燃料の噴出速度の変化
が定格負荷を１とした場合、負荷２０％で０．５　　程
度となり、これをあまり小さくすると、逆火したり、吹
き消えてしまうためである。また定格で流速が速すぎて
も燃焼器燃料方向への拡散が速くなり、その結果燃焼器
の頭部だけで燃えることになり、燃焼負荷が大きくなり
、振動燃焼や燃焼器ライナの局部加熱となってしまう。

第５図、第６図は実施例にあげた燃料ノズルを用いて実
験した結果である。第５図は主噴出口のみを使用し、燃
料中の水素体積割合を変えた場合の噴出速度とＣＯ排出
量の関係を示したものである。水素含有量が多くなった
場合、主噴出流速の流速が速くなるほどｃｏ排出量は多
くなっている。

しかもこの場合火炎が不安定となり振動燃料が発生する
。

そこでこれを燃焼器内の火炎温度分布で比較してみる。

第６図はその結果である。主噴出口のみを使用した場合
、水素含有量の違いによって、火炎温度分布は大幅に異
なっている。即ち水素含有量が多い場合には噴出流速が
速すぎるため、燃焼器の内壁方向に燃料が吹き出され、
循環流とのマツチングが取れなくなる。そのために火炎
は非常に不安定となり振動燃焼が発生する。

一方、水素含有量の多い燃料を主噴出口と副噴出口とか
ら噴出した場合、火炎の温度分布は水素含有量の少い場
合とほぼ等しくなり、火炎は安定する。

次に、実際のガス化発電プラントにおける本発明方法の
適用について説明する。

ガスタービン用燃焼器では燃焼器ライナ壁温度を冷却す
るために、冷却用空気を供給する。冷却空気の供給位置
と供給料は燃焼器の火炎構造で決定されるため、燃焼器
に固有のものとなる。したがって、同一燃焼器で異種の
燃料を燃焼する場合には、火炎構造を出来るだけ類似の
ものにして、燃焼器ライナ壁温度の分布に差異を生じな
いようにする必要がある。

一方、火炎構造は燃料に固有の燃焼速度によって決定さ
れ、燃焼速度の速い燃料はど平面火炎に近づいてくるこ
とになる。即ち、火炎の長さは短くなり、燃焼領域内の
発熱量、いわゆる燃焼室負荷が大きくなることになる。

この状態になると、この燃焼領域に接するライナ壁温は
急激に上昇することになると共に、燃焼室負荷の増加に
よって燃焼振動も増加する傾向になる。

これらのことから、同一燃焼器で異種燃料を燃焼する場
合にはライナ内の火炎構造を同一にするよう燃料ノズル
等での工夫が必要となる。

火炎構造が燃料速度に左右されることは先に述べたが、
しからば燃焼速度は何によって左右されるかを次に検討
する。

石炭ガス化ガスの様に複数の可燃性ガスと複数の不活性
ガスで構成されるものは、不活性ガスの割合と水素成分
割合等が燃焼速度に大きく影響することが考えられる。

第７図はモルガン（Ｍｏｒｇａｎ）が実験で求めた不活
性ガス割合と燃焼速度の関係である。燃焼速度は可燃性
ガス割合と共に低下するが、可燃性ガスの種類にはさほ
ど影響を受けず、その低下割合はほぼ等しいと考えてよ
い。

第８図はスコツト（Ｓｃｈｏｔｅ）が実験で求めたＣ　
Ｏ−８２の混合気の燃焼速度である。これは１１２ガス
自身の早い燃焼とその結果生ずるＨ　２０　がｃｏの燃
焼速度を高めていることを示している。

表１は炭種の異なる石炭から生成されるガス成分の例で
ある６炭種によって、可燃性ガス、不燃性ガスの成分割
合が異なっている。

表１　炭種による組成の違い（７０１％）表２はモルガ
ン、スコツトの実験結果を考察して不活性ガスの影響度
、Ｃ○−Ｈ２割合の影響度を基準炭ガスの燃焼速度を１
．０　として比較したものである。この結果から、炭種
によって燃焼速度が、約２０％も異なることがわかる。

表２　炭種による燃焼速度の比較 さて、先にも述べたように、火炎構゛造を類似にするた
めには、燃焼速度の速いガスに対しては燃料ノズルから
の噴出流速を速くして、火炎を長くするようにする一方
、燃焼速度の遅いガスに対しては、噴出流速を遅くして
火炎を短くするようにすればよいことがわかる。これを
表２の結果に適用すれば、−呑燃焼速度の速いＣ−６炭
では主噴出口からのみ燃料を噴出し、逆に燃焼速度の遅
いＣ−４炭では全体の燃料の１６．６％　を副噴出口か
ら噴出し、残り８３．４％　を主噴出口から噴出すれば
よいことになる。

〔発明の効果〕

本発明によれば、燃料ガスの組成が変化しても火炎の安
定性に直接影響する燃料噴出速度を噴出口の°面積を変
えることなく、燃料ノズル外の流量調節で出来るので、
同一燃料ノズル、同一燃焼器で組成の異なるガス燃料を
安定して燃焼することが出来る。

この結果、組成の異なるガス燃料を使用するたびにガス
タービン運転を停止する必要がなく、プラント運転を連
続して稼動できる。

また同一燃料ノズル、同一燃焼器で運転できるために、
製作品が非常に少くなり経済性、特にガスタービン製作
費が安くなる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の方法を実施したガス化発電プラント系
統図、第２図は本発明の燃焼装置に適用される燃料ノズ
ル全体構成図、第３図は燃料ノズル噴口正面図、第４図
は噴出口を構成する部品の断面図、第５図は従来ノズル
によるｃｏ排出実験結果、第６図は本発明による火炎温
度分布結果。 第７図は燃焼速度に及ぼす不活性ガスの影響を示す特性
図、第８図は、Ｃ０−Ｈｚ混合気の燃焼速度特性図であ
る。 １〜３・・・石炭、１ｏ・・・精製ガス、２１・・・燃
料ノズル、２２・・・主流、２３・・・副流、２４・・
・流量調節弁。 ２５・・・噴出口、３４・・・流量調節弁、４１・・・
主流室、４２・・・副流室、４３・・・副噴出口、４４
・・・主噴出口、）。 ・−？ ヅ ′ｌＡｘ図 第３図 第４図 第　５に 噛ボヌ九遠（１”／ｓ） 第６２ 成度４ｆ種方向狂餅（ｍ）

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、燃料組成が変化するガス燃料を主噴口と副噴口とに
   分けて燃焼室内に噴出し、主噴口からの燃料により火災
   で副噴口からの燃料を燃焼させる燃焼方法において、前
   記、主噴口と副噴口とから噴出される燃料流量比を燃料
   の燃焼速度が速くなる程、主噴口から噴出される燃料比
   率が大きくなるようにしたことを特徴とするガス燃料の
   燃焼方法。 ２、前記ガス燃料の燃焼速度を、燃料組成の不活性ガス
   割合により間接的に求めるようにしたことを特徴とする
   特許請求の範囲第１項記載のガス燃料の燃焼方法。 ３、前記ガス燃料は、石炭ガス化装置より供給されるも
   のであり、発生ガス燃料の燃焼速度を、予め石炭ガス化
   装置に供給される原料炭種毎に実験的に求めておき、原
   料炭の変更に伴い主噴口側の燃料比率を変更するように
   した特許請求の範囲第１項記載のガス燃料の燃焼方法。 ４、筒状燃焼室の端面に開口した主噴口と、主噴口の外
   側に主噴口をとり囲むように環状に配置した副噴口と、
   主噴口及び副噴口にガス燃料を供給する燃料通路と、前
   記燃料通路に設けられ、主噴口と副噴口との燃料流量比
   を調整する手段と、前記ガス燃料の燃焼速度を検出する
   手段とを備え、前記燃焼速度検出手段からの信号により
   前記流量比調整手段を調整し、ガス燃料の燃焼速度が速
   くなる程、主噴口側の燃料流量の比率を大きくすること
   を特徴とするガス燃料の燃焼装置。 ５、前記燃料通路には、更に燃焼装置に供給される全ガ
   ス燃料を調整する燃料流量調整弁を備え、該調整弁の下
   流で主噴口及び副噴口に分岐し、前記流量比調整手段は
   、主噴口と副噴口との分流比を調整する分流比調整弁で
   あることを特徴とする特許請求の範囲第４項記載のガス
   燃料の燃焼装置。 ６、前記主噴口は、環状に配列された噴口列として構成
   され、噴口列の内側に着火のための液体燃料ノズルを設
   けたことを特徴とする特許請求の範囲第４項記載のガス
   燃料の燃焼装置。 ７、石炭ガス化装置と、前記ガス化装置の発生ガスを燃
   焼させガスタービン駆動用の高温燃焼ガスを生成するた
   めの燃焼装置において、筒状の燃焼室の端面に開口した
   主噴口と、主噴口からの燃料の火災により着火される位
   置に燃料を噴出する副噴口と、主及び副噴口に前記ガス
   タービンの負荷に応じた量のガス燃料を前記ガス化装置
   から導く燃料流量調整弁と、前記調整弁の下流で前記主
   及び副噴口への燃料の分流比を変える手段とを備えたこ
   とを特徴とするガス燃料の燃焼装置。 ８、前記副噴口は、主噴口の設けられた燃焼室端面に主
   噴口をとり囲むように配列されたことを特徴とする特許
   請求の範囲第７項記載のガス燃料の燃焼装置。