JPS63197752A - 炭素繊維強化無機質板 - Google Patents
炭素繊維強化無機質板Info
- Publication number
- JPS63197752A JPS63197752A JP2966987A JP2966987A JPS63197752A JP S63197752 A JPS63197752 A JP S63197752A JP 2966987 A JP2966987 A JP 2966987A JP 2966987 A JP2966987 A JP 2966987A JP S63197752 A JPS63197752 A JP S63197752A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- carbon fiber
- shear
- reinforced inorganic
- reinforced
- net
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Reinforcement Elements For Buildings (AREA)
- Panels For Use In Building Construction (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、土木建築の分野で屋根、壁、床。
ピット等の板状構造物に使用する炭素繊維強化無機質板
に係わり、特に効率的に剪断強度の向上を計った炭素繊
維強化無機質板に関する。
に係わり、特に効率的に剪断強度の向上を計った炭素繊
維強化無機質板に関する。
従来の技術
従来、モルタル、コンクリート等に補強材として炭素繊
維を添加した炭素Ｕ＆維強化無機質板は種々提案されて
いる。これらの多くは短ｉａａをランダムに配向した無
ｊａ質板あるいは連続繊維を１方向配向または２方向配
向した無機質板である（鹿島建設技術研究所年報第２９
号（２８１〜８日）、第３０号（Ｐ５７〜６８）、特開
昭５９−１３８８４７号）。
維を添加した炭素Ｕ＆維強化無機質板は種々提案されて
いる。これらの多くは短ｉａａをランダムに配向した無
ｊａ質板あるいは連続繊維を１方向配向または２方向配
向した無機質板である（鹿島建設技術研究所年報第２９
号（２８１〜８日）、第３０号（Ｐ５７〜６８）、特開
昭５９−１３８８４７号）。
炭素繊維強化無機質板は、曲げ耐力に比べ剪断耐力が小
さく、鉄筋で補強したモルタルおよびコンクリートに比
べて剪断耐力が不足するという欠点があった。即ち、炭
素繊維強化無機質板に集中荷重が作用すると曲げ破壊す
ることなく、第４図に示すように、荷重載荷点２や支点
３近くで押しぬき剪断破壊する現象がよく観察される。
さく、鉄筋で補強したモルタルおよびコンクリートに比
べて剪断耐力が不足するという欠点があった。即ち、炭
素繊維強化無機質板に集中荷重が作用すると曲げ破壊す
ることなく、第４図に示すように、荷重載荷点２や支点
３近くで押しぬき剪断破壊する現象がよく観察される。
この現象は鉄筋で補強したモルタルおよびコンクリート
板でも起きるが、炭素繊維強化無機質板は鉄筋コンクリ
ートに比べ、極端に押しぬき剪断強度が低い。これは補
強材である炭素繊維の剪断強度が低いことに起因してい
ると考えられ、単に水平方向に配設された炭素ｒａｍネ
ットの枚数を増やしても顕著な剪断補強効果は期待でき
ない。また、短繊維でランダムに配向する場合は配向す
る方向が制御し難く、これも顕著な剪断補強効果は期待
できない。
板でも起きるが、炭素繊維強化無機質板は鉄筋コンクリ
ートに比べ、極端に押しぬき剪断強度が低い。これは補
強材である炭素繊維の剪断強度が低いことに起因してい
ると考えられ、単に水平方向に配設された炭素ｒａｍネ
ットの枚数を増やしても顕著な剪断補強効果は期待でき
ない。また、短繊維でランダムに配向する場合は配向す
る方向が制御し難く、これも顕著な剪断補強効果は期待
できない。
発明が解決しようとする問題点
本発明の目的は、剪断強度の大きい炭素繊維強化無機質
板を提供することにある。
板を提供することにある。
問題点を解決するための手段
本発明の炭素繊維強化＠＠質板は、無機質硬化材料に連
続状の炭素繊維束を格子状に形成したネットを１枚もし
くは２枚以上積層し、さらに、これらのネットに対して
１０〜９０″の角度で連続状の炭素ｔａ維雄型格子状に
形成したネットを配置し、炭素繊維束の引張強度で剪断
力に抵抗させるものである。
続状の炭素繊維束を格子状に形成したネットを１枚もし
くは２枚以上積層し、さらに、これらのネットに対して
１０〜９０″の角度で連続状の炭素ｔａ維雄型格子状に
形成したネットを配置し、炭素繊維束の引張強度で剪断
力に抵抗させるものである。
第４図に示すように、押しぬき剪断破壊は部材軸ｌに対
し約３０〜４５″の面で破壊することが多いので、この
破壊面４．５と直角に交わるように配置するのが最も効
率がよいが成形の便宜を考え。
し約３０〜４５″の面で破壊することが多いので、この
破壊面４．５と直角に交わるように配置するのが最も効
率がよいが成形の便宜を考え。
交わる角度は変えても角度に応じた剪断補強効果は得ら
れる。しかし、Ｏ−１０’未満の角度は曲げ補強材の効
果と変らないので部材軸と１０〜９０°の角度で配置す
るのがよい、炭素ｔａ維雄型ネットは巾に束を格子状に
並べただけでもよいが、縦の東を横の東にからませて形
成してもよい。又、格子の交点壱ネット全体を樹脂で固
めたものを使用してもよい。ネットの網目間隔は無機質
硬化材料中の骨材の粒径が２〜２５ｍｍであり、これら
がネットをスムーズに通るとマトリックスとの結合を良
好にするために３〜５０ｍｍ必要である。
れる。しかし、Ｏ−１０’未満の角度は曲げ補強材の効
果と変らないので部材軸と１０〜９０°の角度で配置す
るのがよい、炭素ｔａ維雄型ネットは巾に束を格子状に
並べただけでもよいが、縦の東を横の東にからませて形
成してもよい。又、格子の交点壱ネット全体を樹脂で固
めたものを使用してもよい。ネットの網目間隔は無機質
硬化材料中の骨材の粒径が２〜２５ｍｍであり、これら
がネットをスムーズに通るとマトリックスとの結合を良
好にするために３〜５０ｍｍ必要である。
：５１図および第２図に示すように剪断補強材７は無機
質板全体に配置する必要はなく剪断破壊面４．５と交差
する範囲内だけでもよい。また、曲げ補強材６と剪断補
強材７は不連続であってもよいし、連続して３次元織物
として一体に成形してもよい。
質板全体に配置する必要はなく剪断破壊面４．５と交差
する範囲内だけでもよい。また、曲げ補強材６と剪断補
強材７は不連続であってもよいし、連続して３次元織物
として一体に成形してもよい。
本発明で用いる無機質硬化材料８としては、例えば普通
ポルトランドセメント、アルミナセメント、高炉セメン
ト等のセメント類、石灰質と珪酸質よりなる珪酸カルシ
ウム系化合物の粉砕物、石膏（半水石膏、無水石膏等）
、高炉スラグ及び水砕スラグ粉砕物と石膏の混合物等の
水砕スラグ系水硬性材料等の各種バインダーと水に、必
要に応じて各種細骨材、粗骨材および混和剤等を添加し
混練して得られるものをいう。曲げ補強材６と剪断補強
材７の炭素繊維束はＰＡＮ系でもピッチ系でもよい。
ポルトランドセメント、アルミナセメント、高炉セメン
ト等のセメント類、石灰質と珪酸質よりなる珪酸カルシ
ウム系化合物の粉砕物、石膏（半水石膏、無水石膏等）
、高炉スラグ及び水砕スラグ粉砕物と石膏の混合物等の
水砕スラグ系水硬性材料等の各種バインダーと水に、必
要に応じて各種細骨材、粗骨材および混和剤等を添加し
混練して得られるものをいう。曲げ補強材６と剪断補強
材７の炭素繊維束はＰＡＮ系でもピッチ系でもよい。
本発明によれば、剪断破壊面に交差して剪断補強材であ
る炭素繊維束のネットを配置するので炭素繊維束の引張
り力を生かして剪断に抵抗することができるし、予め剪
断破壊面が推定できる場合は局部的に配置するのみでよ
く、わずかな補強で従来の繊維強化無機質板より大きな
剪断耐力を得ることができる。このように剪断耐力が向
上することにより繊維強化無機質板の終局耐力を向上さ
せることになり経済的なメリットは大きい。
る炭素繊維束のネットを配置するので炭素繊維束の引張
り力を生かして剪断に抵抗することができるし、予め剪
断破壊面が推定できる場合は局部的に配置するのみでよ
く、わずかな補強で従来の繊維強化無機質板より大きな
剪断耐力を得ることができる。このように剪断耐力が向
上することにより繊維強化無機質板の終局耐力を向上さ
せることになり経済的なメリットは大きい。
実施例
実施例１
引張強度が３００ｋｇ／ ｍｍ′、直径７ｇｍ、フィラ
メント数６０００本の炭素繊維束を７．５ｍ＋ｗの間隔
でネット状に織った織物９枚を第１図に示すように曲げ
補強材６として部材軸に水平に積層し、部材軸と板厚方
向に１７°の角度で支点付近の剪断破壊推定面４と交差
するように剪断補強材７として同種のネット状織物を１
枚配置したものと剪断補強材を配置していないものに普
通ポルトランドセメント、細骨材をそれぞれ１００重量
部秤量して、水子混和剤をセメントに対し３３重驕部（
混和剤はセメントに対して４ ｒｆＴ、着部）添加し混
練を行い、型枠中に流し込み成形を行った。成形体の寸
法は５００Ｘ ５００ Ｘ ３０ｍｍである。得られた
成形体を２０℃の恒温槽で７Ｆ１間湿潤養生し、得られ
た成形体で１辺の中央に１点集中載荷試験を行ない最大
荷重を測定した。得られた結果を表１に示す、これより
部材軸とある角度で板厚方向に炭素Ｎ＆雌束で補強する
ことにより剪断耐力が向」ニすることがわかる。
メント数６０００本の炭素繊維束を７．５ｍ＋ｗの間隔
でネット状に織った織物９枚を第１図に示すように曲げ
補強材６として部材軸に水平に積層し、部材軸と板厚方
向に１７°の角度で支点付近の剪断破壊推定面４と交差
するように剪断補強材７として同種のネット状織物を１
枚配置したものと剪断補強材を配置していないものに普
通ポルトランドセメント、細骨材をそれぞれ１００重量
部秤量して、水子混和剤をセメントに対し３３重驕部（
混和剤はセメントに対して４ ｒｆＴ、着部）添加し混
練を行い、型枠中に流し込み成形を行った。成形体の寸
法は５００Ｘ ５００ Ｘ ３０ｍｍである。得られた
成形体を２０℃の恒温槽で７Ｆ１間湿潤養生し、得られ
た成形体で１辺の中央に１点集中載荷試験を行ない最大
荷重を測定した。得られた結果を表１に示す、これより
部材軸とある角度で板厚方向に炭素Ｎ＆雌束で補強する
ことにより剪断耐力が向」ニすることがわかる。
実施例２
引張強度が３００ｋｇ／ｍｍ’、直径７ｇｍ、７４ラメ
ント数８０００本の炭素繊維束を７．５ｍｍの間隔でネ
ット状に織った織物８枚を第２図に示すように曲げ補強
材６として部材軸に水平に積層し、部材軸と板厚方向に
２０″の角度で支点付近の剪断破壊推定面４と交差する
ように剪断補強材７として同種のネ・ント状織物を７枚
配置したものと剪断補強材を配置していないものに普通
ポルトランドセメント、細骨材をそれぞれ１００重量部
秤量して、水子混和剤をセメントに対し３３ｇ１量部（
ｉ和剤はセメントに対して４重量部）添加し混練を行い
、型枠中に流し込み成形を行った。成形体の寸法は５０
０Ｘ ５００ Ｘ ３０ｍｍである。得られた成形体を
２０℃の恒温槽で７０間湿潤養生し、得られた成形体で
１辺の中央に１点集中載荷試験を行ない最大荷重を測定
した。得られた結果を表２に示す。これより部材軸とあ
る角度で板厚方向に炭素繊維束で補強することにより剪
断耐力が向ヒすることがわかる。
ント数８０００本の炭素繊維束を７．５ｍｍの間隔でネ
ット状に織った織物８枚を第２図に示すように曲げ補強
材６として部材軸に水平に積層し、部材軸と板厚方向に
２０″の角度で支点付近の剪断破壊推定面４と交差する
ように剪断補強材７として同種のネ・ント状織物を７枚
配置したものと剪断補強材を配置していないものに普通
ポルトランドセメント、細骨材をそれぞれ１００重量部
秤量して、水子混和剤をセメントに対し３３ｇ１量部（
ｉ和剤はセメントに対して４重量部）添加し混練を行い
、型枠中に流し込み成形を行った。成形体の寸法は５０
０Ｘ ５００ Ｘ ３０ｍｍである。得られた成形体を
２０℃の恒温槽で７０間湿潤養生し、得られた成形体で
１辺の中央に１点集中載荷試験を行ない最大荷重を測定
した。得られた結果を表２に示す。これより部材軸とあ
る角度で板厚方向に炭素繊維束で補強することにより剪
断耐力が向ヒすることがわかる。
実施例３
引張強度が３００ｋｇ／ ｍｍ’、直径７＃Ｌｍ、フィ
ラメント数８０００本の炭素ｍ雄型を７．５ｍｍの間隔
でネット状に織った織物８枚を第３図に示すように曲げ
補強材６として部材軸に水平に積層し、部材軸と板厚方
向に２０°の角度で支点付近の剪断破壊推定面４と交差
するように剪断補強材７として同種のネット状織物を１
４枚配置したものと剪断補強材を配置していないものに
普通ポルトランドセメント、細骨材をそれぞれ１００重
量部秤量して、水子混和剤をセメントに対し３３重量部
（混和剤はセメントに対して４重量部）添加し混練を行
い、型枠中に流し込み成形を行った。成形体の寸法は５
００Ｘ ５００ Ｘ ３０ｍｍである。得られた成形体
を２０℃の恒温槽で７日間湿潤養生し、得られた成形体
で１辺の中央に１点集中載荷試験を行ない最大荷重を測
定した。得られた結果を表３に示す、これより部材軸と
ある角度で板厚方向に炭素Ｉａｒｓ束で補強することに
より剪断耐力が向上することがわかる。
ラメント数８０００本の炭素ｍ雄型を７．５ｍｍの間隔
でネット状に織った織物８枚を第３図に示すように曲げ
補強材６として部材軸に水平に積層し、部材軸と板厚方
向に２０°の角度で支点付近の剪断破壊推定面４と交差
するように剪断補強材７として同種のネット状織物を１
４枚配置したものと剪断補強材を配置していないものに
普通ポルトランドセメント、細骨材をそれぞれ１００重
量部秤量して、水子混和剤をセメントに対し３３重量部
（混和剤はセメントに対して４重量部）添加し混練を行
い、型枠中に流し込み成形を行った。成形体の寸法は５
００Ｘ ５００ Ｘ ３０ｍｍである。得られた成形体
を２０℃の恒温槽で７日間湿潤養生し、得られた成形体
で１辺の中央に１点集中載荷試験を行ない最大荷重を測
定した。得られた結果を表３に示す、これより部材軸と
ある角度で板厚方向に炭素Ｉａｒｓ束で補強することに
より剪断耐力が向上することがわかる。
（以下余白）
第１表
第２表
第３表
発明の効果
本発明によれば、剪断破壊面に交差して剪断補強材であ
る′ｊＸ素ｍ維束雄型ットを配置するので炭素繊維束の
引張り力を生かして剪断に抵抗することができるし、剪
断破壊面が推定できる場合は局部的に配置するのみでよ
く、わずかな補強で従来の繊維強化無機質板より大きな
剪断耐力を得ることができる。このように剪断耐力が向
上することにより繊維強化無４１ｉｌ賀板の終局耐力を
向上させることになり経済的なメリットは大きい。
る′ｊＸ素ｍ維束雄型ットを配置するので炭素繊維束の
引張り力を生かして剪断に抵抗することができるし、剪
断破壊面が推定できる場合は局部的に配置するのみでよ
く、わずかな補強で従来の繊維強化無機質板より大きな
剪断耐力を得ることができる。このように剪断耐力が向
上することにより繊維強化無４１ｉｌ賀板の終局耐力を
向上させることになり経済的なメリットは大きい。
【図面の簡単な説明】
第１図〜第３図は補強材の配置状況を説明するための繊
維強化無機質板の断面図である。第４図は荷重載荷点や
支点近くの剪断破壊面の説明図である。 ｌ・・・部材軸、２゛・・・荷重、３・・・支点、４・
・・支点付近の剪断破壊面、５・・・荷重載荷点付近の
押し抜き剪断破壊面、６・・・曲げ補強材、７・・・剪
断補強材。 ８・・・無ａ質材料。 代理人 弁理士 井 −Ｌ 雅 生 茅 ３Ｉ！１ ♀手口 ｂ ５
維強化無機質板の断面図である。第４図は荷重載荷点や
支点近くの剪断破壊面の説明図である。 ｌ・・・部材軸、２゛・・・荷重、３・・・支点、４・
・・支点付近の剪断破壊面、５・・・荷重載荷点付近の
押し抜き剪断破壊面、６・・・曲げ補強材、７・・・剪
断補強材。 ８・・・無ａ質材料。 代理人 弁理士 井 −Ｌ 雅 生 茅 ３Ｉ！１ ♀手口 ｂ ５
Claims (1)
- （１）無機質硬化材料に連続状の炭素繊維束を格子状に
形成したネットを１枚もしくは２枚以上積層し、さらに
、これらのネットに対して１０〜９０°の角度で連続状
の炭素繊維束を格子状に形成したネットを配設したこと
を特徴とする炭素繊維強化無機質板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2966987A JPS63197752A (ja) | 1987-02-13 | 1987-02-13 | 炭素繊維強化無機質板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2966987A JPS63197752A (ja) | 1987-02-13 | 1987-02-13 | 炭素繊維強化無機質板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63197752A true JPS63197752A (ja) | 1988-08-16 |
| JPH0454776B2 JPH0454776B2 (ja) | 1992-09-01 |
Family
ID=12282518
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2966987A Granted JPS63197752A (ja) | 1987-02-13 | 1987-02-13 | 炭素繊維強化無機質板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63197752A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6437803U (ja) * | 1987-08-31 | 1989-03-07 |
-
1987
- 1987-02-13 JP JP2966987A patent/JPS63197752A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6437803U (ja) * | 1987-08-31 | 1989-03-07 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0454776B2 (ja) | 1992-09-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Yu et al. | Magnesium oxychloride cement-based strain-hardening cementitious composite: Mechanical property and water resistance | |
| US3645961A (en) | Impact resistant concrete admixture | |
| Klyuev et al. | Fiber concrete for the construction industry | |
| CA2885831C (en) | Composite insulated plywood, insulated plywood concrete form and method of curing concrete using same | |
| EP3106446A1 (en) | Self-prestressed reinforced concrete elements | |
| CN107032695B (zh) | 钢纤维自密实混凝土及其制备方法、预制构件 | |
| CN103449761A (zh) | 一种混杂纤维增韧型rpc及制备技术 | |
| KR20130028264A (ko) | 고인성 무시멘트 알칼리 활성 모르터 복합체 및 상기 모르터 복합체로 제조된 모르터 제품 | |
| JP4709677B2 (ja) | プレミクス高靭性ポリマーセメントモルタル材料及び高靭性ポリマーセメントモルタル | |
| KR101224141B1 (ko) | 섬유보강 콘크리트 보 | |
| JP3888685B2 (ja) | 高強度メッシュで補強された有機繊維含有高強度コンクリート板 | |
| EP0219726A1 (en) | Grain for construction material | |
| JPS63197752A (ja) | 炭素繊維強化無機質板 | |
| JPS63197751A (ja) | 炭素繊維強化無機質板 | |
| KR20210130575A (ko) | 비정형화된 특수 규격을 위한 고강도 콘크리트 맨홀의 제조방법 | |
| Marke et al. | Comparative evaluation of the flexural strength of concrete and colcrete | |
| JP2015028281A (ja) | 鉄筋補強セメント系構造体 | |
| JPS63197750A (ja) | 炭素繊維強化無機質板 | |
| JP2001270763A (ja) | 受圧板 | |
| JP2004068341A (ja) | 橋梁上部構造 | |
| JP2001279933A (ja) | 耐震補強パネル | |
| JPH0617255B2 (ja) | 繊維補強セメントモルタルの製造方法 | |
| JPH10279342A (ja) | コンクリート組成物 | |
| KR100789627B1 (ko) | 초고강도 콘크리트 맨홀의 조성물 및 제작방법 | |
| KR102546250B1 (ko) | 석분을 이용한 건축용 자재 |