JPS63201328A - ガスタ−ビンの制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、熱交換器とバリアブルノズル（可変案内翼
）を有する２軸ガスタービンの制御装置に関する。

〔従来の技術〕

従来、この種のガスタービンを急加速時のサージングを
回避し、タービン前温度のオーバーヒートを防止して円
滑な運転を行うための制御装置として、例えば第６図に
示すようなものがある（実公昭６１−２０２６５号公報
参照）。

これを簡単に説明すると、１はガス発生機のコンプレッ
サ、２はコンプレッサ１とガス発生機軸３によって連結
されたコンプレッサタービン、４はパワータービン、５
は再熱用の熱交換器、６は燃焼器、７は燃料調整弁、８
は燃料調整弁駆動装置、９は燃料ポンプ、１０はバリア
ブルノズル。

１１はバリアブルノズル駆動機構、１２はパワータービ
ン４によって駆動される発電機等の負荷である。

さらに、１３はアクセルペダル、１４はガス発生機軸３
の目標回転数設定器、１５はガス発生機軸回転数検出器
、１６はパワータービン回転数検出器、１７はコンプレ
ッサタービン入口ガス温度検出器、１８はコントローラ
、１９はガス発生機軸の回転数に応じてコンプレッサタ
ービン２の入口ガス温度の目標値を設定する目標温度設
定部。

２０は制御信号演算部、２１．２２はコンバータ。

ＡＴは大気、ＥＸは排気である。

ここで、第６図乃至第８図において用いた記号の意味を
以下に記す。

Ｎ　ＧＯ５ＥＴ　　：定常運転時のガス発生機軸（コン
プレッサタービン軸）回転数の目標値 Ｎｃｃ　　　：ガス発生機軸回転数の検出値Ｎｐｒ　　
　：パワータービン回転数の検出値Ｔ７　　　：コンプ
レッサタービン入口ガス温度ＴＶ　ｇＥＦ　　：定常運
転時のコンプレッサタービン入口ガス温度の目標値 Ｇｆ　　：燃料流量指示値 ＧｆＲＥＦ：定常運転時の燃料流量計画線Ｇｆｍａｘ：
急加速時のオーバヒート、サージング防止のための燃料
流量 Ｇｆｍｉｎ：急減速時の吹き消え防止のための燃料流量 ΔＯｖＮ　：バリアブルノズル開度指示値（設計点開度
からの変化分） 第６図に示したガスタービンの制御装置におけるコント
ローラ１８は、定常運転時においてアクセルペダル１３
と目標回転数設定器１４によって設定されるガス発生機
軸回転数の目標値ＮＧＧＳＥＴと、回転数検出器１５に
よって検出されるガス発生機軸回転数の検出値（以下単
に「ガス発生機軸回転数」という）ＮＧＯと１回転数検
出器１６によって検出されるパワータービン回転数ＮＦ
Ｔと、温度検出器１７によって検出されるコンプレッサ
タービン入口ガス温度Ｔ７とから、制御信号演算部２０
が燃料流量指示値Ｏｆとバリアブルノズル開度指示値Δ
θＶＮとを算出して出力する。

この制御信号演算部２０の出力を、コンバータ２１．２
２によってそれぞれ燃料調整弁駆動装置８及びバリアブ
ルノズル駆動機構１１の操作信号に変換して、燃焼器６
へ供給する燃料流量及びバリアブルノズル１０の角度を
制御する。

そして、急加速時のオーバヒート及びサージングの防止
と、急減速時の吹き消え防止のための空燃比維持を目的
として、燃料流量Ｏｆは第８図に示すようにＧｆｗａＸ
線（燃料流量の上限線）とＧ　ｆｍｉｎ線（燃料流量の
下限線）の間の範囲内に制限される。

また、ガス発生機軸回転数ＮＧＧとパワータービン回転
数ＮＰＴの過回転防止のため、コンプレッサタービン入
口ガス温度が、第７図に示すようにガス発生機軸回転数
ＮＧＧによって定まるコンプレッサタービン入口ガス温
度目標値Ｔ　７　ＲＥ　Ｆの温度計画線に沿って制御さ
れる。

〔発明が解決しようとする問題点〕

しかしながら、このような従来のガスタービンの制御装
置にあっては、エンジン出荷時に定めたＮ　ＧＧ　−Ｇ
　ｆｍａｘの関係からだけでサージングを回避するよう
にしていたため、次のような問題点があった。

■バリアブルノズル角度０ｖｉ１が変化した際に、それ
を考慮した制御ができないため、ガスタービンの運転点
がサージング線を超えて運転不能領域に入る条件変化を
考慮して、過度に安全側の設定にならざるを得ない。

■熱交換器の動特性を考慮した制御ができないため、そ
の分過度に安全側に設定しなければならない。

■回転蓄熱式熱交換器を使用した場合の洩れ状態の変化
を考慮した制御ができないため、やはり過度に安全側に
なったり、圧縮空気が多く洩れた場合には過度にガス温
度が上昇して危険になったりする。

これらの問題点について、以下さらに詳細に説明する。

第６図の２軸ガスタービンは、コントローラ１８によっ
て、第７図に示したガス発生機軸３の回転数１’Ｊｃａ
とコンプレッサタービン２の入口ガス温度目標値ＴｖＲ
ＥＦとの関係を守るように制御されるが、制御信号演算
部２０は同時にガス発生機軸回転数についても目標値Ｎ
ＧＯ５ＥＴに沿った制御をしなければならないため、急
加速時には第７図の関係はほとんど保たれなくなる。

この急加速時におけるガスタービンの運転点の動きをコ
ンプレッサマツプ上で見たのが第９図であり、コンプレ
ッサタービン入口ガス温度の検出値Ｔ７の変化で見たの
が第１０図である。

なお、第９図における記号の意味は次のとうりである。

πＣ：コンプレッサ圧力比 Ｐエ　：コンプレツサ入口圧力 Ｐ２：コンプレッサ出口圧力 ＧｃＩ：コンプレッサ修正空気流量 Ｇｃ　：コンプレツサ空気流量 Ｔ□　：コンプレッサ入口温度 Ｐｏｏ：標準圧力 Ｔｏｏ：標準温度 これらの図かられかるように、運転点はサージ領域に近
づき、時にはサージ領域に入る。また。

コンプレッサタービン入口ガス温度Ｔ７はオーバシュー
トして、時にはコンプレッサタービン２の耐熱限界温度
を越えてしまう恐れがある。

これを防ぐために、第８図に示したように燃料流量に上
限（Ｇ　ｆｍａｘ）を設けていた。

しかし、このようにしても、ある運転状態では安全側過
ぎるが、ある運転状態ではサージに入る危険があるとい
った概略の制御しかできない。

すなわち、バリアブルノズル角度について何も考慮して
いなかったが、実際にはバリアブルノズル１０の角度が
変化するとサージに入る際の燃料流量が変化する。

第１１図はこの関係を、ガス発生機軸修正回転数Ｎａａ
−＜＝（下筋７ゴτ・Ｎ　ＧＯ）とサージに入る修正燃
料流量Ｏｆｔ　（＝　Ｐｏｏ／Ｐ、　ｑ　・Ｏｆ　）と
バリアブルノズル角度θＶＭの関係で示したものである
。

この図から明らかなように、バリアブルノズルを閉じる
（ＯｖＮを小さくする）と開いた状態の時よりサージに
入る修正燃料流量Ｏｆ−が減少し、その減少分は多いと
ころでは１０％近くにもなるそのため、バリアブルノズ
ルを開いた状態での修正燃料流量Ｏｆ−を限界燃料流量
ＧｆＬｉｍｉｔとして設定すると、バリアブルノズルを
閉じた時にサージ領域に入ってしまう。

そこで、限界燃料流量ＧｆＬｉｍｉｔはバリアブルノズ
ルを閉じた状態での修正燃料流量Ｏｆ−で設定しなけれ
ばならないため、バリアブルノズルを問いた状態での運
転時には安全側すぎる運転となって、ガスタービン１の
性能を十分に出しきることができないという問題点があ
った。

次に問題となるのが、熱交換器の動特性である。

第６図のガスタービンは、コンプレッサ２から出た高圧
空気を熱交換器５と燃焼器６を通して加熱するが、その
温度上昇は燃料によるものよりも熱交換器によるものの
方が大きいという場合も多々ある。この熱交換器の熱容
量の影響による燃焼器入口温度の応答遅れが問題である
。

例えば、高いコンプレッサタービン入口温度でガスター
ビンを運転中に急減速し、そこから急加速をしたような
場合には、熱交換器の温度が下がりきっていない点から
の加速となり、定常運転点からの加速に比べて少ない燃
料量でサージに入ってしまう。

さらに、熱交換器からの洩れの変化も問題であり、洩れ
が増加した場合にはサージに入る燃料量は増加するが、
洩れが減少した場合にはサージに入る燃料量が減少する
。

そして、回転蓄熱式熱交換器のコアとシールがなじんで
当たりが出てくると洩れが減少するため、ガスタービン
の運転途中に洩れが減少することも考えられ、その場合
、当初設定していた値よりも少ない燃料量でサージに入
ってしまう可能性がある。

この発明は、このような従来の問題点を解決することを
目的とする。

〔問題点を解決するための手段〕

この発明によるガスタービンの制御装置は、上記の問題
点を解決するため、熱交換器とバリアブルノズルを有し
、定常運転時のガス発生機軸回転数の目標値ＮＧＧＳＥ
Ｔ及び検出値ＮＧＧとパワータービン回転数ＮＦＴとガ
ス発生機のコンプレッサタービン入口ガス温度Ｔ７とか
ら燃料流量指示値Ｏｆとバリアブルノズル開度指示値Δ
ＯＶＭを算出して燃料流量及びバリアブルノズル角度を
制御するコントローラを備えた２軸ガスタービンにおい
て、ガス発生機のコンプレッサ入口、温度Ｔ１及び入ロ
圧力Ｐユをそれぞれ検出する手段と、熱交換器の空気側
出口温度Ｔ４を検出する手段と、バリアブルノズル角度
θＶｌを検出する手段と、熱交換器からの洩れ状態を検
出する手段と、ガス発生機軸回転数の検出値Ｎ（Ａと上
記各手段によって検出されるコンプレッサ入口温度Ｔ工
及び圧力Ｐ１．熱交換器の空気側量ロ温度Ｔ４．バリア
ブルノズル角度ａＶｌ＋及び熱交換器からの洩れ状態と
から、サージングに入らずしかもコンプレッサタービン
入口温度が耐熱限界温度を越えない限界燃料流量値Ｇｆ
Ｌｉ＆Ｉｉ丁を算出する演算装置と、上記コントローラ
によって算出された燃料流量指示値Ｇｆと上記演算装置
によって算出された限界燃料流量値Ｇ　ｆＬｉＭｉ７と
を比較して小さい方を出力する手段とを設け、 該手段の出力によって燃料流量を制御するようにしたも
のである。

〔作　用〕

このように構成したガスタービンの制御装置によれば、
バリアブルノズル角度ＯＶＮの変化を考慮すると共に、
コンプレッサ入口温度Ｔ１と入ロ圧力Ｐユ及び熱交換器
の空気側出口温度Ｔ４により熱交換器の動特性を、さら
に熱交換からの洩れ状態をも考慮して、演算装置がサー
ジングに入らずしかもコンプレッサタービン入口温度が
耐熱限界を越えない限界燃料流量値ＧｆＬｉＭｉＴを算
出し、コントローラが従来と同様に算出する燃料流量指
示値Ｇｆがこれを越える場合には、燃料流量を制御する
出力をこの限界燃料流量値Ｇｆ１ｉＭｉＴに制限するの
で、燃料流量を安全側に設定しすぎる必要がなく、定常
運転状態ではガスタービンの性能を十分に出しきること
ができ、しかも急加速時にもサージングを起したりコン
プレッサタービン入口温度が耐熱限温度を越えるような
ことはない。

〔実　施　例〕 以下、この発明の実施例を図面に基づいて説明する。

第１図はこの発明の一実施例を示す第６図と同様な２軸
ガスタービンとその制御装置の構成図である。なお、第
６図と同じ部分には同一符号を付してあり、それらの説
明は省略する。

この実施例において新らたに設けたのは、熱交換器５の
空気側出口温度Ｔ４を検出する熱交換器空気側出口温度
検出器３０と、バリアブルノズル１０の角度１）ｖｇを
検出するバリアブルノズル角度検出器３１と、コンプレ
ッサ１の入口圧力Ｐ１と入口温度Ｔ１をそれぞれ検出す
るコンプレッサ入口圧力検出器３２及びコンプレッサ入
口温度検出器３３と、熱交換器５の洩れ状態として洩れ
率α′　（熱交換器５から洩れ出る空気量とコンプレッ
サ１の通過空気量との比）を算出する洩れ率演算装置３
４と、限界燃料流量値ＧｆｌｉＭｉＴを算出する限界燃
料流量演算袋Ｗ１３５と、コントローラ１８から出力さ
れる燃料流量指示値Ｏｆと上記限界燃料流量値ＧＬ１ｉ
Ｍｉ７とを比較して小さい方を出力する比較出力装置３
６である。

そして、この比較出力装置２３６の出力信号をコンバー
タ２１によって燃料調整弁駆動装置８の操作信号に変換
して、燃料ポンプ９から燃料調整弁７を介して燃焼Ｉ１
６に供給する燃料流量を制御する。

洩れ率演算装置３４はマイクロコンピュータ等によって
構成され、圧力検出器３２と温度検出器３３によって検
出されるコンプレッサ人口圧力Ｐ□と入ロ温度Ｔ８．ガ
ス発生機軸回転数検出器１５によって検出されるガス発
生機軸回転数ＮＧＧ＋バリアブルノズル角度検出器３１
によって検出されるバリアブルノズル角度θＶＮ＋及び
コンプレッサタービン入口ガス温度検出器１７によって
検出されるコンプレッサタービン入口ガス温度Ｔ７とか
ら、第２図に示す洩れ率算出ルーチンの処理によって洩
れ率α′を算出する。

この洩れ率算出ルーチンでは、先ずガスタービンの運転
状態が定常状態か否かを判断する。

これは１例えば第３図（イ）に示すようにコンプレッサ
タービン入口ガス温度Ｔ７の検出値が変化したとすると
、その変化率Ｔ７が同図（ロ）に示すようにある範囲以
内の状態がある時間続けば、定常状態と判断する。

そして、定常状態でなければメインルーチンへリターン
し、定常状態であれば次にＰ□、’ｒｌ。

ＮＧＧＩ　ＯＶＭ＊　Ｔｔの検出値をそれぞれ読込む。

そして、ガス発生機軸修正回転数１’Ｊｃａ拳を。

Ｎａｒｓ　＝／Ｔ羽７１τ・ＮＧＯの演算によって算出
する。

次に、このガス発生機軸修正回転数ＮＧＧ＊とバリアブ
ルノズル角度θＶＭから、メモリに記憶している３次元
マツプを用いててＳＴＤを求める。

ｔ　５ＴＤ＝　Ｔｔ　ＳＴＤ／　Ｔｏｏ　　であり、Ｔ
ＴＳＴＯはある洩れ率αの時のコンプレッサタービン入
口ガス温度Ｔ７である。

さらに、τ＝Ｔ７／Ｔユを算出し、それからΔτ＝τ−
τＳＴＤ　を算出セする。

そして、ａ’＝ｆ（ΔｆｓＮＧＧ”ｔθＶｌ１）の関数
を演算して洩れ率α′を求め、それをｎ回分記憶した値
を平均してα′を算出する。

限界燃料流量演算袋Ｗ１３５もマイクロコンピュータ等
によって構成され（洩れ率演算装置３４と同一のマイク
ロコンピュータを用いることができる）、コンプレッサ
入ロ圧力Ｐ工と入口温度Ｔ１゜ガス発生機軸回転数Ｎ　
Ｇ　Ｇ　＋バリアブルノズル角度θＶＩ＋＋熱交換器の
空気側出口温度Ｔ４．及び洩れ率演算装置３４で算出さ
れた洩れ率α′とから、第５図に示すＧ　ｆＬｉＭｉτ
算出ルーチンの処理によってサージングに入らずしかも
コンプレッサタービン入口温度が耐熱限界温度を越えな
い限界燃料流量値Ｇ　ｆＬｉＭｉ７を算出する。

この限界燃料流量演算装置３５の機能を、第４図に機能
ブロック図で示す。

これを第５図のフローチャートによる処理順序に従って
説明すると、先ずＴ　ｘ　＃　Ｐ　ｘ　＃　ＮＧＧｐ　
ＯＶＮｐＴ、の検出値をそれぞれ読込み、修正演算手段
４０によってＮＧＯとＴ□を用いて Ｎ　ＧＧｌｌ　＝　（−宵η酊・ＮＧＯの演算を行なっ
て、ガス発生機軸修正回転数ｒ’Ｊａａ・を算出する。

次に、このＮＧＧＩ　とバリアブルノズル角度ＯＶＮか
ら、演算手段４１によってτＬｉＭｉＴを算出する。

このτＬｉＭｉｒは、サージに入るコンプレッサタービ
ン入口ガス温度Ｔ７をＴｔ　ＬｊＭＩＴとするとｔ　１
ｉＩｌｉ７＝　Ｔ７Ｌｉ１１ｉ７／　Ｔｏｏ　（Ｔｏｏ
　：標準温度）であり、θＶｌｌとＮＧＧ＊の関数とし
て不揮発性メモリにテーブル（マツプ）を持っている。

演算手段４１は、その時の０ｖｌＩとＮＧＧ＊によりそ
のテーブルからτＬｉｕｉｒを読出す。あるいは、この
テーブルに代えて近似式によって算出するようにしても
よい。

このτＬｉ１ｌｉＴを補正手段４２によって洩れ率の変
化によって補正する。すなわち、２次式（１−α）”／
（１−α′）２によって算出される値をτＬｉｕｉｔに
乗することによって補正する。

ここで、αはガスタービン出荷時の洩れ率であり、α′
は前述した洩れ率演算装置３４によって算出された現在
の洩れ率である。なお、この補正はα及びα′の２次式
以上の多項式によって算出される値を乗することによっ
て行なうことができる。

一方、コンプレッサタービン入口の耐熱温度セット値Ｔ
７ｔａｉＳＥ丁とコンプレッサ入口温度Ｔ、から、耐熱
温度算出手段４３によって ｔｔａｉ＝Ｔ７ｔａｉ’３Ｅ丁／−Ｔ、　　の演算を行
なって耐熱温度でｔａｉを算出する。

この耐熱温度τｔａｉと補正手段４２を経て補正された
τＬｉｖｉｒ（１−α）”／（１−α′）２とを、比較
出力手段４４によって比較していずれか小さい方をτと
して出力し、乗算器４５によってコンプレッサ入口温度
Ｔ８を乗じてＴ　、　ＬｉＭｉＴとする。

他方、熱交換器の空気側出口温度Ｔ４をセンサ遅れ補償
手段４日によって（ａｓ　＋　ｂ）　／　（ｃｓ　＋　
ｄ）を乗じて補償する。

そして、減算器４７により、Ｔｔ　ＬＬＭｉＴから補償
後のＴ４を引いて、熱煙器５での温度上昇分ΔＴ４−１
を算出する。

次に、平均化手段４８によってＴ、　１１Ｍ１τと補償
後のＴ、の平均値Ｔｍ＝（Ｔ、　Ｌｉｙｉ７＋Ｔ４）／
２を算出し、そのＴｍによりａ値算出手段４９がメモリ
に記憶しているテーブルからａの値を求める。

このａは、理想的には燃焼器での温度上昇に関する式 ％式％ のうちのＣＰＩ／　ｒＩｃｃＨＬの部分を示す。実際に
は放熱などの影響があるため、これを考慮した値とする
。

一方、ガス発生機軸修正回転数ＮＧＧ＊がら空気流量算
出手段５０がサージライン上のコンプレッサ修正空気流
量ＧＣ拳をメモリに記憶しているテーブルから求め、そ
れを空気流量補正手段５１においてコンプレッサ入口温
度Ｔ１と入口圧力Ｐ１によって補正して、コンプレッサ
空気流量Ｇ　　ｃ　　＝　　Ｐ　１　／　Ｐｏｏｌ了「
；ｔ［ン′１Ｔ７　・Ｇｃ串を算出し、それに、有効空
気流量算出手段５２により（１−α′）を乗じて洩れ率
α′による補正を行ない、実際に燃焼器５を通る空気流
量Ｇｃ（１−α′）を得る。

そして、ΔＴ４−７に乗算器−５３でａを乗じ、乗算器
５４でＧｃ（１−α′）を乗じて。

ＧｆＬｉＭｉ７＝　ａΔＴ　４−７（１−（Ｅ’）　Ｇ
　ｃを算出する。このＧ　ｆＬｉＭｉＴが、ある回転数
ＮＧＧ。

あるバリアブルノズル角度０ｖｌｌにおけるサージに入
らずコンプレッサタービン入口温度が耐熱温度を越えな
い限界の燃料流量となる。

比較出力装置ｔ！２５Ｂは、この限界燃料流量ＧｆＬｉ
ＭｉＴとコントローラ１８から出力される燃料流量指示
値Ｏｆとを比較して、小さい方をＧｆとして出力する。

このＯｆによって燃料流量を制御することにより、従来
は直接は制御できていなかったサージの限界や耐熱温度
の限界が直接燃料流量という形で制御可能になるため、
従来よりもサージマージンを十分利用した制御ができる
。

〔発明の効果〕

以上説明してきたように、この発明によるガスタービン
の制御装置は、ガス発生器のコンプレッサ入口温度Ｔ工
及び入口圧力Ｐ４．熱交換器の空気側比ロ温度Ｔ４．バ
リアブルノズル角度（ＩＶｌｌ。

及び熱交換器からの洩れ状態α′をそれぞれ検出する手
段と、その各手段によって検出されるＴ工。

Ｐｘ　ｌＴ４　＊０ＶＫｅ　α′及びガス発生機軸回転
数ＮＣＧから、サージングに入らずしかもコンブレッサ
タービン入口温度が耐熱限界温度を越えない限界燃料流
量値ＧｆＬｉＭｉＴを算出する演算装置と、コントロー
ラによって従来と同様に算出された燃料流量指示値Ｇｆ
とこの限界燃料流量Ｇ　ｆＬｉＩＩｉ丁とを比較して小
さい方を出力する手段とを設け、この出力によって燃料
流量を制御するようにしたので。

バリアブルノズル角度と熱交換器の動特性及び洩れ状態
に対する考慮ができるため、定常運転時にはガスタービ
ンの性能を十分に発揮できる運転点に制御でき、しかも
急加速時にもサージングを起さず、タービン入口温度が
限界温度を越えるようなことがなく、サージマージンを
十分に利用した加速ができる。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明の一実施例を示す２軸ガスタービンと
その制御装置の構成図。 第２図は第１図の洩れ率演算装置［３４による洩れ率算
出時の処理ルーチンを示すフロー図、第３図（イ）（ロ
）は定常状態か否かを判断するためのコンプレッサター
ビン入口ガス温度Ｔ。 とその変化率の変動をそれぞれ示す線図、第４図は第１
図の限界燃料流量演算装置３５の構成を示す機能ブロッ
ク図、 第５図は同じくその限界燃料流量算出時の処理ルーチン
を示すフロー図、 第６図は従来の２軸ガスタービンとその制御装置の例を
示す構成図、 第７図乃至第１１図はその動作及び問題点の説明に供す
る線図である。 １・・・コンプレッサ　　２・・・コンプレッサタービ
ン３・・・ガス発生機軸　　４・・・パワータービン５
・・・熱交換器　　６・・・燃焼器　　７・・・燃料調
整弁８・・・燃料調整弁駆動装置　９・・・バイアプル
ノズル１１・・・バリアブルノズル駆動機構　　１２・
・・負荷１３・・・アクセルペダル　１４・・・目標回
転数設定器１５・・・ガス発生機軸回転数検出器 １６・・・パワーダーピン回転数検出器１７・・・コン
プレッサタービン入口ガス温度検出器１日・・・コント
ローラ　　１日・・・目標温度設定部２０・・・制御信
号演算部　２１．２２・・・コンバータ３０・・・熱交
換器空気側出口温度検出器３１・・・バリアブルノズル
角度検出器３２・・・コンプレッサ入口温度検出器３３
・・・コンプレッサ入口圧力検出器３４・・・洩れ率演
算装置 ３５・・・限界燃料流量演算装置 ３６・・・比較出力装置 第９図 第１０図 第１１図 バリアブルノズル角度　へＸ

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １　熱交換器とバリアブルノズルを有し、定常運転時の
   ガス発生機軸回転数の目標値（Ｎ＿Ｇ＿Ｇ＿Ｓ＿Ｅ＿Ｔ
   ）及び検出値（Ｎ＿Ｇ＿Ｇ）とパワータービン回転数（
   Ｎ＿Ｐ＿Ｔ）とガス発生機のコンプレッサタービン入口
   ガス温度（Ｔ＿７）とから燃料流量指示値（Ｇｆ）とバ
   リアブルノズル開度指示値（Δθ＿Ｖ＿Ｎ）を算出して
   燃料流量及びバリアブルノズル角度を制御するコントロ
   ーラを備えた２軸ガスタービンにおいて、 前記ガス発生機のコンプレッサ入口温度（Ｔ＿１）及び
   入口圧力（Ｐ＿１）をそれぞれ検出する手段と、前記熱
   交換器の空気側出口温度（Ｔ＿４）を検出する手段と、
   前記バリアブルノズル角度（θ＿Ｖ＿Ｎ）を検出する手
   段と、前記熱交換器からの洩れ状態を検出する手段と、 前記ガス発生機軸回転数の検出値（Ｎ＿Ｇ＿Ｇ）と前記
   各手段によつて検出されるコンプレッサ入口温度（Ｔ＿
   １）及び圧力（Ｐ＿１）、熱交換器の空気側出口温度（
   Ｔ＿４）、バリアブルノズル角度（θ＿Ｖ＿Ｎ）及び熱
   交換器からの洩れ状態とから、サージングに入らずしか
   も前記コンプレッサタービン入口温度が耐熱限界温度を
   越えない限界燃料流量値（Ｇｆ＿Ｌｉ＿Ｍｉ＿Ｔ）を算
   出する演算装置と、 前記コントローラによつて算出された燃料流量指示値（
   Ｇｆ）と前記演算装置によつて算出された限界燃料流量
   値（Ｇｆ＿Ｌｉ＿Ｍｉ＿Ｔ）とを比較して小さい方を出
   力する手段とを設け、 該手段の出力によつて燃料流量を制御するようにしたこ
   とを特徴とするガスタービンの制御装置。 ２　限界燃料流量値を算出する演算装置が、ガス発生機
   軸回転数の検出値（Ｎ＿Ｇ＿Ｇ）とバリアブルノズル角
   度（θ＿Ｖ＿Ｎ）からサージングに入らないコンプレッ
   サタービン入口温度（τ＿Ｌｉ＿Ｍｉ＿Ｔ）をテーブル
   もしくは近似式より求める演算手段と、 該手段によつて算出された温度を熱交換器からの洩れ状
   態によつて補正する補正手段と、 該手段によつて補正された温度とコンプレッサタービン
   の耐熱限界温度とを比較して小さい方を出力する比較出
   力手段と、 該手段によつて出力された温度とガス発生機軸回転数の
   実際値（Ｎ＿Ｇ＿Ｇ）とバリアブルノズル角度（θ＿Ｖ
   ＿Ｎ）と熱交換器の空気側出口温度（Ｔ＿４）とから限
   界燃料流量値（Ｇｆ＿Ｌｉ＿Ｍｉ＿Ｔ）を算出する手段
   とからなることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載
   のガスタービンの制御装置。 ３　補正手段が、熱交換器から洩れ出る空気量とコンプ
   レッサ通過空気量との比の２次式以上の多項式から算出
   される値を乗することにより補正を行なう手段であるこ
   とを特徴とする特許請求の範囲第２項記載のガスタービ
   ンの制御装置。