JPS63203778A - 高耐食性複層分散めつき鋼板 - Google Patents
高耐食性複層分散めつき鋼板Info
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- JPS63203778A JPS63203778A JP3603987A JP3603987A JPS63203778A JP S63203778 A JPS63203778 A JP S63203778A JP 3603987 A JP3603987 A JP 3603987A JP 3603987 A JP3603987 A JP 3603987A JP S63203778 A JPS63203778 A JP S63203778A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は高耐食性分散めっき鋼板に関し、更に詳しくは
優れた耐食性を有し、楕々の用途１例えば自動車、建材
、家電等に適用できる高耐食性分散めっき鋼板に関する
ものである。
優れた耐食性を有し、楕々の用途１例えば自動車、建材
、家電等に適用できる高耐食性分散めっき鋼板に関する
ものである。
一般に表面処理鋼板は、腐食環境下での耐食性として裸
耐食゛性のみならず、塗装後の耐食性、すなわちｍ膜傷
部の塗膜密着性、射孔あき性や耐赤錆性等が要求される
。、また、耐食性のみでなく。
耐食゛性のみならず、塗装後の耐食性、すなわちｍ膜傷
部の塗膜密着性、射孔あき性や耐赤錆性等が要求される
。、また、耐食性のみでなく。
加工性やｆ６接性にも優れることが重要である。従来こ
の分野に於いてはＺｎ系を中心に各種めりき鋼板が使用
されている。また、それらの改良も徨々試みられている
。
の分野に於いてはＺｎ系を中心に各種めりき鋼板が使用
されている。また、それらの改良も徨々試みられている
。
しかしながら１例えば特開昭５６−１３３４８８号公報
に見られるＺｎ−Ｆｅ２層めっき鋼板や、ｔ￥ｊ公昭５
０−２９８２１号公報に見られるＺｎ−Ｎｉめりき鋼板
といえども現任の厳しい要求水準から見て必ずしも満足
すべき性質を有していない。
に見られるＺｎ−Ｆｅ２層めっき鋼板や、ｔ￥ｊ公昭５
０−２９８２１号公報に見られるＺｎ−Ｎｉめりき鋼板
といえども現任の厳しい要求水準から見て必ずしも満足
すべき性質を有していない。
また、特公昭５６−４９９９９号、特公昭５７−１７９
６０号、特開昭５６−１２３３９５号、特開昭５２−１
０９４３９号、特公昭４６−３７８８２号各公報には各
種の複合めっき方法あるいは複合めっき鋼板が提案され
ているが、これらに関しても現在の要求水準を満足する
性能を有しているとは言い難い。
６０号、特開昭５６−１２３３９５号、特開昭５２−１
０９４３９号、特公昭４６−３７８８２号各公報には各
種の複合めっき方法あるいは複合めっき鋼板が提案され
ているが、これらに関しても現在の要求水準を満足する
性能を有しているとは言い難い。
本発明者らも、上記実情に鑑み、耐赤錆性、塗装耐食性
等に優れた分散めっき鋼板を！＃願昭５９−１８５３０
０号ですでに提案済である。
等に優れた分散めっき鋼板を！＃願昭５９−１８５３０
０号ですでに提案済である。
さらに近年では一段と荷酷な腐食条件下にある例えば自
動車のヘム部等に対する適用も要求され。
動車のヘム部等に対する適用も要求され。
これに対応するための加工部の射孔あき性等のなお一層
の改良が望まれている。
の改良が望まれている。
本発明は１以上の如き問題点、即ち自動車等の用途にお
ける加工部の射孔あき性等の耐食性が不十分であるとい
う問題点を解決しようとしたものである。
ける加工部の射孔あき性等の耐食性が不十分であるとい
う問題点を解決しようとしたものである。
本発明はかかる問題点を解決するために次のような分散
めっき鋼板を提供する。即ち１本発明の要旨とする所は
、 ８ｉ、 ＡＩ、 Ｆｅ、 Ｔｉ、 Ｍｏ、 Ｃ
ｕ、 Ｚｎ。
めっき鋼板を提供する。即ち１本発明の要旨とする所は
、 ８ｉ、 ＡＩ、 Ｆｅ、 Ｔｉ、 Ｍｏ、 Ｃ
ｕ、 Ｚｎ。
Ｎｉ、 Ｃｏ、 Ｌａ、 Ｏｅ、 Ｂの１種以上の酸化
物、炭化物。
物、炭化物。
窒化物、硼化物、燐化物、硫化物よりなる平均粒径５μ
以下の微粒子を単独あるいは複合で帆０１に以上官有す
るＺｎもしくはＺｎ合金層の上に１表面被覆率が５０Ｘ
以上、最表面からの厚さが帆０１〜１μの膜状のセラミ
ック凝集体層を有するＺｎもしくはＺｎ合金層を設けた
２層構造の分散めっき層を鋼板の片面あるいは両面に被
覆したことを特徴とする高耐食性複層分散めっき鋼板、
及びその上に厚さ０．１μ以上の有機高分子塗膜を施し
た分散めっき鋼板、さらには有機高分子塗膜の厚さを０
．１〜１００μとし１分散めつきｌ−と有機高分子塗膜
との中間層として０ｒｉｌで０．１〜３００岬／−のク
ロメート処理を行なった分散めっき鋼板である。このよ
うな構成とすることによって分散めっき鋼板に要求され
る各種耐食性のうち特に自ＷＪ車のヘム部等の刀ロエさ
れた部分での射孔あき性に極めて優れたものが得られる
。
以下の微粒子を単独あるいは複合で帆０１に以上官有す
るＺｎもしくはＺｎ合金層の上に１表面被覆率が５０Ｘ
以上、最表面からの厚さが帆０１〜１μの膜状のセラミ
ック凝集体層を有するＺｎもしくはＺｎ合金層を設けた
２層構造の分散めっき層を鋼板の片面あるいは両面に被
覆したことを特徴とする高耐食性複層分散めっき鋼板、
及びその上に厚さ０．１μ以上の有機高分子塗膜を施し
た分散めっき鋼板、さらには有機高分子塗膜の厚さを０
．１〜１００μとし１分散めつきｌ−と有機高分子塗膜
との中間層として０ｒｉｌで０．１〜３００岬／−のク
ロメート処理を行なった分散めっき鋼板である。このよ
うな構成とすることによって分散めっき鋼板に要求され
る各種耐食性のうち特に自ＷＪ車のヘム部等の刀ロエさ
れた部分での射孔あき性に極めて優れたものが得られる
。
以下１本発明の詳細な説明する。
まず１本発明において上層の表層部に膜状のセラミック
凝集体層を設けたのは１通常の粒子状のセラミックを有
するＺｎ合金層に比較して、耐食性のうち特に加工部の
射孔あき性が良好になることが、ヘムモデルを作製し、
より実際の腐食環境に近似した腐食サイクルテスト（Ｏ
ＣＴ）で評価した結果判明したためである。この理由は
、膜状の七ラミック層の方が粒子状の場合よりも腐食反
応に対してバリヤー効果が大きく、カンード反応である
酸素還元反応の抑制効果が大きいためと思われる。
凝集体層を設けたのは１通常の粒子状のセラミックを有
するＺｎ合金層に比較して、耐食性のうち特に加工部の
射孔あき性が良好になることが、ヘムモデルを作製し、
より実際の腐食環境に近似した腐食サイクルテスト（Ｏ
ＣＴ）で評価した結果判明したためである。この理由は
、膜状の七ラミック層の方が粒子状の場合よりも腐食反
応に対してバリヤー効果が大きく、カンード反応である
酸素還元反応の抑制効果が大きいためと思われる。
膜状のセラミック凝集体層としては、 ８ｉ０２、Ｔ
ｉ０１ 、 Ａ％０３． Ｆｅ２Ｏ３，０ｒ２０３．５
ｎ０２ 、 Ｚｒ０ｈＳ ｉｏ、 ＴｉＮ等が通用でき
る。
ｉ０１ 、 Ａ％０３． Ｆｅ２Ｏ３，０ｒ２０３．５
ｎ０２ 、 Ｚｒ０ｈＳ ｉｏ、 ＴｉＮ等が通用でき
る。
セラミック凝集体層の表面被覆率を５０Ｘ以上と定め比
のは、この範囲において特に射孔あき性の同上効果が認
められｆｃためである。
のは、この範囲において特に射孔あき性の同上効果が認
められｆｃためである。
ま次、凝集体層の厚みを０．０１〜１μと定めたのは、
射孔あき性及びプレス時の加工性特に耐パウダリング性
を考慮したためである。０．０１μ以上で射孔あき性へ
の効果が特に顕著であり、１μ以下で耐パウダリング性
が良好である。ここでパウダリングとは、加工によるめ
っき層の一部の剥離挙動を指す。
射孔あき性及びプレス時の加工性特に耐パウダリング性
を考慮したためである。０．０１μ以上で射孔あき性へ
の効果が特に顕著であり、１μ以下で耐パウダリング性
が良好である。ここでパウダリングとは、加工によるめ
っき層の一部の剥離挙動を指す。
上層のＺｎ合金ｌｉｌとしてはＦｅ 、 Ｎｉ 、 Ｏ
ｏ 、 Ｏｒ、、 Ｍｎ等の１種以上を単独あるいは複
合で含有する層が過当である。厚みは特に定めないが、
加工性を考慮すると１０μ以下が望ましい。
ｏ 、 Ｏｒ、、 Ｍｎ等の１種以上を単独あるいは複
合で含有する層が過当である。厚みは特に定めないが、
加工性を考慮すると１０μ以下が望ましい。
次に１本発明において、下層として微粒子を含有するＺ
ｎもしくはＺｎ合金層を設けたのはより厳しい加工を受
けた際の射孔あき性等の耐食性が下Ｉ＠が存在しない場
合に比較して飛躍的に同上するためである。
ｎもしくはＺｎ合金層を設けたのはより厳しい加工を受
けた際の射孔あき性等の耐食性が下Ｉ＠が存在しない場
合に比較して飛躍的に同上するためである。
この理由は明らかではないが１次のように考えられる。
加工を受けた際に、上場のみの場合だとセラミック凝集
体層に割れが生じ、場合によっては剥離し、耐食性が劣
化することが予想されるが。
体層に割れが生じ、場合によっては剥離し、耐食性が劣
化することが予想されるが。
上層の凝集体層が割れても、下層に微粒子が存在すれば
１割れたセラミック凝集体層と微粒子とが相互に機械的
にからみあうことにより、むしろより強力なセラミック
バリヤ一層が形成され、酸素還元反応が抑制されること
により、相乗効果が生じるものと考えられる。
１割れたセラミック凝集体層と微粒子とが相互に機械的
にからみあうことにより、むしろより強力なセラミック
バリヤ一層が形成され、酸素還元反応が抑制されること
により、相乗効果が生じるものと考えられる。
また、下層における微粒子の種類をＳｉ 、Ａｊ、 Ｆ
ｅ。
ｅ。
Ｔｉ ９Ｍｏ ＋ Ｏｕ ＨＺｎ ｇ Ｎ ｔ ＠ Ｏ
ｏ ｅ Ｌａ ｇ Ｏｅ ＨＢの１橿以上の酸化物、炭
化物、窒化物、硼化物、燐化物、硫化物の単独あるいは
複合と定めたのは、微粒子を含有しないＺｎ若しくはＺ
ｎ合金被覆層、又は上記以外の微粒子を含有するＺｎ若
しくはＺｎ合金層に比較して、耐食性のうち、特に加工
部の射孔あき性に優れることが判明したためである。
ｏ ｅ Ｌａ ｇ Ｏｅ ＨＢの１橿以上の酸化物、炭
化物、窒化物、硼化物、燐化物、硫化物の単独あるいは
複合と定めたのは、微粒子を含有しないＺｎ若しくはＺ
ｎ合金被覆層、又は上記以外の微粒子を含有するＺｎ若
しくはＺｎ合金層に比較して、耐食性のうち、特に加工
部の射孔あき性に優れることが判明したためである。
酸化物としては８ｉ０２、Ｍｈｏｓ 、 Ｆｅ２０Ｂ
、 ＴｉＯ２，ＭｏＯ３゜Ｏｕｒ、 ＺｎＯ，Ｎｉｐ、
Ｌａ２Ｏ５＆０ｅＯｓ ｓ炭化物としてはＳｉｎ、
ＴｉＱ窒化物としてはＢＮ、 ８ｉ３Ｎｎ ｈ硼化物と
してはＴｉＢ 、燐化物としてはＯｕＰ、硫化物として
はＭｏ８等が好適であって、これらの粒子は他の粒子に
比較して腐食反応のうちカソード反応である０、還元反
応を抑制し易い。これが、射孔あき性向上の１つの理由
と考えられる。
、 ＴｉＯ２，ＭｏＯ３゜Ｏｕｒ、 ＺｎＯ，Ｎｉｐ、
Ｌａ２Ｏ５＆０ｅＯｓ ｓ炭化物としてはＳｉｎ、
ＴｉＱ窒化物としてはＢＮ、 ８ｉ３Ｎｎ ｈ硼化物と
してはＴｉＢ 、燐化物としてはＯｕＰ、硫化物として
はＭｏ８等が好適であって、これらの粒子は他の粒子に
比較して腐食反応のうちカソード反応である０、還元反
応を抑制し易い。これが、射孔あき性向上の１つの理由
と考えられる。
また、下層のＺｎ合金被覆層とは、 Ｎｉ、Ｃｏ、Ｏｒ
。
。
Ｆｅ、Ｍｎ等を単独あるいは複合で含有するＺｎ被覆層
を指す。
を指す。
次に、下層における微粒子の平均粒径は５μ以下である
ことが必要である。、５μ以下に保つことによって厳し
い加工を受けた場合の耐パウダリング性が良好になる。
ことが必要である。、５μ以下に保つことによって厳し
い加工を受けた場合の耐パウダリング性が良好になる。
また、めっき製造上は粒径０．００１μ以上の粒子が望
ましい。なお、ここで言う平均粒径とは、全粒子のうち
最も分布量が大である粒径を意味する。
ましい。なお、ここで言う平均粒径とは、全粒子のうち
最も分布量が大である粒径を意味する。
さらに、下層の微粒子の含有量の下限を０．０１％と定
めたのは、０．０１ Ｎ以上の添加で特に耐食性の同上
効果が認められ次ためである。上限については特に定め
ないが、 Ｚｎの犠牲防食効果を考慮すると９５に以下
が望ましい。
めたのは、０．０１ Ｎ以上の添加で特に耐食性の同上
効果が認められ次ためである。上限については特に定め
ないが、 Ｚｎの犠牲防食効果を考慮すると９５に以下
が望ましい。
次に１分散めっき層の上層に、厚さ０．１μ以上の有機
高分子塗膜を施せば、プレス加工時に伸び。
高分子塗膜を施せば、プレス加工時に伸び。
縮み変形により生じるめつ＠層の割れ、剥離、セラミッ
ク凝集体の脱離がより減少し、従って加工部の射孔あき
性はさらに同上する。
ク凝集体の脱離がより減少し、従って加工部の射孔あき
性はさらに同上する。
有機高分子塗膜としては、めつきＪ＃Ｉとの＠滑性が良
く１表面に均一な厚さの皮膜を形成する物質であればい
ずれでも良く１例えばエポキシ樹脂。
く１表面に均一な厚さの皮膜を形成する物質であればい
ずれでも良く１例えばエポキシ樹脂。
られる。塗膜厚は０．１μ以上で耐食性への効果が生じ
、最大でも１００μ溝あれば十分の効果を有する。
、最大でも１００μ溝あれば十分の効果を有する。
さらに１分散めっき層と有機高分子塗膜との中間層とし
て、Ｃｒ量でｏ、ｉ〜３００Ｗ９／イのクロメート処理
を行なうことにより耐食性がさらに同上する。クロメー
ト皮膜が、有機高分子ｉ！！膜との密着力を同上させ、
さらには１分散めっき層上層の膜状のセラミック凝集層
が覆いきれていない部分を覆い、バリヤー効果を発揮す
るためと思われる。
て、Ｃｒ量でｏ、ｉ〜３００Ｗ９／イのクロメート処理
を行なうことにより耐食性がさらに同上する。クロメー
ト皮膜が、有機高分子ｉ！！膜との密着力を同上させ、
さらには１分散めっき層上層の膜状のセラミック凝集層
が覆いきれていない部分を覆い、バリヤー効果を発揮す
るためと思われる。
０ｒｉｌｌでｏ、１ｎｑ／ｗｔ以上でその効果が発揮さ
れ、最大でも３００■／−あれば十分の効果を有する。
れ、最大でも３００■／−あれば十分の効果を有する。
次に１本発明の分散めっき鋼板の製造手段について述碩
る。
る。
分散めっき層の下層の製造は、！気めっき法或いは蒸着
めっき法で製造可能である。最も好ましい製造手段は電
気めっき法である。例えばｐＨ１〜３の硫酸塩浴又は塩
化物浴を用いて電流＠度１〜２００人／ ｄｍ” ＊
ラインスピード１〜２５０％／―のめつき条件下で作製
できる。また、ＺｎまたはＺｎ合金層を有する下層の製
造手段としては、電気めっきのみでなく溶融めっき、蒸
着めっき等も通用できる。
めっき法で製造可能である。最も好ましい製造手段は電
気めっき法である。例えばｐＨ１〜３の硫酸塩浴又は塩
化物浴を用いて電流＠度１〜２００人／ ｄｍ” ＊
ラインスピード１〜２５０％／―のめつき条件下で作製
できる。また、ＺｎまたはＺｎ合金層を有する下層の製
造手段としては、電気めっきのみでなく溶融めっき、蒸
着めっき等も通用できる。
上層の膜状のセラミック凝集体層を有する層の製造法、
とじては、電気めっき、真空蒸清、イオンブレーティン
グ法等が通用できる。特に、セラミツタとして８ｉ０２
、’ｒｈｏ、 、 ＩＶ４０３ 、Ｆｅ２Ｏ３，０ｒ
２０３．５ｎ０２゜Ｚｒ０１等のコロイド粒子を用いる
場合は、電気めっきによる製造が望ましい。電気めっき
時のＨ２発生反応に伴って陰極界面ｐＨが上昇する。こ
れらのコロイド粒子は特定ｐＨで凝集し易い性質を育し
ていることから、めっき時に容易に膜状のセラミック層
を形成させることが可能となる。
とじては、電気めっき、真空蒸清、イオンブレーティン
グ法等が通用できる。特に、セラミツタとして８ｉ０２
、’ｒｈｏ、 、 ＩＶ４０３ 、Ｆｅ２Ｏ３，０ｒ
２０３．５ｎ０２゜Ｚｒ０１等のコロイド粒子を用いる
場合は、電気めっきによる製造が望ましい。電気めっき
時のＨ２発生反応に伴って陰極界面ｐＨが上昇する。こ
れらのコロイド粒子は特定ｐＨで凝集し易い性質を育し
ていることから、めっき時に容易に膜状のセラミック層
を形成させることが可能となる。
また、下地鋼板としては普通鋼、Ｎ、キルド鋼、高張力
鋼板、低腐食速度鋼板等積々のものが通用できる。
鋼板、低腐食速度鋼板等積々のものが通用できる。
次に、有機高分子塗膜の製造法としては、ロールコータ
−法、スプレー法、はけ塗り法等いずれの方法を適用し
ても良く、水性、油性塗料のいずれでも良い。例えば、
水浴性エマルジョンタイプのエポキシ樹脂をロールコー
タ−で塗布する方法が挙げられる。
−法、スプレー法、はけ塗り法等いずれの方法を適用し
ても良く、水性、油性塗料のいずれでも良い。例えば、
水浴性エマルジョンタイプのエポキシ樹脂をロールコー
タ−で塗布する方法が挙げられる。
さらに、クロメート処理法としては、ディラグ法、電解
法、塗布法等いずれでも良い。
法、塗布法等いずれでも良い。
１１本発明の被覆層は必ずしも鋼板両面を全面にわたっ
て被覆しなくても、加工を予定される部分のみあらかじ
め片面或いは部分的にのみ被覆することも有効であるこ
とは云うまでもない。
て被覆しなくても、加工を予定される部分のみあらかじ
め片面或いは部分的にのみ被覆することも有効であるこ
とは云うまでもない。
まｆＣ１分散めっき層を片面に形成させる場合、他の面
はＦｅ面あるいはＺｎめっき、 Ｚｎ合金めっきを施す
こともできる。即ち、少なくとも片面が本発明の要件を
満たす被覆層であれば、他面はそれ以外のめつき面であ
っても良い。
はＦｅ面あるいはＺｎめっき、 Ｚｎ合金めっきを施す
こともできる。即ち、少なくとも片面が本発明の要件を
満たす被覆層であれば、他面はそれ以外のめつき面であ
っても良い。
以下、実施例をもって本発明の効果をさらに具体的に説
明する。
明する。
本発明鋼板のうち１片面めっき鋼板の代表的なもののめ
っき層組成及び耐食性試験、加工性試験結果を第１表に
まとめて示す。
っき層組成及び耐食性試験、加工性試験結果を第１表に
まとめて示す。
試料／Ｉ＆１〜３．７〜９．１２〜１６．１８〜２２．
２４〜５４．６０〜６２が本発明鋼板であり、他は比較
材（※印）である。めっき層組成は化学分析で調べｆｃ
。
２４〜５４．６０〜６２が本発明鋼板であり、他は比較
材（※印）である。めっき層組成は化学分析で調べｆｃ
。
耐食性試験用のす／グルには化成処理として通常のリン
酸Ｚｎ系ディツｆ型のものを施し、さらにカチオンＨＤ
塗装（２０μｍ）を施した。耐食性試験としては、冷熱
サイクル腐食試験（ＯＣＴ）を行なった。ＯＯＴは、塩
水Ｉ！Ｊｔ霧試験に乾燥、湿潤。
酸Ｚｎ系ディツｆ型のものを施し、さらにカチオンＨＤ
塗装（２０μｍ）を施した。耐食性試験としては、冷熱
サイクル腐食試験（ＯＣＴ）を行なった。ＯＯＴは、塩
水Ｉ！Ｊｔ霧試験に乾燥、湿潤。
冷却試験を組み合わせたものを行なった。なお。
加工部射孔あき性試験用のサンプルとしてはヘム型の合
わせ材を使用した。
わせ材を使用した。
一方、加工性は深絞り成形後、ノセウダリング性をテー
プテストにより調べ次。
プテストにより調べ次。
各試験の評価基準は次の通りである。
（耐食性）
加工部射孔あき性・・・ＯＣＴ４週後最大孔あき深さ０
．１ ｍｍ未満 ◎ ０．１ ｍ以上０−２ｍｍ未満 ○ ｏ、２■以上帆３■未満 Δ ０．３−を超える場合 × 耐外面錆性・・・クロスカット部耐赤錆性（８８Ｔ１０
００時間） 赤錆発生なし ◎ 極一部点錆発生 〇 一部赤錆発生 Δ 赤錆全面発生 Ｘ 偏部の塗膜密着性・・・ＯＣＴ４週後クロスカット部最
大ふくれ幅 ２ＩＩ１１未満 ◎ ２畷以上３Ｗ未満 ０ ３■以上５輯未満 Δ ５ｍ以上 × （加工性） パウダリング性・・・深絞り成形後テープテスト黒化度
の目視判定 剥離なし ◎ 一部剥離 ○ 半分剥離 Δ 全面剥離 ｘ 本発明鋼板は他の分散めっき鋼板（Ｎａ４〜６．凰１０
〜１１．随１７．階２３．醜５５〜５７）１合金めっき
鋼板（Ｎ１５８．５９）に比較して優れた耐食性を示し
友。特に上ノーのセラミック層が粒子状のもの（８１５
５）に対して１本発明のように上ノーに膜状のセラミッ
ク層を有する場合の優位性が明白である。
．１ ｍｍ未満 ◎ ０．１ ｍ以上０−２ｍｍ未満 ○ ｏ、２■以上帆３■未満 Δ ０．３−を超える場合 × 耐外面錆性・・・クロスカット部耐赤錆性（８８Ｔ１０
００時間） 赤錆発生なし ◎ 極一部点錆発生 〇 一部赤錆発生 Δ 赤錆全面発生 Ｘ 偏部の塗膜密着性・・・ＯＣＴ４週後クロスカット部最
大ふくれ幅 ２ＩＩ１１未満 ◎ ２畷以上３Ｗ未満 ０ ３■以上５輯未満 Δ ５ｍ以上 × （加工性） パウダリング性・・・深絞り成形後テープテスト黒化度
の目視判定 剥離なし ◎ 一部剥離 ○ 半分剥離 Δ 全面剥離 ｘ 本発明鋼板は他の分散めっき鋼板（Ｎａ４〜６．凰１０
〜１１．随１７．階２３．醜５５〜５７）１合金めっき
鋼板（Ｎ１５８．５９）に比較して優れた耐食性を示し
友。特に上ノーのセラミック層が粒子状のもの（８１５
５）に対して１本発明のように上ノーに膜状のセラミッ
ク層を有する場合の優位性が明白である。
上層のセラミック凝集体層の表面被覆率が５０％以上の
ものはそれ未満の場合（Ｎ１４，５）に比較して特に針
孔あき性が良好となる。
ものはそれ未満の場合（Ｎ１４，５）に比較して特に針
孔あき性が良好となる。
ま念、凝集体層の厚みは０．１〜１μで、０．１μ未満
（Ｎａ６）では針孔あき性が向上せず、１μを超えると
（ＭＬＩｏ 、 １１ ）加工性が劣化する。
（Ｎａ６）では針孔あき性が向上せず、１μを超えると
（ＭＬＩｏ 、 １１ ）加工性が劣化する。
また、下層の微粒子は０．Ｏｌに以上必要で。
０．０．１未満（醜１７）では針孔あき性は同上しない
。
。
さらに１粒子径は５μ以下で、５μを超えると（Ｉａｌ
２３）加工性が劣化する。
２３）加工性が劣化する。
ま危、分散めっき層の上層に有機塗膜を施した場合（−
３６〜４５）、耐食性は一段と同上した。
３６〜４５）、耐食性は一段と同上した。
さらに、クロメート層を中間に設けた場合は（１ｍ４７
〜５４）耐食性のうち、特に偏部の塗膜密着性がなお一
層良好になった。
〜５４）耐食性のうち、特に偏部の塗膜密着性がなお一
層良好になった。
なお１以上の結果は全て片面めっきに関するものである
が１両面めっきについても同等な性能を有することを本
発明者らは確認している。
が１両面めっきについても同等な性能を有することを本
発明者らは確認している。
以上述べた如く１本発明の高耐食性複層分散めっき鋼板
は耐食性のみならず加工性、溶接性にも優れた高性能の
めつき鋼板であり、その実用的価値は誠に大きい。
は耐食性のみならず加工性、溶接性にも優れた高性能の
めつき鋼板であり、その実用的価値は誠に大きい。
代理人 弁理士 秋 沢 政 光
信１名
自発手続補正書
昭和６２年４月６日
Claims (3)
- （１）Ｓｉ、Ａｌ、Ｆｅ、Ｔｉ、Ｍｏ、Ｃｕ、Ｚｎ、Ｎ
ｉ、Ｃｏ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｂの１種以上の酸化物、炭化物
、窒化物、硼化物、燐化物、硫化物よりなる平均粒径５
μ以下の微粒子を単独あるいは複合で０．０１に以上含
有するＺｎもしくはＺｎ合金層の上に、表面被覆率が５
０％以上、最表面からの厚さが０．０１〜１μの膜状の
セラミック凝集体層を有するＺｎもしくはＺｎ合金層を
設けた２層構造の分散めつき層を鋼板の片面あるいは両
面に被覆したことを特徴とする高耐食性複層分散めつき
鋼板。 - （２）Ｓｉ、Ａｌ、Ｆｅ、Ｔｉ、Ｍｏ、Ｃｕ、Ｚｎ、Ｎ
ｉ、Ｃｏ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｂの１種以上の酸化物、炭化物
、窒化物、硼化物、燐化物、硫化物よりなる平均粒径５
μ以下の微粒子を単独あるいは複合で０．０１％以上含
有するＺｎもしくはＺｎ合金層の上に、表面被覆率が５
０％以上、最表面からの厚さが、０．０１〜１μの膜状
のセラミック凝集体層を有するＺｎもしくはＺｎ合金層
を設けた２層構造の分散めつき層にさらに厚さ０．１μ
以上の有機高分子塗膜を施した被覆層を鋼板の片面ある
いは両面に設けたことを特徴とする高耐食性複層分散め
つき鋼板。 - （３）Ｓｉ、Ａｌ、Ｆｅ、Ｔｉ、Ｍｏ、Ｃｕ、Ｚｎ、Ｎ
ｉ、Ｃｏ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｂの１種以上の酸化物、炭化物
、窒化物、硼化物、燐化物、硫化物よりなる平均粒径５
μ以下の微粒子を単独あるいは複合で０．０１％以上含
有するＺｎもしくはＺｎ合金層の上に、表面被覆率が５
０％以上、最表面からの厚さが、０．０１〜１μの膜状
のセラミック凝集体層を有するＺｎもしくはＺｎ合金層
を設けた２層構造の分散めつき層にＣｒ量で０．１〜３
００ｍｇ／ｍ＾２のクロメート処理を行ない、さらにそ
の上に厚さ０．１〜１００μの有機塗膜を施した被覆層
を鋼板の片面あるいは両面に設けたことを特徴とする高
耐食性複層分散めつき鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3603987A JPS63203778A (ja) | 1987-02-19 | 1987-02-19 | 高耐食性複層分散めつき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3603987A JPS63203778A (ja) | 1987-02-19 | 1987-02-19 | 高耐食性複層分散めつき鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63203778A true JPS63203778A (ja) | 1988-08-23 |
| JPH0533313B2 JPH0533313B2 (ja) | 1993-05-19 |
Family
ID=12458565
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3603987A Granted JPS63203778A (ja) | 1987-02-19 | 1987-02-19 | 高耐食性複層分散めつき鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63203778A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020143360A (ja) * | 2019-02-28 | 2020-09-10 | 奥野製薬工業株式会社 | 亜鉛系複合めっき液、亜鉛系複合めっき皮膜の形成方法、及び複合酸化物皮膜の形成方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6050179A (ja) * | 1983-08-31 | 1985-03-19 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 片面高耐食性被覆鋼板の製造方法 |
| JPS60211095A (ja) * | 1984-04-03 | 1985-10-23 | Kawasaki Steel Corp | 高耐食性表面処理鋼板 |
| JPS60211094A (ja) * | 1984-04-03 | 1985-10-23 | Kawasaki Steel Corp | 高耐食性表面処理鋼板 |
| JPS626758A (ja) * | 1985-07-03 | 1987-01-13 | Honda Motor Co Ltd | 炭素繊維強化マグネシウム合金製部材 |
-
1987
- 1987-02-19 JP JP3603987A patent/JPS63203778A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6050179A (ja) * | 1983-08-31 | 1985-03-19 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 片面高耐食性被覆鋼板の製造方法 |
| JPS60211095A (ja) * | 1984-04-03 | 1985-10-23 | Kawasaki Steel Corp | 高耐食性表面処理鋼板 |
| JPS60211094A (ja) * | 1984-04-03 | 1985-10-23 | Kawasaki Steel Corp | 高耐食性表面処理鋼板 |
| JPS626758A (ja) * | 1985-07-03 | 1987-01-13 | Honda Motor Co Ltd | 炭素繊維強化マグネシウム合金製部材 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020143360A (ja) * | 2019-02-28 | 2020-09-10 | 奥野製薬工業株式会社 | 亜鉛系複合めっき液、亜鉛系複合めっき皮膜の形成方法、及び複合酸化物皮膜の形成方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0533313B2 (ja) | 1993-05-19 |
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