JPS63208602A - コンバインドサイクルプラントの脱硝制御装置 - Google Patents
コンバインドサイクルプラントの脱硝制御装置Info
- Publication number
- JPS63208602A JPS63208602A JP4005887A JP4005887A JPS63208602A JP S63208602 A JPS63208602 A JP S63208602A JP 4005887 A JP4005887 A JP 4005887A JP 4005887 A JP4005887 A JP 4005887A JP S63208602 A JPS63208602 A JP S63208602A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steam
- denitrification
- economizer
- drum
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B1/00—Methods of steam generation characterised by form of heating method
- F22B1/02—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers
- F22B1/18—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines
- F22B1/1807—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines using the exhaust gases of combustion engines
- F22B1/1815—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines using the exhaust gases of combustion engines using the exhaust gases of gas-turbines
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Sustainable Development (AREA)
- Sustainable Energy (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の目的〕
（産業上の利用分野）
本発明は、コンバインドサイクルプラントの脱硝制御装
置に係り、特に排熱回収ボイラ蒸気ドラム内圧と、ガス
タービン排ガス脱硝装置入口の排ガス温度とから、蒸気
タービン入口の蒸気加減弁を制御することによって脱硝
装置の脱硝効率を向上するコンバインドサイクルプラン
トの脱硝制御装置に関する− （従来の技術） コンバインドサイクルプラントの脱硝装置は。
置に係り、特に排熱回収ボイラ蒸気ドラム内圧と、ガス
タービン排ガス脱硝装置入口の排ガス温度とから、蒸気
タービン入口の蒸気加減弁を制御することによって脱硝
装置の脱硝効率を向上するコンバインドサイクルプラン
トの脱硝制御装置に関する− （従来の技術） コンバインドサイクルプラントの脱硝装置は。
コンバインドサイクルを構成するガスタービンの排ガス
中に含まれる窒素酸化物（ＮＯｘ）を除去する装置で、
公害防止上重要な装置である。このような排ガス脱硝は
、排ガス中にアンモニアを注入しＮＯＸをＮ２に還元す
る方法が一般的である。脱硝を行う脱硝装置は、アンモ
ニア注入装置と還元反応を促進する触媒装置とからなる
。触媒装置は効率（脱硝率）が温度により変化し、脱硝
率が最も高くなる温度域を持つ。この様子を第２図に示
す。
中に含まれる窒素酸化物（ＮＯｘ）を除去する装置で、
公害防止上重要な装置である。このような排ガス脱硝は
、排ガス中にアンモニアを注入しＮＯＸをＮ２に還元す
る方法が一般的である。脱硝を行う脱硝装置は、アンモ
ニア注入装置と還元反応を促進する触媒装置とからなる
。触媒装置は効率（脱硝率）が温度により変化し、脱硝
率が最も高くなる温度域を持つ。この様子を第２図に示
す。
この例では３００℃〜４００℃の範囲で脱硝率が高いこ
とを示している。一方通常のコンバインドサイクルでは
、ガスタービン排ガス温度は５００℃程度であり、排熱
回収ボイラを通過することによりこれが１００℃前後に
低下する。従って触媒装置は排熱回収ボイラ内で脱硝効
率が高い温度域になるような位置に設置される。第３図
はこのような触媒装置を備えた排熱回収ボイラを示し、
図においてａは排熱回収ボイラ、ｂは過熱器、Ｃは蒸発
器、ｄは蒸気ドラム、ｅは節炭器、ｆは触媒装！（以下
脱硝装置と称す。）である。
とを示している。一方通常のコンバインドサイクルでは
、ガスタービン排ガス温度は５００℃程度であり、排熱
回収ボイラを通過することによりこれが１００℃前後に
低下する。従って触媒装置は排熱回収ボイラ内で脱硝効
率が高い温度域になるような位置に設置される。第３図
はこのような触媒装置を備えた排熱回収ボイラを示し、
図においてａは排熱回収ボイラ、ｂは過熱器、Ｃは蒸発
器、ｄは蒸気ドラム、ｅは節炭器、ｆは触媒装！（以下
脱硝装置と称す。）である。
（発明が解決しようとする問題点）
コンバインドサイクルの定格負荷運転中はガスタービン
排ガス温度が高ぐ脱硝装置が所定の温度域にあるため脱
硝効率が高＜ ＮＯｘの排出を防止することができる。
排ガス温度が高ぐ脱硝装置が所定の温度域にあるため脱
硝効率が高＜ ＮＯｘの排出を防止することができる。
しかし部分負荷或いは起動停止時においては、ガスター
ビンの排ガス温度が低下しく２５％負荷で３００℃前後
）脱硝装置の温度が低下するため脱硝効率が低下する。
ビンの排ガス温度が低下しく２５％負荷で３００℃前後
）脱硝装置の温度が低下するため脱硝効率が低下する。
またこのとき、ガスタービン負荷の低下により、排熱回
収ボイラの発生蒸気量の低下するが、コンバインドサイ
クルの蒸気タービンは加減弁全開による変圧運転を行う
ため、蒸気量の低下により蒸気タービン入口蒸気圧力が
低下し、これに伴って排熱回収ボイラの蒸気ドラム圧力
も低下する。ドラム式の蒸発器は。
収ボイラの発生蒸気量の低下するが、コンバインドサイ
クルの蒸気タービンは加減弁全開による変圧運転を行う
ため、蒸気量の低下により蒸気タービン入口蒸気圧力が
低下し、これに伴って排熱回収ボイラの蒸気ドラム圧力
も低下する。ドラム式の蒸発器は。
蒸気の温度がドラム圧力の飽和温度になるため、上述の
ような状態では蒸発器及び蒸発器からの蒸気が導かれる
過熱器の温度が低下し、脱硝装置は温度低下が著しくな
って脱硝効率も低下し、排出Ｎ０Ｘ−Ｉｔが増加してし
まうこととなる。コンバインドサイクルプラントは多数
軸をまとめて１系列とし、それ自体で１つのユニットと
して運用され、部分負荷運転を行う場合には、軸の運転
台数を変えることによって負荷調整が行われる。このた
め各軸が部分負荷となる機会は少なく、また起動停止時
においても、１軸ずつ起動を行うのであれば、１軸分の
排ガス量は１系列から見れば少なく、脱硝装置の効率低
下も取るに足らないものとなる。
ような状態では蒸発器及び蒸発器からの蒸気が導かれる
過熱器の温度が低下し、脱硝装置は温度低下が著しくな
って脱硝効率も低下し、排出Ｎ０Ｘ−Ｉｔが増加してし
まうこととなる。コンバインドサイクルプラントは多数
軸をまとめて１系列とし、それ自体で１つのユニットと
して運用され、部分負荷運転を行う場合には、軸の運転
台数を変えることによって負荷調整が行われる。このた
め各軸が部分負荷となる機会は少なく、また起動停止時
においても、１軸ずつ起動を行うのであれば、１軸分の
排ガス量は１系列から見れば少なく、脱硝装置の効率低
下も取るに足らないものとなる。
しかしコンバインドサイクルは、１系列を多数軸で構成
しているため、そのように起動に際して１軸ずつしか起
動しないこととすると、系列とじて停止状態から全負荷
状態になるまでに膨大な時間を必要とすることになる。
しているため、そのように起動に際して１軸ずつしか起
動しないこととすると、系列とじて停止状態から全負荷
状態になるまでに膨大な時間を必要とすることになる。
従って電力系統での負荷変動に対して負荷ＦｌａＩ整機
能として働くことが困薙となり、部分負荷時の効率が高
いというコンバインドサイクルとしての特徴を発揮する
ことができず、負荷調整分を揚水発電や従来型火力の部
分負荷運転により賄うことになり、エネルギーの損失を
招く。
能として働くことが困薙となり、部分負荷時の効率が高
いというコンバインドサイクルとしての特徴を発揮する
ことができず、負荷調整分を揚水発電や従来型火力の部
分負荷運転により賄うことになり、エネルギーの損失を
招く。
本発明の目的は、コンバインドサイクルプラントの脱硝
制御装置において部分負荷時および起動停止時の脱硝効
率の低下を防止し、コンバインドサイクルプラントを構
成する各軸の同時起動、停止を可能にし、その負荷調整
能力を高めることによて、電力系統の負荷調整時のエネ
ルギー損失を減少させることができるコンバインドサイ
クルプラントの脱硝制御装置を提供することにある。
制御装置において部分負荷時および起動停止時の脱硝効
率の低下を防止し、コンバインドサイクルプラントを構
成する各軸の同時起動、停止を可能にし、その負荷調整
能力を高めることによて、電力系統の負荷調整時のエネ
ルギー損失を減少させることができるコンバインドサイ
クルプラントの脱硝制御装置を提供することにある。
（問題点を解決するための手段）
本発明は、排ガス上流側から、加熱器、蒸気ドラムを備
えた蒸発器、循環ポンプを備えた節炭器をそれぞれ有す
る排熱回収ボイラの途中の位置に脱硝装置を設置し、前
記節炭器に給水を供給して前記過熱器より得られた蒸気
を蒸気加減弁を介してタービンに導くコンバインドサイ
クルプラントにおいて、脱硝装置入口の部位に排ガス温
度検出装置、さらに蒸気ドラムの内圧を検出するドラム
圧力検出装置を設けるとともに、これら排ガス温度検出
装置およびドラム圧力検出装置からの信号によって前記
蒸気加減弁および前記循環ポンプを作動させる演算制御
装置を設けたコンバインドサイクルプラントの脱硝制御
装置である。
えた蒸発器、循環ポンプを備えた節炭器をそれぞれ有す
る排熱回収ボイラの途中の位置に脱硝装置を設置し、前
記節炭器に給水を供給して前記過熱器より得られた蒸気
を蒸気加減弁を介してタービンに導くコンバインドサイ
クルプラントにおいて、脱硝装置入口の部位に排ガス温
度検出装置、さらに蒸気ドラムの内圧を検出するドラム
圧力検出装置を設けるとともに、これら排ガス温度検出
装置およびドラム圧力検出装置からの信号によって前記
蒸気加減弁および前記循環ポンプを作動させる演算制御
装置を設けたコンバインドサイクルプラントの脱硝制御
装置である。
（作用）
上記の構成においてプラントが部分負荷運転になると、
ガスタービン排ガス温度が低下して排熱回収ボイラの発
生蒸気量が減少し、これに伴って蒸発器に設けられた蒸
気ドラムの圧力が低下するが、この圧力低下はドラム圧
力検出装置によって検出され、演算制御装置が蒸気加減
弁を閉方向に作動させて蒸気ドラムの圧力を保持する制
御を行う、この結果、蒸発器の温度低下が防止され、し
たがって脱硝装置の温度低下が防止されることとなる。
ガスタービン排ガス温度が低下して排熱回収ボイラの発
生蒸気量が減少し、これに伴って蒸発器に設けられた蒸
気ドラムの圧力が低下するが、この圧力低下はドラム圧
力検出装置によって検出され、演算制御装置が蒸気加減
弁を閉方向に作動させて蒸気ドラムの圧力を保持する制
御を行う、この結果、蒸発器の温度低下が防止され、し
たがって脱硝装置の温度低下が防止されることとなる。
また、このとき同時に脱硝装置入口における温度か検出
され、蒸気加減弁が過度に閉口されることがないように
なっている。なお、上記のように蒸気加減弁を閉方向に
作動させることによって脱硝装置温度を上げるようにす
ると、排熱回収ボイラの出口排ガス温度が上昇してしま
うため、排熱回収ボイラにおける成熱が低下しプラント
効率を悪くすることとなるが、演算制御装置により節炭
器に設けた循環ポンプを作動させて節炭器の給水流量を
増加させることにより、このような不都合が生じないよ
うにしている。
され、蒸気加減弁が過度に閉口されることがないように
なっている。なお、上記のように蒸気加減弁を閉方向に
作動させることによって脱硝装置温度を上げるようにす
ると、排熱回収ボイラの出口排ガス温度が上昇してしま
うため、排熱回収ボイラにおける成熱が低下しプラント
効率を悪くすることとなるが、演算制御装置により節炭
器に設けた循環ポンプを作動させて節炭器の給水流量を
増加させることにより、このような不都合が生じないよ
うにしている。
（実施例）
第１図は本発明の一実施例を示すもので、−軸型コンバ
インドサイクルプラントの脱硝制御装置の系統図を示し
ている。かかる第１図において、ガスタービン１の排気
は排熱回収ボイラ２に導かれるようになっており、この
排熱回収ボイラ２にはその上流側から、過熱器２ａ、蒸
気ドラム２ｃを備えた蒸発器２ｂ、節炭器２ｄがそれぞ
れ設けられ、供給された給水は節炭器２ｄおよび蒸発器
２ｂで過熱・気化され、ここで生じた蒸気は過熱器２ａ
でさらに昇温されて蒸気加減弁５を介してタービン４に
送給されるようになっている。なお、 ！ｌＩ：熱回収
ボイラ２の適宜位置、例えば蒸発器２ｂと節炭器２ｄの
中間の部位には、排気ガス中のＮＯｘ量を低減する触媒
装置である脱硝装置３が設置されている。
インドサイクルプラントの脱硝制御装置の系統図を示し
ている。かかる第１図において、ガスタービン１の排気
は排熱回収ボイラ２に導かれるようになっており、この
排熱回収ボイラ２にはその上流側から、過熱器２ａ、蒸
気ドラム２ｃを備えた蒸発器２ｂ、節炭器２ｄがそれぞ
れ設けられ、供給された給水は節炭器２ｄおよび蒸発器
２ｂで過熱・気化され、ここで生じた蒸気は過熱器２ａ
でさらに昇温されて蒸気加減弁５を介してタービン４に
送給されるようになっている。なお、 ！ｌＩ：熱回収
ボイラ２の適宜位置、例えば蒸発器２ｂと節炭器２ｄの
中間の部位には、排気ガス中のＮＯｘ量を低減する触媒
装置である脱硝装置３が設置されている。
また、蒸気ドラム２ｃにはこのドラム内圧を検出するド
ラム圧力検出装置６が設置される一方、脱硝装置３の入
口部分にこの部位における排ガス温度を検出する徘ガス
温度検出装置７が設置され、これらドラム圧力検出装置
６および排ガス温度検出装置７の出力信号は演算制御装
置８に入力され、この演算制御装置８はこれらの入力信
号に基づいて所定の演算を行い、その結果に従って蒸気
加減弁５および節炭器２ｄの入口側および出口側を連絡
する循環ポンプ９を作動させるようになっている。
ラム圧力検出装置６が設置される一方、脱硝装置３の入
口部分にこの部位における排ガス温度を検出する徘ガス
温度検出装置７が設置され、これらドラム圧力検出装置
６および排ガス温度検出装置７の出力信号は演算制御装
置８に入力され、この演算制御装置８はこれらの入力信
号に基づいて所定の演算を行い、その結果に従って蒸気
加減弁５および節炭器２ｄの入口側および出口側を連絡
する循環ポンプ９を作動させるようになっている。
上記の構成において、定格負荷運転中はガスタービン排
ガスは十分温度が高く、また排熱回収ボイラ２の発生蒸
気量が多いので、蒸気ドラム２ｃの圧力も高く、その飽
和温度となる蒸発器２ｂの温度も高いので、脱硝装置３
に流入する排ガス温度は高く保持され、脱硝効率も十分
高い。また蒸気加減弁５はその絞り損失によるエネルギ
ーロスを防ぐため全開とされている。しかして、部分負
荷に至った場合には、ガスタービン排ガス温度が低下し
、これによって排熱回収ボイラ２の発生蒸気量が減少す
る。ここで蒸気加減弁５を全開のままにしておくと、蒸
気量の減少に伴って蒸気タービン入口の圧力が低下し、
蒸気ドラム２Ｃの圧力低下、蒸発器２ｂの温度低下が起
こり、この結果脱硝装置３の温度か低下して脱硝効率が
低下するが、ｍ算制御装置８により蒸気ドラム２ｃの圧
力低下を防ぐよう蒸気加減弁５を絞り、上記変動の発生
を防ぐ。
ガスは十分温度が高く、また排熱回収ボイラ２の発生蒸
気量が多いので、蒸気ドラム２ｃの圧力も高く、その飽
和温度となる蒸発器２ｂの温度も高いので、脱硝装置３
に流入する排ガス温度は高く保持され、脱硝効率も十分
高い。また蒸気加減弁５はその絞り損失によるエネルギ
ーロスを防ぐため全開とされている。しかして、部分負
荷に至った場合には、ガスタービン排ガス温度が低下し
、これによって排熱回収ボイラ２の発生蒸気量が減少す
る。ここで蒸気加減弁５を全開のままにしておくと、蒸
気量の減少に伴って蒸気タービン入口の圧力が低下し、
蒸気ドラム２Ｃの圧力低下、蒸発器２ｂの温度低下が起
こり、この結果脱硝装置３の温度か低下して脱硝効率が
低下するが、ｍ算制御装置８により蒸気ドラム２ｃの圧
力低下を防ぐよう蒸気加減弁５を絞り、上記変動の発生
を防ぐ。
すなわち第２図に示すように、脱硝装置３の脱硝効率は
一定の温度範囲内では十分高く、この温度範囲以下にな
ると急激に低下する特性を示す。また、蒸気加減弁５を
絞ると、絞り損失が生じてエネルギー損失となる。した
がって、蒸気加減弁５は可能な限り全開とし、脱硝装置
３の温度が上記範囲からはずれ、脱硝効率低下を招くよ
うな場合のみ、蒸気加減弁５を絞り脱硝効率低下を防ぐ
ような制御が必要となる。このため脱硝装置入口の排ガ
ス温度検出装置７及び蒸気ドラム２Ｃに付設されたドラ
ム圧力検出装置６により脱硝装置温度及び蒸気ドラム圧
力を検出し、演算制御装ｂＹ ８によってこのような制
御を行う。
一定の温度範囲内では十分高く、この温度範囲以下にな
ると急激に低下する特性を示す。また、蒸気加減弁５を
絞ると、絞り損失が生じてエネルギー損失となる。した
がって、蒸気加減弁５は可能な限り全開とし、脱硝装置
３の温度が上記範囲からはずれ、脱硝効率低下を招くよ
うな場合のみ、蒸気加減弁５を絞り脱硝効率低下を防ぐ
ような制御が必要となる。このため脱硝装置入口の排ガ
ス温度検出装置７及び蒸気ドラム２Ｃに付設されたドラ
ム圧力検出装置６により脱硝装置温度及び蒸気ドラム圧
力を検出し、演算制御装ｂＹ ８によってこのような制
御を行う。
演算制御装置８のアルゴリズムは多種考えられるが、−
例を以下に説明する。定格負荷から負荷減少゛により部
分負荷になる場合、脱硝装置３の温度が脱硝効率低下を
きたす温度Ｔ□以上のときは。
例を以下に説明する。定格負荷から負荷減少゛により部
分負荷になる場合、脱硝装置３の温度が脱硝効率低下を
きたす温度Ｔ□以上のときは。
蒸気加減弁５を全開とする。そして負荷降下により温度
がＴ１になったときの蒸気ドラム圧力Ｐ１を記憶し、温
度がＴ１より低いときは、蒸気ドラム圧力がＰｌになる
よう蒸気加減弁５を制御する。また。
がＴ１になったときの蒸気ドラム圧力Ｐ１を記憶し、温
度がＴ１より低いときは、蒸気ドラム圧力がＰｌになる
よう蒸気加減弁５を制御する。また。
起動時については、最初から脱硝装置温度が低いので、
蒸気加減弁開度を各部に支障を生じない最小開度とし、
脱硝装置温度がＴ工を超えた後、蒸気加減弁を徐々に開
いて全開とする。上述のように、蒸気加減弁５の絞りに
よって蒸気ドラム圧力を上げ、脱硝装置温度を上げると
、排熱回収ボイラ２の出口排ガス温度が上昇するため、
排熱回収ボイラ２の収態が低下してプラント効率の低下
を招く。
蒸気加減弁開度を各部に支障を生じない最小開度とし、
脱硝装置温度がＴ工を超えた後、蒸気加減弁を徐々に開
いて全開とする。上述のように、蒸気加減弁５の絞りに
よって蒸気ドラム圧力を上げ、脱硝装置温度を上げると
、排熱回収ボイラ２の出口排ガス温度が上昇するため、
排熱回収ボイラ２の収態が低下してプラント効率の低下
を招く。
そこで、節炭器循環ポンプ９を設置して、節炭器２ｄの
給水流量を増加することにより、収態の低下によるプラ
ント効率の低下を防ぐ。具体的には。
給水流量を増加することにより、収態の低下によるプラ
ント効率の低下を防ぐ。具体的には。
演算制御装Ｍ８により蒸気加減弁５を絞るときのみ節炭
器循環ポンプ９を運転するよう制御を行う。
器循環ポンプ９を運転するよう制御を行う。
以上のとおり１本発明は脱硝装置の入口温度を検出しな
がら蒸気ドラムの圧力を確保するよう蒸気加減弁を制御
し、併せて節炭器循環ポンプを作動させるようにしたも
のであるから、本発明によれば１部分負荷時にもプラン
ト効率を低下させることなく脱硝効率を維持することが
できるという効果を奏する。
がら蒸気ドラムの圧力を確保するよう蒸気加減弁を制御
し、併せて節炭器循環ポンプを作動させるようにしたも
のであるから、本発明によれば１部分負荷時にもプラン
ト効率を低下させることなく脱硝効率を維持することが
できるという効果を奏する。
第１図は本発明の一実施例に係るコンバインドサイクル
プラントの脱硝制御装置を示す系統図、第２図は脱硝装
置の温度特性を示す線図、第３図は排熱回収ボイラの概
略を示す説明図である。 ２・・・排熱回収ボイラ、２ａ・・・過熱器、２ｂ−蒸
発器。 ２ｃ・・・蒸気ドラム、２ｄ・・・節炭器、３・・・脱
硝装置４・・・タービン、 ５・・・蒸気加減弁、６・
・・ドラム圧力検出装置。 ７・・・排ガス温度検出装置、８・・・演算制御装置。 ９・・・循環ポンプ。 代理人 弁理士 則 近 憲 佑 同 三俣弘文 第１図 ；！ＤＯ２，５Ｑ ＪＯＯ３！；０
４ｃ０脱石青競ｊ１ 温度 （’ｃ） 第２図
プラントの脱硝制御装置を示す系統図、第２図は脱硝装
置の温度特性を示す線図、第３図は排熱回収ボイラの概
略を示す説明図である。 ２・・・排熱回収ボイラ、２ａ・・・過熱器、２ｂ−蒸
発器。 ２ｃ・・・蒸気ドラム、２ｄ・・・節炭器、３・・・脱
硝装置４・・・タービン、 ５・・・蒸気加減弁、６・
・・ドラム圧力検出装置。 ７・・・排ガス温度検出装置、８・・・演算制御装置。 ９・・・循環ポンプ。 代理人 弁理士 則 近 憲 佑 同 三俣弘文 第１図 ；！ＤＯ２，５Ｑ ＪＯＯ３！；０
４ｃ０脱石青競ｊ１ 温度 （’ｃ） 第２図
Claims (1)
- 排ガス上流側から、加熱器、蒸気ドラムを備えた蒸発器
、循環ポンプを備えた節炭器をそれぞれ有する排熱回収
ボイラの途中の位置に脱硝装置を設置し、前記節炭器に
給水を供給して前記過熱器より得られた蒸気を蒸気加減
弁を介してタービンに導くコンバインドサイクルプラン
トにおいて、脱硝装置入口の部位に排ガス温度検出装置
、さらに蒸気ドラムの内圧を検出するドラム圧力検出装
置を設けるとともに、これら排ガス温度検出装置および
ドラム圧力検出装置からの信号によって前記蒸気加減弁
および前記循環ポンプを作動させる演算制御装置を設け
たコンバインドサイクルプラントの脱硝制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4005887A JPS63208602A (ja) | 1987-02-25 | 1987-02-25 | コンバインドサイクルプラントの脱硝制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4005887A JPS63208602A (ja) | 1987-02-25 | 1987-02-25 | コンバインドサイクルプラントの脱硝制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63208602A true JPS63208602A (ja) | 1988-08-30 |
Family
ID=12570321
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4005887A Pending JPS63208602A (ja) | 1987-02-25 | 1987-02-25 | コンバインドサイクルプラントの脱硝制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63208602A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010121559A (ja) * | 2008-11-20 | 2010-06-03 | Hitachi Ltd | 複合発電プラント及び排熱回収ボイラ |
| JP2016065486A (ja) * | 2014-09-24 | 2016-04-28 | 株式会社東芝 | コンバインドサイクル発電設備 |
-
1987
- 1987-02-25 JP JP4005887A patent/JPS63208602A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010121559A (ja) * | 2008-11-20 | 2010-06-03 | Hitachi Ltd | 複合発電プラント及び排熱回収ボイラ |
| JP2016065486A (ja) * | 2014-09-24 | 2016-04-28 | 株式会社東芝 | コンバインドサイクル発電設備 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4572110A (en) | Combined heat recovery and emission control system | |
| US5404708A (en) | Method for operating a gas and steam turbine plant and gas and steam turbine plant operating according to the method | |
| JPH01285608A (ja) | コンバインドプラントの運転方法及び装置 | |
| JP3140539B2 (ja) | 排熱回収ボイラおよび減温水の供給方法 | |
| JPS63208602A (ja) | コンバインドサイクルプラントの脱硝制御装置 | |
| US4338789A (en) | Method of varying turbine output of a supercritical-pressure steam generator-turbine installation | |
| JP2823342B2 (ja) | コンバインドサイクル発電設備における過熱器・再熱器の蒸気温度制御装置 | |
| JPH0337304A (ja) | タービンバイパス装置を備えた蒸気タービン発電プラントの起動方法 | |
| JP3641518B2 (ja) | コンバインドサイクルプラントの蒸気温度制御方法及び装置 | |
| JPS63169401A (ja) | コンバインドプラントの運転方法 | |
| JPH0515921B2 (ja) | ||
| JPS63255507A (ja) | 内燃機関の排気温度制御装置 | |
| JPH1193618A (ja) | ガスタービン蒸気冷却系統の蒸気圧制御方法 | |
| JPS6239657B2 (ja) | ||
| JPS61155605A (ja) | 排熱回収ボイラの給水流量制御装置 | |
| JPS60216010A (ja) | コンバインドサイクルプラント | |
| CA1163814A (en) | Method of varying turbine output of a supercritical- pressure steam generator-turbine installation | |
| JPH01281322A (ja) | 複合プラントならびにその運転方法 | |
| JPS63194110A (ja) | 貫流ボイラ | |
| JP2713587B2 (ja) | 減温装置 | |
| JPS5845566B2 (ja) | 複合サイクル発電プラント | |
| JP2708592B2 (ja) | ボイラの起動時昇温制御装置 | |
| JPH08135405A (ja) | 高圧タービンバイパス蒸気温度制御方法および装置 | |
| JPH0436002A (ja) | 窒素酸化物濃度制御装置 | |
| JPH0235842B2 (ja) | Nenshokifunshajokiseigyosochi |