JPS63210237A - 磁束密度の高い無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、磁気特性の優れた、とくに磁束密度の高い
無方向性電磁鋼板の製造方法に関する。

〔従来の技術〕

省エネルギーは分野を問わず重要な課題である。

電気機器分野においても近年、電力消費量の節減が叫ば
れ、機器特性の向上、機器の小型化等の要求がますます
高まってきている。

無方向性電磁鋼板は、主に変圧器、安定器、電動機、発
電機等の鉄心材料として用いられるが、このような機器
の特性向上、小型化等の要求に対処するには、低鉄損で
かつ磁束密度の高い無方向性電磁鋼板が必要である。

ところで、無方向性電磁鋼板の製造方法としては、いわ
ゆる−回冷延法がよく知られている。これは熱間圧延鋼
帯を比較的大きな圧下率、具体的には７０〜８０％程度
の圧下率で一回冷間圧延し、次いで焼鈍を行うものであ
る。

しかしながら征常の一回冷延法では、昨今の高度の要求
には到底応えられるものではない。

なお、鉄損についてはＳｉあるいはＡｐ２のような固有
抵抗を増加させる元素を添加して渦電流損を低下させる
対策があるが、Ｓｌ、Ａｐは磁束密度を低下させる副作
用があり、このためこの種の対策でも低鉄損、高磁束密
度の高レベルでの両立は不可能である。

このようなことから、無方向性電磁鋼板については、従
来より低鉄損と高磁束密度の両立を図るべく種々研究が
進められ、その製造方法につき様々な提案が出されてい
る。例えば、特公昭５７−５２４１０号では、Ｃ０，０
５％以下、ＳｔまたはＳｉとＡｐの合計量力月、５％以
下、Ｍｎ０．１−１％、２００２％以下の素材を用いＡ
ｒ、点の中央温度と７５０℃との間の温度で熱間圧延を
終了し、さらに６８０°Ｃ以上の温度で巻取りを行う方
法が提案され、また特公昭５８−５５２１０号では、Ｓ
ｉ１．５％未満、Ｓｏ７！、ＡｐＯ，０Ｏ１０％未満、
Ｍｎ０．１−１．０％、９０１２％未満、３０．０１０
％未満、ＮＯ，ＯＯ３５％未満の素材を先の提案と同様
の温度条件で熱間圧延するという方法が提案されている
。

〔発明が解決しようとする問題点〕

前者の方法は６８０℃以上（望ましくは７００℃以上）
という高温の条件下で巻取りを行うことが必要であり、
また後者についてもすぐれた磁気特性を得ようとすれば
、やはり上記同様の高温巻取りが必要となる。これらの
方法において高温巻取りは、熱延鋼板の結晶組織を完全
に再結晶させ、かつ粗大な結晶粒を得る上で必要とされ
るものである。

ところがこのような高温巻取りを実施すると、スケール
の生成が多くなって熱延板の脱スケール性が悪くなり、
酸洗能率の低下が問題となる。また、高温巻取りをして
も、コイルの最内周部や最外周部はたちまち冷却され、
高温保持の時間がコイルのトップ部およびボトム部にお
いて非常に短くなる。その結果、コイルのトップ部およ
びボトム部では高温巻取りの効果が十分期待できず、そ
の部分の磁気特性はミドル部にくらべ著しく劣ったもの
となり、磁気特性の均一な成品が得られない。

上記に鑑み本発明は、高温巻取りを行うことなく、鉄損
、磁束密度がともにすぐれかつこれらの特性が銅帯全長
にわたって安定した均質性の高い無方向性電磁鋼板を能
率よく製造することができる方法の提供を目的とする。

〔問題点を解決するための手段〕

一般に高温巻取りは、熱間圧延（熱延板）の段階で再結
晶を生しさせ結晶粒を粗大化させることになる。そして
、これは、例えば前出特公昭５７−５２４１０号の例に
みられるように磁気特性の改善に有効である。

このことから、一般に無方向性電磁鋼板にあっては熱延
板の段階で再結晶および粒成長を住じさせるようにすれ
ば、焼鈍後の成品段階の結晶粒および集合組織に影響が
出て、磁気特性（鉄損、磁２　束密度）の改善がもたら
されることになると考えられる。

そこで本発明者らは、熱延板の結晶組織に対し高温巻取
りと同様の効果が期待できる対策を見出すべく、とくに
素材鋼成分の面から種々実験、検討を行った結果、次の
ことを知見した。

○　素材中のＳとＭｎをそれぞれ特定量以下に制限すれ
ば、熱延板での再結晶および粒成長が早められ、比較的
低温の巻取りでも、熱延板段階において再結晶を十分に
進行させ結晶粒を効果的Ｇこ粗大化させることが可能と
なる。

なお、この場合熱間圧延の圧延終了温度は、フェライト
領域温度することが条件となる。

そして、このような方法を採用すれば、従来の高温巻取
りを適用した場合に比べ、とくに鋼帯トップ部およびボ
トム部の磁気特性が向上し、鋼帯全長にわたって良好な
磁気特性が実現される。また、熱延板の脱スケール性が
向上し、能率よく酸洗することが可能となる。

本発明は以上の知見に基づくものであって、ＣＯ，００
５％以下、ＳｉＯ，１〜１．０％、ＭｒＯ，２０％以下
、Ｐ０．０５０〜０．２００％、ｓ０．　ｏ　ｏ　ｓ％
以下、Ｓｏｂ、　Ａｌｌは０．００２％未満か０．１５
０〜１．０％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物よりなる
鋼素材を、圧延終了温度を７００℃以上でかつフェライ
ト域内の温度として熱間圧延し、続いて６００〜６８０
℃の温度で巻取りを行い、次いで脱スケール、冷間圧延
、焼鈍を実施することを特徴とする特許 造方法を要旨とする。

第１図は、低Ｓ下における鋼中Ｍｎ量と鉄損および磁束
密度との関係を示す実験データである。

これば、Ｃ０．　０　０　３％、３４０．５％、Ｐｏ．
　０　８　５％、３０．００２％、Ｓｏｊ！．．Ａｌ０
．２３０％とし、Ｍｎ量を０．０５〜０．５０％のレン
ジで種々に変化させた鋼素材をフェライト領域温度（８
２０℃）を圧延終了温度として熱間圧延を行って板厚を
２。

３Ｎとし、その後６５０℃で巻取りを行い、次いで脱ス
ケール酸洗後０．５ｍｍの板厚まで冷間圧延し、さらに
７５０℃×２０秒の連続焼鈍を実施し、こうして得たも
のについて磁気特性（鋼帯ミドル部）を調査した結果で
ある。

図において、磁束密度については鋼中Ｍｎ量が低くなる
と改善される傾向が認められ、とくにＭｎＯ．２％以下
においてその傾向が著しい。このＭｎＯ．２％以下にお
いて磁束密度は、従来の高温巻取り適用材（銅帯ミドル
部）と同等のレベルに達する。

一方鉄損は、ＭｎＯ．　Ｏ　Ｏ　５　〜０．　５　０％
の範囲においてＭｎ量によらず一定の値を示している。

この一定値のレベルは、通常の一回冷延材より低く、高
温巻取適用材（鋼帯ミドル部）のそれに匹敵するもので
ある。

鉄損についてはこのように、低Ｓの条件下ではＭｎ量が
本発明範囲（５０．２％）をこえる令Ｍ域においてまで
良好なレベルを示すが、これは次のように考えられる。

高Ｓの条件下ではＭｎＳ等の析出量が多《連続焼鈍で結
晶粒が微細化し鉄損は高い。しかし、低Ｓ化するとＭｎ
Ｓの析出量も少なくなり連続焼鈍での結晶粒径も大きく
、またＭｎの増加は比抵抗増加に寄与し、結果として鉄
損は良好なレベルになる。

ただし、Ｍｎの増加は磁束密度に関しては低下させる方
向である。

何れにしても本発明の条件を満たす低Ｓ、低Ｍｎ化によ
り、低鉄損と高磁束密度の両立が実現でき、同時に鋼帯
全域について磁気特性の安定化が図られるのである。

因みに従来においては、鋼中Ｍｎは、Ｓによる鋼の熱間
脆性を抑制するために必要であり、更に鋼中介在物Ｍｎ
Ｓを粗大化して焼鈍時の粒成長性を改善し鉄損を低下さ
せるためにも必要であるとされ、少なくとも０．２％は
添加されるのが通例であった・ なお、熱間脆性については、低Ｓの条件の下ではＭｎ量
を低下させても実際上問題とならないことを、本発明者
らは確認している。

以下、本発明の方法について更に詳しく説明する。

Ｏ　まず使用する鋼素材の成分限定理由は次のとおりで
ある。

Ｃ：Ｃは鉄損低下の観点から、少ない方がよい。

Ｃが０．　０　０　５％をこえると磁気時効による鉄損
増加がとくに顕著となることから、Ｏ．　Ｏ　Ｏ　５％
を上限とした。なお、下限についてはＣは少ないほど好
ましいので、とくに限定しない。

Ｓｉ　：Ｓｉは固有抵抗を増加させ、鉄損低下に有効に
寄与する元素であるが、反面磁束密度の低下をもらたす
。１％をこえると、この磁束密度の低下が著しく、本発
明の目的である高磁束密度が達成不可能になる。また０
．１％未満では、鉄損の面で十分な効果が期待できない
。よって、０．１〜１。

０％の範囲とした。

Ｍｎ：本発明において最も重要な意味をもつ元素である
。先に述べたとおり従来はＳによる熱間脆性の防止およ
び鉄損の観点から０．２％をこえて添加するのが普通で
あったが、本発明では０．２％以下にする。

低Ｓの条件の下において、Ｍｎ量を０．２％以下にすれ
ば、前出第１図で説明したように高／ＡＡＳ取り適用材
と同レベルのすくれた磁気特性（低鉄損、高磁束密度）
が実現されるのである。これは、熱延板での再結晶およ
び結晶粒の粗大化が促進されることによる。なお、低Ｓ
、低Ｍｎ化により再結晶、粒成長が加速される理由は、
未だ不明な点も多いが、固溶Ｍｎ、’ＭｎＳの量がとも
に著しく低くなることが関与しているものと考えられる
。

なお、Ｍ憤０．２％ごえでは、第１図に明らかなように
とくに磁束密度が低下を来すことになる。

このようなことから本発明では、Ｍｎの上限を０゜２％
としたのである。

なお、下限については熱間脆性の観点からＭｎ／Ｓで１
０以上が望ましいがとくに規定しない。

ＦＤＰはとくに磁束密度の向上に有効に寄与する。

Ｐの効果を第２図に示す。このデータは、Ｃ０１００４
％、Ｓｉ０．４％、Ｍｎ０．１５％、ｓ０．ｏ。

２％、Ｓ　ｏ　Ｒ，ＡＩＬ０．２００％でＰを０．０１
５〜０、１５０％の間で変化させ磁気特性への影響をみ
たもので、供試材は熱間圧延を圧延終了温度８３０℃（
フェライト領域温度）で行って板厚２．１ｆｌとし、こ
れを６４０°Ｃで巻取り、次いで脱スケール後板厚０．
５酊まで冷間圧延し、７８０℃×１０秒の連続焼鈍を実
施して得た。

同図において、磁束密度はＰ量が０．０５％以上の範囲
において高い値となっている。また鉄損についてもその
範囲で改善の傾向がみられる。

よってＰの下限は、０．０５０％とした。

また上限については、磁気特性の点からは必要ないが、
余り多くすると鋼板の脆化が避けられず、この意味から
０．２００％を上限とした。

Ｓ：Ｍｎとの間でＭｎＳを形成し、焼鈍時の粒成長を妨
げ、鉄損の低下を阻む方向に作用するとともに、多量に
存在すると熱間脆性を惹起する。また、熱延鋼板の再結
晶、粒成長の促進上、有害である。このような悪影響は
本発明が対象とするような低Ｍｎ鋼において特に著しく
、このことからＳｉの管理は特に厳しくすることが求め
られる。

このような観点からＳは、Ｏ，ＯＯ５％以下とした。こ
の５Ｏ１００５％以下は、現在の清浄鋼の溶製技術では
、十分に可能なレベルである。

なおＳについては、特性上下限の規定は不要である。た
だし実際には、製鋼技術、経済性の面から実施可能な範
囲は自ずと決まる。

ＳｏＡ、Ａβ：ＡβはＳｌと同様固有抵抗を増加させ鉄
損低下に寄与する元素であるが、その一方でＡＩＮを形
成し焼鈍時の粒成長性を悪化させ鉄損を高める方向に作
用する。ただしこの好ましくない作用は、添加量を多く
してＡ４Ｎを粗大化してやれば取除かれる。鉄損に対す
る有効性を引き出しかつＡｎＮによる悪影響を排除する
には、０゜１５０％以上の添加が必要である。しかし１
％をこえる添加は磁束密度の低下を来す。

また、Ａβの添加は特性上必ずしも必要ではない。鉄損
に対する有効性を放棄するなら、／ＩＮによる悪影響を
取除くのに、ＡＡｉを低レベルに制限するのも一つの方
法であり、この場合は許容量を０．００２％以下にすべ
きである。

以上のことから、Ｓｏｂ、Ａｊ！量は０．１５〜１％ま
たはＯ，ＯＯ２％以下の範囲とした。

○　次に、製造プロセスについて述べる。

上記のような成分の素材鋼は常法に従って転炉等で溶製
され、まず連続鋳造または造塊−分塊圧延を経てスラブ
とされる。

次いでこのスラブを熱間圧延し、その後巻取りを行い、
次いで脱スケールを経て冷間圧延を施し、しかるのち焼
鈍を実施する。

熱間圧延以降の各工程について以下に詳述する。

■　熱間圧延 この工程は、圧延終了温度を７００℃以上のフェライト
領域温度とすることを条件とする。

本発明は既述したとおり、熱延板の段階で再結晶および
粒成長を促進させることにより磁気特性を向上させると
ころに大きな特徴がある。熱延板の再結晶′および粒成
長を十分に促進させるためには熱延終了時に十分な歪が
蓄積されていなければならない。熱間圧延は、このよう
な観点から、圧延終了温度をフェライト域内の温度とす
ることが必要である。

熱延板の再結晶および粒成長の意味からは圧延終了温度
はフェライト域内の温度とする上限規定だけで十分であ
るが、現実には圧延終了温度が７００°Ｃを下延ると、
圧延負荷が大きくなりすぎ通常の圧延機では操業が困鮪
となる。

以上のことから圧延終了温度は７００℃以上でかつフェ
ライト域内の温度とした。

■　巻取り 巻取り温度を６００〜６８０　’Ｃの範囲とすることを
条件とする。

巻取りは、熱延板の再結晶、粒成長を期待する立場から
いえば高温巻取りを行うのが有利である。

具体的には６８０℃以上の温度で巻取るのが有効である
とされている。しかしながらこのよう高温での巻取りは
、脱スケール性の悪化、単位コイル内での特性値のバラ
ツキを招来することは先に述べたとおりである。

本発明は、素材成分を適正化することにより、このよう
な高温巻取りを行うことなく熱延板の再結晶、粒成長を
保証するものである。

スケールの生成を抑えて脱スケール性を良好に維持しか
つ特性バラツキを小さくする意味から、巻取温度は６８
０℃以下とすべきである。

ただし６００℃未満になると、再結晶、粒成長が十分に
進まず、良好な磁気特性が期待できないこととなる。

以上の理由により、巻取温度は６００〜６８０゛Ｃの範
囲に限定した。

■　脱スケール、冷間圧延 何れも通常どおりでよい。脱スケールは酸洗いを実施す
る。本発明の場合、熱延板の脱スケール性が良好に維持
されるので、酸洗いは高能率で行い得る。

冷間圧延は１回を原則とし、圧下率は７０〜８０％程度
が普通である。

■　冷延後の焼鈍 この焼鈍は、上記冷延後の加工組織を再結晶させるとと
もに、硬度調整等も目的とし、連続焼鈍が普通である。

無方向性電磁鋼板には、所定の磁気特性を付与して出荷
されるフルプロセス品と、出荷後ユーザー側で打ち抜き
等の加工後に歪取焼鈍（７５０℃×２ｈ程度）を施され
て所定の磁気特性を保有するに至るセミプロセス品とが
ある。

なおフルプロセス品の場合も、当然ユーザー側において
歪取焼鈍が施されることもあるわけで、したがってフル
プロセス品としては、出荷時はもとより、ユーザー側で
の歪取焼鈍実施時にも規定の磁気特性を示すことが要求
される。

本発明はこのようなフルプロセス品、セミプロセス品の
両方を対象とするものであるが、冷延後の焼鈍は一般に
、フルプロセス品では６５０〜ｂ００〜８６０°ｃｘ５
秒以上程度とされ、本発明の場合にもこれに準する条件
としてよい。

なお、電磁鋼板を製造する場合、通常はさらに絶縁コー
ティングを付与する工程が入ってくるが、本発明の場合
にも、製造の最終工程としてコーティングの工程を追加
することは可能であり、本発明はこのようなケースをも
含むものとする。

〔実施例〕

○　実施例１ 第１表に示す各成分組成の鋼を転炉で溶製し、これを連
続鋳造により鋳片となし、続いて熱間圧延を行って厚み
２．３　ｍとし、これをコイルに巻取った。熱間圧延の
圧延終了温度は全て８２０〜８５０℃の範囲とした。各
供試鋼のＡ　ｒ　＋変態点は９００℃以上であり、全ケ
ースともフェライト域内の温度で圧延終了したわけであ
る。また巻取温度は６４０〜６６０℃とした。

次いでこの熱延鋼帯に対し、酸洗−冷間圧延（２，３ｍ
−０，５ｍ）一連続焼鈍を施した。連続焼鈍条件は第１
表のとおりとした。

こうして得た各供試鋼板について、３０ｍｎＸ２８０璽
ｌのエプスタイン試験片を銅帯ミドル部の圧延方向とこ
の直角方向から８枚ずつ採取して磁気特性を調査した。

結果を第１表の右欄に示す。

本実施例は、製造プロセスを本発明範囲内の条件とした
上で、素材鋼成分を変化させたものである。

○　阻１〜隔７は約０．５％Ｓｉの鋼種においてＭｎ量
を変化させた例であるが、Ｍｎ量が０．２％以下の本発
明何階４〜階７は、Ｍｎ量が本発明範囲を上堰る阻１〜
階３に比べとくに磁束密度が高い値となっている。

○　崩８〜尚１２は約０．３５％Ｓｊの鋼種においてＰ
量を変化させた例であるが、Ｐｆｆｉが０．０５％以上
の本発明例隔１０〜隘１２は、Ｐｉがそれ未満の階８．
９に対しとくに磁束密度が著しく向上している。

○　隘１３〜階１７は約０．７％ＳｉＯ鋼種においてＳ
量を変化させたものであるが、３０．００５％以下の本
発明何階１３〜Ｎ０．１５は、Ｓ量がその範囲を上堰る
ｌｔ、１６．１７に比べ鉄損、磁束密度がともに良好な
値となっている。

○　漱１８〜隅２２は約０．５％ＳｉＯ鋼種において３
ｏｎ、Ａｆｆ量を低Ａ７！領域内で変化させた例酸洗ス
ピードという）を第２表に併せて示した。

であるが、Ｓ　ｏ　１．　Ａｊ！０．００２％未満の本
発明例１８〜２０は、Ｓｏｌ、Ａｌｌ量がその範囲をこ
える魚２１．２２に比べより低鉄損、高磁束密度となっ
ている。

〔実施例２〕 第２表に示す各成分組成の鋼を転炉で溶製し、これを連
続鋳造により鋳片となし、続いて熱間圧延を行って厚み
２．１龍とし、これをコイルに巻取った。熱間圧延終了
温度は全て８００〜８３０°Ｃとし、巻取温度は第２表
に示す通りとした。供試鋼は何れもＡｒｌ変態点が９０
０℃以上であり、熱間圧延は全てフェライト域で終了し
た。

次いでこれらの熱延鋼帯に対し、酸洗−冷間圧延（２，
１ｍ１−冷延５ｎ）一連続焼鈍（第２表）を施した。

こうして得た供試鋼板について、熱延時のコイルトップ
、ミドル、ボトム部より実施例１と同様にエプスタイン
試験片を採取し磁気特性を調査した。この調査結果およ
び酸洗時完全な脱スケールが可能な最高の酸洗ラインス
ピード（以下、単に○　漱１〜隔６は鋼成分条件が本発
明範囲内のものである。ｌ！１１．２は巻取温度が本発
明範囲より低目のもので、鉄損、磁束密度がともに劣っ
ている。また漱６は巻取温度が本発明範囲を高目に外れ
たもので、磁気特性については良好なものとなっている
が、酸洗での脱スケール性が悪化し、酸洗スピードが低
下している。

これらに対し巻取温度を本発明範囲とした陽３〜５は、
磁気特性、酸洗スピードともに高レベルに達している。

○　１１ｋＬ７．８は、鋼成分の面でＭｎとＳが本発明
条件から外れたもので、このうち隘７は巻取温度は本発
明範囲内に入っているが、良好な磁気特性が得られてい
ない。また置８は、巻取温度が本発明範囲を上堰るもの
で、銅帯ミドル部では良好な磁気特性が得られているが
、トップ部およびボトム部での磁気特性が悪く、銅帯長
手方向での特性バラツキが大きなものとなっている。し
かも、酸洗スピードも低い。

〔実施例３〕 実施例１．２はエプスタイン試験片を切断採取後そのま
ま磁気測定を行った結果であるが、ここでは実施例１の
Ｎ０．２．５．１２．１３．１６．１９．２１のものか
ら、採取したエプスタイン試験片に更に７５０Ｘ２ｈの
歪取焼鈍を施したのち、磁気特性を評価した。これはフ
ルプロセス品に歪取焼鈍が施されるケースをシミュレー
トしたものである。

結果を第３表に示す。

第　　３　　表 隘５．１２．１３．１９が本発明例であるが、これらは
歪取焼鈍後においても、低鉄損、高磁束密度の良好な磁
気特性を示した。

〔発明の効果〕

以上の説明から明らかなように本発明の方法によれば、
低鉄損で磁束密度が高く、かつ磁気特性が銅帯長手方向
について安定した均質性の高い無方向性電磁鋼板を製造
することが可能であり、しかも高ａＬ巻取りを行わない
から熱延板の脱スケール性が良好に維持され脱スケール
処理としての酸洗を高能率にて遂行し得るものである。

よって本発明は、無方向性電磁鋼板の性能向上ならびに
製造能率の改善に寄与するところがきわめて大きい。

【図面の簡単な説明】

第１図は低Ｓ条件におけるＭ　ｎ　１７７と磁気特性と
の関係を示すプロット図、第２図はＰの磁気特性に及ぼ
す効果を示すプロット図である。 第　　１　　図 第　２　図 ０．０５０　　　　　０．１００　　　　　０．１５０
手続主甫正書岨発） 昭和６２年４月　８日 特許庁長官　黒　１）明　２＃　殿 昭和６２年特許願第　４３５３４号 ２、発明の名称 磁束密度の高い無方向性電磁鋼板の製造方法３、補正を
する者 事件との関係　特許出願人 住所　大阪市東区北浜５丁目１５番地 名称（２１１）住友金属工業株式会社 代表者新宮康男 ４、代理人 住所　大阪市東区瓦町５丁目４４番地（大華ビル）昭和
　　年　　月　　日 （書類発送の日付　昭和　　年　　月　　日）／□− ６、補正の対象 明細書の「特許請求の範囲」の欄および「発明の詳細な
説明」の欄 ７、補正の内容 （１）　　明細書の特許請求の範囲を別紙の通り補正し
ます。 （２）明細書の第６頁末行にｒＭｒ０．２０Ｊとあるの
をｒＭｎ０．２０Ｊに補正しまず。 （別　　紙） 特許請求の範囲 ｆｔ）　　ｃ０．００５％以下、Ｓｉ０．１〜１．０％
、ｙ且０．２０％以下、Ｐ０．０５０〜０．２００％、
Ｓ０．００５％以下、Ｓ　ｏ　１２．　Ａｉ！０．００
２％未満残部ばＦｅおよび不可避的不純物よりなる鋼素
材を、圧延終了温度を７００℃以上でかつフェライト域
内の温度として熱間圧延し、続いて６００〜６８０℃の
温度で巻取りを行い、次いで脱スケール、冷間圧延、焼
鈍を実施することを特徴とする磁束密度の高い無方向性
電磁鋼板の製造方法。 （２）　　Ｃ０，００５％以下、Ｓｉ０．１〜１．０％
、Ｍｎ０．２０％以下、Ｐ０．０５〜０．２００％、ｓ
０．ｏ。 ５％以下、Ｓｏｂ、．Ａｌ０．１５０〜１．０％、残部
はＦｅおよび不可避的不純物よりなる鋼素材を、圧延終
了温度を７００°Ｃ以上でかつフェライト域内の温度と
して熱間圧延し、続いて６００〜６８０°Ｃの温度で巻
取りを行い、次いで脱スケール、冷間圧延、焼鈍を実施
することを特徴とする磁束密度の高い無方向性電磁ｍ板
の製造方法。 手続補正書（自釦 昭和６２年６月８０日 昭和６２年特許願第　４３５３４号 ２、発明の名称 磁束密度の高い無方向性電磁鋼板の製造方法３、補正を
する者 事件との関係　特許出願人 住所　大阪市東区北浜５丁目１５番地 名称（２１１）住友金属工業株式会社 代表者新宮康男 ４、代理人 住所　大阪市東区瓦町５丁目４４番地（大華ビル）昭和
　　年　　月　　日 それ未満の陽９、隘１０に対しとくに磁束密度６、補正
の対象 明細書の「発明の詳細な説明」の欄 ７、補正の内容 （１）明細書の第１８頁４行から５行にかけて１８２０
〜８５０’ＣＪとあるを１７５０〜８１０℃」に、同頁
６行に「９００°Ｃ」とあるを「８５０℃」に、それぞ
れ補正しまず。 （２）明細書第１９真第１表を別紙の通り補正します。 （３）明細書の第２０頁４行「○　階１〜南７ば・・・
」から第２１頁４行「・・・高磁束密度となっている。 」とあるまでを下記に補正しまず。 ［ＯＮ０．１〜階８は約０．５％Ｓｉの鋼種においてＭ
ｎ量を変化させた例であるが、Ｍｎ量が０．２％以下の
本発明例Ｎ０．　４〜歯８は、Ｍｎ量が本発明範囲を上
堰る階１〜患３に比べと＜　ニ磁束密度が高い値となっ
ている。 Ｏｍ９〜南１３は約０．３５％Ｓｉの鋼種においてＰｇ
を変化させた例であるが、Ｐ量が０．０５％以上の本発
明例Ｎ０．１１〜Ｎ０．１３は、Ｐ量がが著しく向上し
ている。 ○　隔１４〜Ｎ０．１９は約０．７％Ｓｉの鋼種におい
てＳ量を変化させた例であるが、Ｓ０．００５％以下の
本発明何階１４〜階１７は、Ｓ量がその範囲を上堰るＮ
０．１８、階１９に比べ鉄損、磁束密度がともに良好な
値となっている。 ＯＮ１１２０〜１１ｋ１２５は約０．５％Ｓｉの鋼種に
おいてＳｏｌ、Ａβ量を低Ａ　ｊ！　６５域内で変化さ
せた例であるが、Ｓ　ｏ　１２．　Ａ７！Ｏ，ＯＯ２％
未満の本発明例１１ｂ、２０４＋、２３は、Ｓｏ６．Ａ
ｊｌ！量がその範囲をこえる隔２４、Ｎ０２５に比べよ
り低鉄損、高磁束密度となっている。」 （４）明細書の第２１頁１１行に「９００℃以上」とあ
るを「８５０°Ｃ」に補正します。 以上

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）Ｃ０．００５％以下、Ｓｉ０．１〜１．０％、Ｍ
   ｒ０．２０％以下、Ｐ０．０５０〜０．２００％、Ｓ０
   ．００５％以下、Ｓｏｌ．Ａｌ０．００２％未満残部は
   Ｆｅおよび不可避的不純物よりなる鋼素材を、圧延終了
   温度を７００℃以上でかつフェライト域内の温度として
   熱間圧延し、続いて６００〜６８０℃の温度で巻取りを
   行い、次いで脱スケール、冷間圧延、焼鈍を実施するこ
   とを特徴とする磁束密度の高い無方向性電磁鋼板の製造
   方法。
2. （２）Ｃ０．００５％以下、Ｓｉ０．１〜１．０％、Ｍ
   ｎ０．２０％以下、Ｐ０．０５〜０．２００％、Ｓ０．
   ００５％以下、Ｓｏｌ．Ａｌ０．１５０〜１．０％、残
   部はＦｅおよび不可避的不純物よりなる鋼素材を、圧延
   終了温度を７００℃以上でかつフェライト域内の温度と
   して熱間圧延し、続いて６００〜６８０℃の温度で巻取
   りを行い、次いで脱スケール、冷間圧延、焼鈍を実施す
   ることを特徴とする磁束密度の高い無方向性電磁鋼板の
   製造方法。