JPS63210429A - シヨツクアブソ−バ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、ショックアブソーバ−に関し、特に、高い圧
側減衰力の発生を期待し得るようにしたショックアブソ
ーバ−の改良に関する。

〔従来の技術〕

圧側減衰力の発生を可とするショック７ブソーバーとし
ては、従来から種々のものが提案されている＠ 例えば、矛３図に示すようなショックアブソーバ−の提
案にあっては、シリンダ１内の下端内部に配設されて、
ピストン部２のシリンダ１内の下降時、即ち、圧側行程
時に所定の圧側減衰力の発生を可とするベースバルブ部
３を有するとしている。

そして、このベースバルブ部３は、バルブシート部材と
してのバルブケース３０の上端面に複数枚積層して形成
された内外径同一の環状リーフバルブからなる減衰バル
ブ３１を有してなり、この減衰バルブ３１の上端面には
外径略同−のバルブディスク３２を隣接させると共に、
このバルブディスク３２は上方からのスプリング３３に
よって下降方向に附勢されてなるとしている。

なお、減衰バルブ３１、バルブディスク３２およびスプ
リング３３は、その下端内周が下方のバルブケース３０
の上端外周に嵌装され、その上端がシリンダ１の下端近
傍のカシメ部１αに係止された孔付きキャップ３４内に
収装されている。

バルブケース３０は、その上端面に環状のシート部３０
αを有しており、このシート部３０αの上端面には上方
の減衰バルブ３１の外周側下端面を隣接させている。

そして、シート部３０αの頂部には、打刻オリフィス３
０Ａが形成され、バルブケース３０の中央肉厚部には、
ポート３０ｃが穿設され、バルブケース３０の下端脚部
には、切り欠き孔３０ｄが形成されている。

一方、バルブディスク３２は、その外径が下方の減衰バ
ルブ３１の外径と略一致する大きさの円板状に形成され
、その外周側肉厚部にはポート３２αを有すると共に、
外周側下端面にはポート３２αの下端が開口する環状溝
３２ｈを有しており、この環状溝３２Ａが減衰バルブ３
１の上端面に対向している。

従って、減衰バルブ３１は、外周端支持の形態で配設さ
れていて、その上端面側への圧油の流入があると、内周
端撓みによってその下端面器への圧油の通過を可とする
。

即ち、減衰バルブ３１の内周端撓みによって所定の圧側
減衰力の発生を可とする。

もつとも、ピストン速度の低速域では、バルブケース３
０のシート部３０αに形成されている打刻オリフィス３
０Ａによるオリフィス特性の圧側減衰力の発生が可とさ
れる。

従って、上記した従来提案によれば、ピストン速度の低
速域には、オリフィス特性の圧側減衰力の発生が可とさ
れ、ピストン速度が中速域以上になると以降はバルブ特
性の圧側減衰力の発生が町とされることになる。

〔発明が解決しようとする問題点〕

しかしながら、上記した従来提案にあっては、全体とし
て高くなる圧側の減衰力、即ち、高い圧側減衰力の発生
を望むことに対してその限界がある不都合がある。

即ち、ｙＰ３図に示す従来例構造のショックアブソーバ
−にあっては、ピストン部２がシリンダ１内を下降する
圧側行程時には、シリンダ内下部室Ｂ内の作動油はピス
トン部２を介してシリンダ向上部室Ａ内に流入されると
共に、ベースバルブ部３を介してシリンダ外すザーバー
室Ｃ内にも流入されることになる。

こめとき、上部室Ａ内とりザーバー室Ｃ内とに流入する
作動油の比率を看ると、上部室Ａ内へは略２０％、リザ
ーバー室Ｃ内へは略８ｏ％の比率で下部室Ｂからの作動
油が流入している。

従って、略２０％の作動油の流れは、圧側減衰力の発生
に全く関与せず、専ら略８ｏ％の作動油の流れのみが圧
側減衰力の発生に関与していることになる。

このことから、図示した所謂従来型のショック７ブソー
バーにあっては、上記した略８０％の作動油の流れを利
用し得るのみで、従って、高い圧側減衰力の発生を期待
するとしてもその限界があることになる。

そこで本発明は、前記した事情に鑑みて、より一層高い
圧側減衰力の発生を期待し得るショックアブソーバ−を
新たに提供することを目的とする。

そしてまた本発明は、特に、ピストン速度の低速域から
中速域にかげて発生される圧側の減衰力がオリフィス特
性では得られない円滑な特性となるようにしたショック
アブソーバ−を提供することをも目的とする。

〔問題点を解決するための手段〕

前記した問題点を解決するために、本発明に係るショッ
クアブソーバ−の構成を、伸側行程時にピストン部で伸
側減衰力の発生を可とし、圧側行程時にベースバルブ部
で圧側減衰力の発生を可とするショックアブソーバ−に
おいて、ベースバルブ部にはシリンダ内下部室からシリ
ンダ外リザーバー室へ向けての作動油の流れによって所
定の圧側減衰力の発生を可とする圧側減衰バルブを有す
ると共に、ピストン部にはシリンダ内上部室からシリン
ダ内下部室への作動油の流れによって所定の伸側減衰力
の発生を可とする伸側減衰バルブを有してなり、かつ、
ピストン部には圧側減衰力発生部が連設されてなると共
に、当該圧側減衰力発生部には圧側行程時にシリンダ内
下部室からシリンダ内上部室への作動油の流れによって
所定の圧側減衰力の発生を可とする圧側減衰バルブが配
設されてなるとしたものである。

そして、少なくとも、圧側減衰力発生部における圧側減
衰バルブは、複数枚の環状リーフバルブを積層して形成
されてなると共に、任意の枚数の環状リーフバルブは、
その外径が同一でその内径が異なるように形成されてな
るとしたものである。

〔作　用〕

圧側行程時にシリンダ内下部室の作動油は、その略８０
チがベースバルブ部の圧側減衰バルブを介してシリンダ
外リザーバ室に流入すると共に、その残りの略２０チが
ピストン部に連設された圧側減衰力発生部の圧側減衰バ
ルブを介してシリンダ内上部室に流入し、圧側行程時に
シリンダ内下部室内から他室に流出する作動油のすべて
の流れが圧側減衰力の発生に寄与する。

また、圧側減衰力発生部における圧側減衰バルブが複数
枚の環状リーフバルブを積層して形成されてなると共に
、任意の枚数の環状リーフバルブは、その外径が同一で
その内径が異なるように形成されてなるから、ピストン
速度の低速域における減衰力をバルブ特性にし得ると共
に、ピストン速度の中速域以上になっても減衰力をバル
ブ特性に維持し得ることが可能となり、全体として発生
される減衰力を円滑な特性のものにし得る。

〔実施例〕

以下、図示した実施例に基いて、本発明な説明する。

矛１図に示すように、本発明に係るショックアブソーバ
ーは、シリンダ１内に摺動自在に収装されたピストン部
２を有してなると共に、上記シリンダ１の下端内部には
、ベースバルブ部３を有してなる。

上記シリンダ１内は、上記ピストン部２によって、上部
室Ａと下部室Ｂとに区画され、当該上部室Ａと下部室Ｂ
とは、上記ピストン部２を介して連通されるように形成
されている。

上記シリンダ１の外方には、アウターチューブ１０が配
設されて、リザーバー室Ｃが区画形成され、当該シリン
ダ外のりザーバー室Ｃは前記ベースバルブ部３を介して
上記シリンダ内の下部室Ｂと連通されている。

上記ピストン部２は、前記シリンダ１内に挿通されたピ
ストンロッド４の下端インロ一部４αに介装されると共
に上記ピストンロッド４の下端螺状部４ｂに螺合された
ピストンナツト４０によって所定位置に配設されたピス
トン本体２０を有してなり、当該ピストン本体２０には
、前記上部室Ａと下部室Ｂとの連通を可とするポート２
０αを有している。

上記ピストン本体２０の上端面には、上記ポート２０α
の上端が開口する環状の開口溝２０ｂが形成されており
、当該開口溝２０．６は、上記ピストン本体２０の外周
側上端面に突設されている環状のシート部２０Ｃによっ
て区画されている。

上記ピストン本体２０の上方には、伸側減衰バルブ２１
が外周端支持の形態で配設されており、当該伸側減衰バ
ルブ２１は、外径同一で内径が大小異なる複数枚の環状
リーフバルブを内径小径のものから順次積層して形成さ
れてなり、即ち、本実施例にあっては、外径同一で内径
が大小異なる二種類で、それぞれ複数枚とされる環状リ
ーフバルブ２１α、２１ｈからなるとし、内径小径の環
状リーフバルブ２１αを上層に、内径大径の環状リーフ
バルブ２１ｈを下層に位置決めるようにして積層形成さ
れている。

そして、上記伸側減衰バルブ２１の外周側下端面には、
即ち、下層の環状リーフバルブ２１ｈ外周側下端面には
、外径が上記環状リーフバルブ２１Ａと同一となる細幅
の原産２２が隣接されており当該原産２２の下面には前
記シート部２０Ｃの上端面が隣接されている。

なお、上記原産２２は、その配設が省略されるものであ
ってもよい。

一方、上記伸側減衰バルブ２１の上方には、バルブディ
スク２３が配設されていて、当該バルブディスク２３は
、その肉厚部を上下方向に貫通するポート２３αを有す
ると共に、その下端面には上記ポート２３αの下端が開
口する環状溝２３ｈを有している。

そして、上記バルブディスク２３は、その内周側下端面
を上記伸側減衰バルブ２１の内周側上端面に隣接させる
と共に、その外周側下端面を上記伸側減衰バルブ２１の
外周側上端面に隣接させている。

そしてまた、上記バルブディスク２３は、前記ピストン
ロッド４の下端インロ一部４αに介装されたスペーサー
２４に上下動自在に摺接されると共に、上方に配設され
たスプリング２５で下降方向に附勢されている。

なお、前記した伸側減衰バルブ２１、原産２２、バルブ
ディスク２３およびスプリング２５は、前記ピストン本
体２０の外周上端をその下端内周に嵌装させると共に、
その上端が前記ピストンロッド４の段差部４Ｃに係止さ
れる切り欠き孔付きキャップ２６内に収装されており、
当該切り欠き孔付きキャップ２６の上端内周は、上記ピ
ストンロッド４の下端インロ一部４αに介装されている
上記スペーサー２４の上端外周に介装されている。

一方、ピストン部２には、その配設位置が下部室Ｂ内と
なる圧側減衰力発生部５が連設されている。

即ち、との圧側減衰力発生部５は、前記ピストン本体２
０の下端に一体となるように配設されてけるものであっ
て、圧側減衰バルブ５０を有してなる。

この圧側減衰バルブ５０は、前記した伸側減衰バルブ２
１と同様に、外径同一で内径が大小異なる複数枚の環状
リーフバルブを内径小径のものから順次積層して形成さ
れてなり、即ち、本実施例にあっては、外径同一で内径
が大小異なる二種類で、それぞれ複数枚とされる環状リ
ーフバルブ５０α、５０ｈからなるとし、内径大径の環
状リーフバルブ５０ａを下層に、内径小径の環状リーフ
バルブ５０ｂを上層に位置決めるようにして積層形成さ
れている。

そして、上記圧側減衰バルブ５０の外周側上端面には、
即ち、上層の環状リーフバルブ５０ｈの外周側上端面に
は、外径が上記環状リーフバルブ５０Ａと同一となる細
幅の原産５１が隣接されており、当該原産５１の上面に
は前記ピストン本体２０の外周側下端面に環状に形成さ
れたシート部２０ｄの下端面が隣接されている。

なお、上記原産５１は、その配設が省略されるものであ
ってもよい。

一方、上記圧側減衰バルブ５０の下方には、その外径が
上方の圧側減衰バルブ５０の外径と略一致する大きさの
円板状に形成されたバルブディスク５２が配設されてい
て、当該バルブディスク５２は、その肉厚部を上下方向
に貫通するポート５２αを有すると共に、その上端面に
は上記ポート５２αの上端が開口する環状溝５２ｈを有
している。

そして、上記バルブディスク５２は、その内周側上端面
を上記圧側減衰バルブ５０の内周側下端面に隣接させる
と共に、その外周側上端面を上記圧側減衰バルブ５０の
外周側下端面に隣接させている。

そしてまた、上記バルブディスク５２は、下方に配設さ
れたスプリング５３で上昇方向に附勢されている。

なお、前記した圧側減衰バルブ５０、原産５１、バルブ
ディスク５２およびスプリング５３は、前記ピストン本
体２０の外周下端をその上端内周に嵌装させる切り欠き
孔付きキャップ５４内に収装されている。

以上のように形成されたピストン部２およびこれに直列
に配設された圧側減衰力発生部５の作動について少しく
説明する。

先ず、ピストン部２がシリンダ１内を低速で上昇すると
きには、高圧側の油室となる上部室Ａ内からの作動油が
、バルブディスク２３のポート２３αを介してその環状
溝２３ｂ内に流出されると共に、下方の伸側減衰バルブ
２１％即ち、内径が最小なる上層の環状リーフバルブ２
１αの内周端のみを下方に撓ませ、かつ、ピストン本体
２０のポート２０αを介して下部室Ｂ側、即ち、圧側減
衰力発生部５内に流入することになり、上記環状リーフ
バルブ２１αの内周端撓みによって、所望の低い伸側減
衰力の発生が可とされる。

そして、上記ピストン速度が漸次速くなるのに伴なって
、作動油の通過の際の上記上層の環状リーフバルブ２１
αの内周端の撓み量が大きくなり、かつ、下層の環状リ
ーフバルブ２１１）の内周端の撓みも招来されて、所望
のバルブ特性の高い伸側減衰力の発生が可とされる。

そしてまた、上記環状リーフバルブ２１α、２１ｂの内
周端撓みが限界に達した後は、作動油が上記ポート２３
αを通過する際の流路抵抗による減衰力発生、即ち、ポ
ート特性の減衰力も合成されて高い伸側減衰力発生が可
とされることになる。

上記の伸側減衰力の発生状況は、第２図に示すように（
図中実線図１で示す）、ピストン部２の摺動開始時（同
図中０で示す時点）には略零の値を示し、ピストン速度
が上昇して低速域（同図中０−８１で示す範囲）から中
速域（同図中８１〜Ｓ２で示す範囲）にあるときにはバ
ルブ特性の、また、ピストン速度が高速域（同図中８２
以上の範囲）になるときにはポート特性、も合成された
特性のそれぞれの伸側減衰力の発生が可とされることに
なり、しかも、当該発生される伸偲減糞力は全体として
円滑で安定したものとなる。

次に、前記ピストン部２を介して、圧側減衰力発生部５
内に流入する作動油は、圧側減衰バルブ５０を原産５１
およびバルブディスク５２と共に下方のスプリング５３
の附勢力に打ち勝って孔付きキャップ５４内で下降させ
、上記原産５１と上方のピストン本体２０の下端面の環
状のシート部２０ｄとの間に形成される隙間を介して、
下部室Ｂ内に流入されることになる。

このとき、上記圧側減衰バルブ５０は、所定の減衰力発
生のための作動、即ち、内周端撓みを生じることはなく
、前記した伸側減衰力の発生に影響を与えることはない
。

また、ピストン部２がシリンダ１内を下降する圧側行程
でピストン速度が低速域にあるときには、高圧側となる
下部室Ｂからの作動油がバルブディスク５２のポート５
２αおよび環状溝５２ｊＳを介して圧側減衰バルブ５０
の下端面側に流入される。

そして、当該作動油の流入で、上記圧側減衰バルブ５０
の内径が小なる下層の環状リーフバルブ５０αの内周端
のみを上方に撓ませ、かつ、ピストン本体２０のポート
２０α内、即ち、前記伸側バルブ２１側に流入すること
になり、上記環状リーフバルブ５０ａの内周端撓みによ
って、所望の低い圧側減衰力の発生が可とされる。

そして、上記ピストン速度が晰次速くなるのに伴なって
、作動油の通過の際の上記下層の環状リーフバルブ５０
αの内周端の撓み量が大きくなり、かつ、上層の環状リ
ーフバルブ５０／Ｓの内周端の撓みも招来されて、バル
ブ特性の圧側減衰力の発生が可とされる。

そしてまた、上記環状リーフバルブ５０α、５０７！Ｉ
の内周端撓みが限界に達した後は、作動油が下方のバル
ブディスク５２のボート５２αを通過する際の流路抵抗
による減衰力発生、即ち、ボート特性の減衰力も合成さ
れた圧側減衰力発生が可とされることになる。

上記の圧側減衰力の発生状況は、第２図に示すように（
図中破線図■で示す）、ピストン部２の摺動開始時（同
図中０で示す時点）には略零の値を示し、ピストン速度
が上昇して低速域（同図中０−８１で示す範囲）から中
速域（同図中８１〜Ｓ２で示す範囲）にあるときにはバ
ルブ特性の、また、ピストン速度が高速域（同図中８２
以上の範囲）になるときにはボート特性も合成された特
性のそれぞれの圧側減衰力の発生が可とされることにな
り、しかも、当該発生される圧側減衰力は全体に円滑と
なる。

前記圧側減衰バルブ５０を通過した作動油は、前記伸側
減衰バルブ２１を環部２２およびバルブディスク２３と
共に上方のスプリング２５の附勢力に打ち勝って孔付き
キャップ２６内で上昇させ、上記環部２２と下方のピス
トン本体２０の上端面の環状のシート部２０Ｃとの間に
形成される隙間を介して、上部室Ａ内に流入される。

このとき、上記伸側減衰バルブ２１は、その内周端撓み
を生じることはなく、前記した圧側減衰力の発生に影響
を与えない。

ピストン部２がシリンダ１内を下降する圧側行程時には
、シリンダ１の下端内部に配設されているベースバルブ
部３によっても、所定の圧側減衰力が発生される。

このベースバルブ部３は、矛１図に示すように、アウタ
ーチューブ１０の下端内周に嵌入されたボトム部材１１
の上面と上方のシリンダ１の下端との間に挾持されてな
り、バルブシート部材としてのバルブケース３０を有し
てなる。

上記バルブケース３０にはその中央肉厚部にボート３０
Ｃが穿設されていると共に、当該バルブケース３０の上
端面には上記ボート３０Ｃの上端が開口する開口溝３０
ｇが形成されている。

そして、上記開口溝３０ｇは、上記バルブケース３０の
外周側上端面に突設された環状のシート部３０αによっ
て区画されている。

なお、バルブケース３０の下端脚部には切り欠き孔３０
ｄが形成されていて、当該ベースバルブ３内とシリンダ
外のりザーバー室Ｃとの連通な町としている。

上記バルブケース３０の上方には圧側減衰バルブ３１が
配設されており、この減衰バルブ３１は４’＋ｉ、前記
したピストン部２における伸側減衰バルブ２１および圧
側減衰力発生部５における圧側減衰バルブ５０と同様に
、外周端支持の形態で配設され、外径同一で内径が大小
異なる複数枚の環状リーフバルブを内径小径のものから
順次積層して形成されている。

そして、本実施例にあっては、外径同一で内径が大小異
なる二種類で、それぞれ複数枚とされる環状リーフバル
ブ３１α、３１ｂを有し、内径小径の環状リーフバルブ
３１４を上層に、内径大径の環状リーフバルブ３１ｈを
下層に位置決めている。

そしてまた、上記下層の環状リーフバルブ３１Ａ外周側
下端面には、外径が上記環状リーフバルブ３１ｈと同一
となる細幅の環部３５が隣接されており、当該環部３５
の下面には前記シート部３０αの上端面が隣接されてい
る。

なお、上記環部３５は、その配設が省略されてもよいこ
と勿論である。

上記減衰バルブ３１の上方には、バルブディスク３２が
配設され、当該バルブディスク３２は、その外周側肉厚
部を上下方向に貫通するポート３２αを有すると共に、
その下端面には上記ポート３２αの下端が開口する環状
溝３２ｈを有している。

そして、上記バルブディスク３２は、その内周側下端面
を上記減衰バルブ３１の内周側上端面に隣接させると共
に、その外周側下端面を上記減衰バルブ３１の外周側上
端面に隣接させている。

そしてまた、上記バルブディスク３２は、上方に配設さ
れたスプリング３３で下方に向けて附勢されている。

なお、前記した減衰バルブ３１、バルブディスク３２、
スプリング３３および環部３５は、前記バルブケース３
０の外周上端をその下端内周に嵌装させると共に、その
上端が前記シリンダ１の下端カシメ部１αに係止される
ように配設された切り欠き孔付きキャップ３４内に収装
されている。

従って、上記したベースバルブ部３によれば、ピストン
部２がシリンダ１内を下降する圧側行程時に、所望の圧
側減衰力の発生を可とし得ることになる。

即ち、ピストン部２がシリンダｌ内を低速で下降すると
きには、高圧側の油室となる下部室Ｂ内からの作動油が
、下方の圧側減衰バルブ３１における内径が最小なる上
層の環状リーフバルブ３１αの内周端のみを下方に撓ま
せてリザーバ室Ｃ内に流入し、このとき、所望の低い圧
側減衰力が発生する。

そして、上記ピストン速度が漸次速くなるのに伴なって
、上記上層の環状リーフバルブ３１αの内周端の撓み量
が大きくなり、かつ、下層の環状リーフバルブ３１６の
内周端の撓みも招来されて、所望のバルブ特性の圧側減
衰力が発生される。

そしてまた、上記環状リーフバルブ３１α、３１ｂの内
周端撓みが限界に達した後は、作動油がバルブディスク
３２のポート３２αを通過する際の流路抵抗による減衰
力発生、即ち、ポート特性の減衰力も合成されて高い圧
側減衰力が発生されることになる。

上記の圧側減衰力の発生状況は、第２図に示すように（
図中鎖線図■で示す）、ピストン部２の摺動開始時（同
図中０で示す時点）には略零の値を示し、ピストン速度
が上昇して低速域（同図中０〜Ｓ１で示す範囲）から中
速域（同図中８１〜Ｓ２で示す範囲）にあるときにはバ
ルブ特性の、また、ピストン速度が高速域（同図中８２
以上の範囲）になるときにはポート特性も合成された特
性のそれぞれの圧側減衰力の発生が可とされることにな
り、しかも、当該発生される圧側減衰力は全体に円滑と
なる。

従って、当該ショックアブソーバ−における圧側の減衰
力は、第２図中に実線■で示すように、前記圧側減衰力
発生部５で発生される圧側減衰力と、上記ベースバルブ
部３で発生される圧側減衰力との合成となり、所謂従来
型のショックアブソーバ−の場合にベースバルブ部のみ
で所望の圧側減衰力の発生を可としている場合に比較し
て全体として高い圧側減衰力の発生を期待し得ることに
なる。

また、ピストン部２における伸側減衰バルブ２１も勿論
そうであるが、圧側減衰力発生部５およびベースバルブ
部３における各圧側減衰バルブ５０．３１は、ピストン
速度の低速域からバルブ特性の減衰力発生とされ、当該
バルブ特性を維持したまま、ピストン速度の中高速域の
減衰力発生を可とするので、全体として円滑で安定した
減衰力の発生状況となる。

さらに、各減衰バルブ２１，５０．３１は、バルブシー
ト部材たるピストン本体２０の上端および下端、バルブ
ケース３０の上端にそれぞれ嵌装される孔付きキャップ
２６　、５４　、３４内に上下動可能な、言わば、フリ
ー状態で配設されるので、各減衰バルブ２１，５０．３
１を構成する各環状リーフバルブにあっては、所謂固定
側となるその外周側端にカシメ等による挟圧力が作用せ
ず、各環状リーフバルブの剛性あるいは撓み特性が変化
される危惧がない。

前記した実施例にあって、各減衰バルブ２１゜５０．３
１を構成する各環状リーフバルブは、それぞれ内径が大
小異なる二種類からなるとした、これに代えて、複数枚
（３枚以上）の環状リーフバルブの内径はこれがわずか
づつ異なるように形成されているとするものであっても
よい。

また、前記した実施例にあって、伸側減衰力の発生を可
とするピストン部２における減衰バルブ２１および圧側
減衰力の発生を町とするベースバルブ部３における減衰
バルブは、周知の構造のもの、例えば、内周端固定・外
周端自由の形態のものとされてもよい。

〔発明の効果〕

以上のように本発明によれば、ベースバルブ部にのみ圧
側減衰バルブを有する従来型のショックアブソーバ−に
比較して、より一層高い圧側減衰力の発生を期待し得る
ことになる。

また、本発明によれば、ピストン速度の高低にかかわら
ず発生される圧側の減衰力を円滑で安定した特性のもの
とすることができる利点がある。

さらに、本発明によれば、各減衰バルブを構成する環状
リーフバルブに設定された剛性や撓み特性が変化される
ことがなく、設定通りの減衰力が発生されることになる
利点もある。

【図面の簡単な説明】

矛１図は、本発明の一実施例に係るショックアブソーバ
−を部分的に示す縦断面図、第２図は本発明に係るショ
ックアブソーバ−におけるピストン速度に対する伸圧両
側の各減衰力の特性線図、矛３図は従来例としてのショ
ックアブソーバ−を部分的に示す縦断面■である。 １・０シリンダ、２・・・ピストン部、３・０ベ一スバ
ルブ部、４・・・ピストンロッド、５・・・圧側減衰力
発生部、２１−・伸側減衰バルブ、３１・・・圧側減衰
バルブ、５０・・ゆ圧側減衰バルブ、Ａ・・・上部室、
Ｂ・・・下部室、Ｃ・・・す−手続？１１３正書（自発
）

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）伸側行程時にピストン部で伸側減衰力の発生を可
   とし、圧側行程時にベースバルブ部で圧側減衰力の発生
   を可とするショックアブソーバーにおいて、ベースバル
   ブ部にはシリンダ内下部室からシリンダ外リザーバー室
   へ向けての作動油の流れによつて所定の圧側減衰力の発
   生を可とする圧側減衰バルブを有すると共に、ピストン
   部にはシリンダ内上部室からシリンダ内下部室への作動
   油の流れによつて所定の伸側減衰力の発生を可とする伸
   側減衰バルブを有してなり、かつ、ピストン部には圧側
   減衰力発生部が連設されてなると共に、当該圧側減衰力
   発生部には圧側行程時にシリンダ内下部室からシリンダ
   内上部室への作動油の流れによつて所定の圧側減衰力の
   発生を可とする圧側減衰バルブが配設されてなることを
   特徴とするショックアブソーバー。
2. （２）圧側減衰力発生部における圧側減衰バルブが複数
   枚の環状リーフバルブを積層して形成されてなると共に
   、任意の枚数の環状リーフバルブはその外径が同一でそ
   の内径が異なるように形成されてなる特許請求の範囲第
   １項記載のショックアブソーバー。
3. （３）ベースバルブ部における圧側減衰バルブが複数枚
   の環状リーフバルブを積層して形成されてなると共に、
   任意の枚数の環状リーフバルブはその外径が同一でその
   内径が異なるように形成されてなる特許請求の範囲第１
   項又は第２項記載のショックアブソーバー。
4. （４）ピストン部における伸側減衰バルブが複数枚の環
   状リーフバルブを積層して形成されてなると共に、任意
   の枚数の環状リーフバルブはその外径が同一でその内径
   が異なるように形成されてなる特許請求の範囲第１項、
   第２項又は第３項記載のショックアブソーバー。