JPS63223148A - 低脱炭ばね鋼 - Google Patents
低脱炭ばね鋼Info
- Publication number
- JPS63223148A JPS63223148A JP5680387A JP5680387A JPS63223148A JP S63223148 A JPS63223148 A JP S63223148A JP 5680387 A JP5680387 A JP 5680387A JP 5680387 A JP5680387 A JP 5680387A JP S63223148 A JPS63223148 A JP S63223148A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- spring steel
- steel
- less
- spring
- decarburization
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
（産業上の利用分野）
本発明は、疲労強度に優れたばねの製造に利用されるば
ね鋼に関し、熱間加工時や熱処理時（コイルもしくはバ
ー材の製品圧延時や熱処理時）における脱炭が著しく少
ない低脱炭ばね鋼（加熱時の弱浸炭したような現象をも
含む、）に関するものである。 （従来の技術） 従来、ばねの製造に使用されるばね鋼としては、種々の
化学成分のものがある（例えば、金属便覧 改訂４版
昭和５７年１２月２０日 丸善株式会社発行、第８１１
頁〜第８１３頁）が、これらのなかでとくにＪＩＳ
５ＵＰ６． ５ＵＰ７や５ＡＥ９２５４に規定されてい
るばね鋼は、十分な強度および耐へたり性が得られるよ
うに高Ｓｉの組成となっている・ （発明が解決しようとする問題点） しかしながら、この種のばね鋼に添加されるＳｉは、α
生成元素であるため高温でのα比率を増大させるので、
熱間圧延時や熱処理時等においてγ→α変態の際に脱炭
をきわめて起しゃすい鋼種である。これは、フェライト
脱炭と呼ばれ、炭素がほとんど含まれていないため、ば
ね特性に重大な影響を与える。 したがって、ばね鋼の表面に脱炭層が形成されていると
ばねの疲労強度を著しく低下させるので、形成された脱
炭層を除去するようにしたり、脱炭層の形成そのものを
阻止するようにしたりすることが必要であるが、このよ
うな脱炭層の除去作業は著しく煩わしいものであり、か
つまた脱炭層の形成そのものを阻止することが困難であ
って、ばねの生産性を大きく阻害すると共に、歩留りの
低下も大きいという問題点があった。 （発明の目的） 本発明は、このような従来の問題点を解消するためにな
されたもので、十分な強度および耐へたり性が得られる
ようにＳｉ量を多くしたときでも、とくに熱間圧延時や
熱処理等においてフェライト説炭層が形成されがたい低
脱炭ばね鋼を提供することを目的としている。
ね鋼に関し、熱間加工時や熱処理時（コイルもしくはバ
ー材の製品圧延時や熱処理時）における脱炭が著しく少
ない低脱炭ばね鋼（加熱時の弱浸炭したような現象をも
含む、）に関するものである。 （従来の技術） 従来、ばねの製造に使用されるばね鋼としては、種々の
化学成分のものがある（例えば、金属便覧 改訂４版
昭和５７年１２月２０日 丸善株式会社発行、第８１１
頁〜第８１３頁）が、これらのなかでとくにＪＩＳ
５ＵＰ６． ５ＵＰ７や５ＡＥ９２５４に規定されてい
るばね鋼は、十分な強度および耐へたり性が得られるよ
うに高Ｓｉの組成となっている・ （発明が解決しようとする問題点） しかしながら、この種のばね鋼に添加されるＳｉは、α
生成元素であるため高温でのα比率を増大させるので、
熱間圧延時や熱処理時等においてγ→α変態の際に脱炭
をきわめて起しゃすい鋼種である。これは、フェライト
脱炭と呼ばれ、炭素がほとんど含まれていないため、ば
ね特性に重大な影響を与える。 したがって、ばね鋼の表面に脱炭層が形成されていると
ばねの疲労強度を著しく低下させるので、形成された脱
炭層を除去するようにしたり、脱炭層の形成そのものを
阻止するようにしたりすることが必要であるが、このよ
うな脱炭層の除去作業は著しく煩わしいものであり、か
つまた脱炭層の形成そのものを阻止することが困難であ
って、ばねの生産性を大きく阻害すると共に、歩留りの
低下も大きいという問題点があった。 （発明の目的） 本発明は、このような従来の問題点を解消するためにな
されたもので、十分な強度および耐へたり性が得られる
ようにＳｉ量を多くしたときでも、とくに熱間圧延時や
熱処理等においてフェライト説炭層が形成されがたい低
脱炭ばね鋼を提供することを目的としている。
（問題点を解決するための手段）
本発明に係る低脱炭ばね鋼は、重量％で、Ｃ：０．４０
〜０．７５％、Ｓｉ：１．０〜２．５％、Ｍ ｎ ：
０ 、５〜１ 、０％、およびＰｂ。 Ｂｉ 、Ｓｎのうちから選ばれる１ｍまたは２種以上：
各々０．３％以下、さらに必要に応じてＣｒ二〇、１〜
１．０％、同じく必要に応じてＶ：０．００３〜０．３
％、Ｎｂ：０．００３〜０．３％のうちから選ばれる１
種または２種、同じく必要に応じて：Ｎｉ：０．２〜１
．０％。 Ｃｕ：０．２〜１．０％のうちから選ばれる１種または
２種、を含み、残部Ｆｅおよび不純物からなることを特
徴としており、十分な強度および耐へたり性が得られる
ように５ｉｆｆｉを多くしたときでも、とくに熱間圧延
時や熱処理時等においてフェライト説炭層が形成されが
たく、かつまた例えば重大気雰囲気下の油加熱炉を用い
て加熱した時に弱浸炭したような現象がみられる特性を
具備していることを特徴としているものである。 次に１本発明に係る低脱炭ばね鋼の成分範囲（重量％）
の限定理由を説明する。 Ｃ（炭素）； Ｃは、鋼の強度を高めるのに有効な元素であるが、０．
４０％未満ではばねとしての必要な強度を得ることがで
きず、０．７５％を超えると網状のセメンタイトが出や
すくなり、ばねの疲労強度が損なわれるので、０．４０
〜０．７５％の範囲とした。 Ｓｉ（けい素）； Ｓｉは、鋼の強度を向上し、ばねの耐へたり性を向上さ
せるのに有効な元素であるが、１．０％未満ではばねと
して必要な耐へたり性を得ることができず、２．５％を
超えると靭性が劣化するので、１．０〜２．５％の範囲
とした。 Ｍｎ（マンガン）； Ｍｎは、鋼の脱酸に有効であって０による害を阻止する
と共に脱硫に有効であってＳによる害を阻止するのにも
有効な元素であり、このためには０．５％以上含有させ
ることが必要であるが、１．０％を超えると造塊時に偏
析を生じやすく、 ′この偏析によって強度むらを生ず
るおそれがあるので、０．５〜１．０％の範囲とした。 ｐｂ（鉛） 、Ｂｉ （ビスマス）、Ｓｎ（錫）のう
ちから選ばれる１種または２種以上：各々０．３％以下 Ｐｂ、Ｂｉ、Ｓｎは、熱間加工時や熱処理時、例えばコ
イルもしくはバー材の製品圧延時や熱処理時において脱
炭の発生を阻止するのに有効な元素であり、実質的に脱
炭のないばね鋼とするのに有効な重要元素であるので、
これらの１種または２種以上を各々０．３％以下の範囲
で含有させた。しかし、Ｐｂ、Ｂｉ 、Ｓｎ量が各々０
．３％を超えると、鋼の熱間加工性を低下させるので、
０．３％以下とした。 Ｃｒ（クロム）； Ｃｒは、炭化物の黒鉛化を防止するのに有効な元素であ
るが、０．１％未満ではこれらの効果を十分に期待する
ことができず、１．０％を超えると靭性が劣化するので
、０．１〜１．０％の範囲とした。 ■（バナジウム）、Ｎｂ（ニオブ）； Ｖ、Ｎｂは、鋼の焼入れ焼もどし時の析出硬化の効果な
らびに結晶粒微細化作用によってばね特性を向上させる
元素である。 しかし、各々０．００３％未満では上記した効果があま
り期待できず、０．３％を超えてもばね特性はそれほど
向上しないので、各々０ 、００３〜０．３％の範囲と
した。 Ｎｔにッケル）、Ｃｕ（銅）； Ｎｉ、Ｃｕは、フェライト脱炭の防止に有効な元素であ
るので、このような効果を得るために各々０．２％以上
含有させるのもよい、しかし、１．０％を超えてもさほ
ど効果の向上はみられないので、各々０．２〜１．０％
の範囲とした。 そのほか、Ｂは、鋼の焼入性を増大させるのに有効な元
素であるので使用目的等に応じて添加するのも良いが、
０．０００５％未満では上記した効果が得がたく、０．
０１％を超えても上記した効果はさほど増大しないので
、添加する場合には０．０００５〜０．０１％の範囲と
するのが良い。 また、Ｓは、ばねの疲労強度を損いやすい元素であり、
Ｓ含有量が低いほどばねとしての信頼性を高めることが
できるので、使用目的等に応じてその含有量をｏ、ｏｔ
ｏ％以下とするのがより望ましい。 さらに、０は、酸化物系の介在物を生成し、これが疲労
破壊の起点となることがあるので、使用目的等に応じて
その含有量を０．００１５％以下とすることがより望ま
しい。 このような成分含有量の鋼を素材とするばねにおいて、
その耐へたり性や疲労強度等のばね特性を向上させるた
めに、連続鋳造もしくは造塊および熱間圧延後（製品圧
延後）の素材に対して、焼入れ焼もどし等の調質や制御
圧延などを施して、組織の結晶粒度が９番以上となるよ
うにすることがより望ましい。 （実施例） 第１表に示す化学成分の鋼を溶製したのち造塊し、次い
で各鋼塊を分解圧延および線材圧延し、得られた線材の
フェライト脱炭層深さをＩＭＡ法により測定した。この
結果を同じく第１表に示す。 第１表に示すように、比較鋼（Ｎｏ、１．２゜３）では
熱間圧延後の線材にフェライト脱炭が発生しているのに
対して、本発明鋼（Ｎｏ、４〜２７）ではいずれもフェ
ライト脱炭が発生しておらず、高Ｓｉばね鋼であっても
熱間圧延時においてフェライト脱炭の発生を有効に阻止
することが可能であることが確かめられた。このことは
、Ｐｂ、Ｂｉ、Ｓｎの添加がフェライト脱炭の防止ニ著
１．＜有効であることを示すものである。 また、本発明鋼Ｎｏ、４．Ｎｏ、８．Ｎｏ、１４゜陽、
２２を選んで大気雰囲気中で焼入れ、焼もどしの熱処理
を施したところ、脱炭は観察されなかった。
〜０．７５％、Ｓｉ：１．０〜２．５％、Ｍ ｎ ：
０ 、５〜１ 、０％、およびＰｂ。 Ｂｉ 、Ｓｎのうちから選ばれる１ｍまたは２種以上：
各々０．３％以下、さらに必要に応じてＣｒ二〇、１〜
１．０％、同じく必要に応じてＶ：０．００３〜０．３
％、Ｎｂ：０．００３〜０．３％のうちから選ばれる１
種または２種、同じく必要に応じて：Ｎｉ：０．２〜１
．０％。 Ｃｕ：０．２〜１．０％のうちから選ばれる１種または
２種、を含み、残部Ｆｅおよび不純物からなることを特
徴としており、十分な強度および耐へたり性が得られる
ように５ｉｆｆｉを多くしたときでも、とくに熱間圧延
時や熱処理時等においてフェライト説炭層が形成されが
たく、かつまた例えば重大気雰囲気下の油加熱炉を用い
て加熱した時に弱浸炭したような現象がみられる特性を
具備していることを特徴としているものである。 次に１本発明に係る低脱炭ばね鋼の成分範囲（重量％）
の限定理由を説明する。 Ｃ（炭素）； Ｃは、鋼の強度を高めるのに有効な元素であるが、０．
４０％未満ではばねとしての必要な強度を得ることがで
きず、０．７５％を超えると網状のセメンタイトが出や
すくなり、ばねの疲労強度が損なわれるので、０．４０
〜０．７５％の範囲とした。 Ｓｉ（けい素）； Ｓｉは、鋼の強度を向上し、ばねの耐へたり性を向上さ
せるのに有効な元素であるが、１．０％未満ではばねと
して必要な耐へたり性を得ることができず、２．５％を
超えると靭性が劣化するので、１．０〜２．５％の範囲
とした。 Ｍｎ（マンガン）； Ｍｎは、鋼の脱酸に有効であって０による害を阻止する
と共に脱硫に有効であってＳによる害を阻止するのにも
有効な元素であり、このためには０．５％以上含有させ
ることが必要であるが、１．０％を超えると造塊時に偏
析を生じやすく、 ′この偏析によって強度むらを生ず
るおそれがあるので、０．５〜１．０％の範囲とした。 ｐｂ（鉛） 、Ｂｉ （ビスマス）、Ｓｎ（錫）のう
ちから選ばれる１種または２種以上：各々０．３％以下 Ｐｂ、Ｂｉ、Ｓｎは、熱間加工時や熱処理時、例えばコ
イルもしくはバー材の製品圧延時や熱処理時において脱
炭の発生を阻止するのに有効な元素であり、実質的に脱
炭のないばね鋼とするのに有効な重要元素であるので、
これらの１種または２種以上を各々０．３％以下の範囲
で含有させた。しかし、Ｐｂ、Ｂｉ 、Ｓｎ量が各々０
．３％を超えると、鋼の熱間加工性を低下させるので、
０．３％以下とした。 Ｃｒ（クロム）； Ｃｒは、炭化物の黒鉛化を防止するのに有効な元素であ
るが、０．１％未満ではこれらの効果を十分に期待する
ことができず、１．０％を超えると靭性が劣化するので
、０．１〜１．０％の範囲とした。 ■（バナジウム）、Ｎｂ（ニオブ）； Ｖ、Ｎｂは、鋼の焼入れ焼もどし時の析出硬化の効果な
らびに結晶粒微細化作用によってばね特性を向上させる
元素である。 しかし、各々０．００３％未満では上記した効果があま
り期待できず、０．３％を超えてもばね特性はそれほど
向上しないので、各々０ 、００３〜０．３％の範囲と
した。 Ｎｔにッケル）、Ｃｕ（銅）； Ｎｉ、Ｃｕは、フェライト脱炭の防止に有効な元素であ
るので、このような効果を得るために各々０．２％以上
含有させるのもよい、しかし、１．０％を超えてもさほ
ど効果の向上はみられないので、各々０．２〜１．０％
の範囲とした。 そのほか、Ｂは、鋼の焼入性を増大させるのに有効な元
素であるので使用目的等に応じて添加するのも良いが、
０．０００５％未満では上記した効果が得がたく、０．
０１％を超えても上記した効果はさほど増大しないので
、添加する場合には０．０００５〜０．０１％の範囲と
するのが良い。 また、Ｓは、ばねの疲労強度を損いやすい元素であり、
Ｓ含有量が低いほどばねとしての信頼性を高めることが
できるので、使用目的等に応じてその含有量をｏ、ｏｔ
ｏ％以下とするのがより望ましい。 さらに、０は、酸化物系の介在物を生成し、これが疲労
破壊の起点となることがあるので、使用目的等に応じて
その含有量を０．００１５％以下とすることがより望ま
しい。 このような成分含有量の鋼を素材とするばねにおいて、
その耐へたり性や疲労強度等のばね特性を向上させるた
めに、連続鋳造もしくは造塊および熱間圧延後（製品圧
延後）の素材に対して、焼入れ焼もどし等の調質や制御
圧延などを施して、組織の結晶粒度が９番以上となるよ
うにすることがより望ましい。 （実施例） 第１表に示す化学成分の鋼を溶製したのち造塊し、次い
で各鋼塊を分解圧延および線材圧延し、得られた線材の
フェライト脱炭層深さをＩＭＡ法により測定した。この
結果を同じく第１表に示す。 第１表に示すように、比較鋼（Ｎｏ、１．２゜３）では
熱間圧延後の線材にフェライト脱炭が発生しているのに
対して、本発明鋼（Ｎｏ、４〜２７）ではいずれもフェ
ライト脱炭が発生しておらず、高Ｓｉばね鋼であっても
熱間圧延時においてフェライト脱炭の発生を有効に阻止
することが可能であることが確かめられた。このことは
、Ｐｂ、Ｂｉ、Ｓｎの添加がフェライト脱炭の防止ニ著
１．＜有効であることを示すものである。 また、本発明鋼Ｎｏ、４．Ｎｏ、８．Ｎｏ、１４゜陽、
２２を選んで大気雰囲気中で焼入れ、焼もどしの熱処理
を施したところ、脱炭は観察されなかった。
以上説明してきたように、本発明に係るばね鋼では、重
量％で、Ｃ：０．４０〜０．７５％、Ｓｉ：１．０〜２
．５％、Ｍｎ：０．５〜１．０％を基本成分とする高Ｓ
ｉばね鋼に、Ｐｂ。 Ｂｉ、Ｓｎのうちから選ばれる１種または２種以上：各
々０．３％以下、必要に応じてＣｒ：０．１〜１．０％
、同じく必要に応じてＶ：０．００３〜０．３％、Ｎｂ
：０．００３〜０．３％のうちから選ばれる１種または
２種、同じく必要に応じてＮｉ：０．２〜１．０％。 Ｃｕ：０．２〜１．０％のうちから選ばれる１種または
２種、を含有させるようにしたものであるから、熱間加
工時や熱処理時、例えばコイルもしくはバー材の製品圧
延時や熱処理時等のγ→α変態時に鋼中に含まれるＣ等
が鋼表面から外部に抜は出すのを阻止することが回部で
あり、高Ｓｉばね鋼であっても熱間圧延時や熱処理時に
おいてフェライト脱炭が発生するのを防ぐことが可能で
あり、従来のように脱炭層を除去するための加工を行う
ことによって材料歩留りが大きく低下したり、ばねの製
造性や品質を著しく損ねたりすることがなく、強度およ
び耐へたり性に優れるとともに疲労強度にも優れたばね
の素材であるという非常に優れた効果をもたらすことが
可能である。
量％で、Ｃ：０．４０〜０．７５％、Ｓｉ：１．０〜２
．５％、Ｍｎ：０．５〜１．０％を基本成分とする高Ｓ
ｉばね鋼に、Ｐｂ。 Ｂｉ、Ｓｎのうちから選ばれる１種または２種以上：各
々０．３％以下、必要に応じてＣｒ：０．１〜１．０％
、同じく必要に応じてＶ：０．００３〜０．３％、Ｎｂ
：０．００３〜０．３％のうちから選ばれる１種または
２種、同じく必要に応じてＮｉ：０．２〜１．０％。 Ｃｕ：０．２〜１．０％のうちから選ばれる１種または
２種、を含有させるようにしたものであるから、熱間加
工時や熱処理時、例えばコイルもしくはバー材の製品圧
延時や熱処理時等のγ→α変態時に鋼中に含まれるＣ等
が鋼表面から外部に抜は出すのを阻止することが回部で
あり、高Ｓｉばね鋼であっても熱間圧延時や熱処理時に
おいてフェライト脱炭が発生するのを防ぐことが可能で
あり、従来のように脱炭層を除去するための加工を行う
ことによって材料歩留りが大きく低下したり、ばねの製
造性や品質を著しく損ねたりすることがなく、強度およ
び耐へたり性に優れるとともに疲労強度にも優れたばね
の素材であるという非常に優れた効果をもたらすことが
可能である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）重量％で、Ｃ：０．４０〜０．７５％、Ｓｉ：１
．０〜２．５％、Ｍｎ：０．５〜１．０％、およびＰｂ
、Ｂｉ、Ｓｎのうちから選ばれる１種または２種以上：
各々０．３％以下、を含み、残部Ｆｅおよび不純物から
なることを特徴とする低脱炭ばね鋼。 （２）重量％で、Ｃ：０．４０〜０．７５％、Ｓｉ：１
．０〜２．５％、Ｍｎ：０．５〜１．０％、Ｃｒ：０．
１〜１．０％、およびＰｂ、Ｂｉ、Ｓｎのうちから選ば
れる１種または２種以上：各々０．３％以下、を含み、
残部Ｆｅおよび不純物からなることを特徴とする低脱炭
ばね鋼。 （３）重量％で、Ｃ：０．４０〜０．７５％、Ｓｉ：１
．０〜２．５％、Ｍｎ：０．５〜１．０％、Ｃｒ：０．
１〜１．０％、およびＶ： ０．００３〜０．３％、Ｎｂ：０．００３〜０．３％の
うちから選ばれる１種または２種、さらにＰｂ、Ｂｉ、
Ｓｎのうちから選ばれる１種または２種以上：各々０．
３％以下、を含み、残部Ｆｅおよび不純物からなること
を特徴とする低脱炭ばね鋼。 （４）重量％で、Ｃ：０．４０〜０．７５％、Ｓｉ：１
．０〜２．５％、Ｍｎ：０．５〜１．０％、およびＮｉ
：０．２〜１．０％、Ｃｕ：０．２〜１．０％のうちか
ら選ばれる１種または２種、さらにＰｂ、Ｂｉ、Ｓｎの
うちから選ばれる１種または２種以上：各々０．３％以
下、を含み、残部Ｆｅおよび不純物からなることを特徴
とする低脱炭ばね鋼。 （５）重量％で、Ｃ：０．４０〜０．７５％、Ｓｉ：１
．０〜２．５％、Ｍｎ：０．５〜１．０％、Ｃｒ：０．
１〜１．０％、およびＮｉ：０．２〜１．０％、Ｃｕ：
０．２〜１．０％のうちから選ばれる１種または２種、
さらにＰｂ、Ｂｉ、Ｓｎのうちから選ばれる１種または
２種以上：各々０．３％以下、を含み、残部Ｆｅおよび
不純物からなることを特徴とする低脱炭ばね鋼。 （６）重量％で、Ｃ：：０．４０〜０．７５％、Ｓｉ：
０．１〜２．５％、Ｍｎ：０．５〜１．０％、Ｃｒ：０
．１〜１．０％、およびＶ：０．００３〜０．３％、Ｎ
ｂ：０．００３〜０．３％のうちから選ばれる１種また
は２種、さらにＮｉ：０．２〜１．０％、Ｃｕ：０．２
〜１．０％のうちから選ばれる１種または２種、さらに
Ｐｂ、Ｂｉ、Ｓｎのうちから選ばれる１種または２種以
上：各々０．３％以下、を含み、残部Ｆｅおよび不純物
からなることを特徴とする低脱炭ばね鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5680387A JPS63223148A (ja) | 1987-03-13 | 1987-03-13 | 低脱炭ばね鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5680387A JPS63223148A (ja) | 1987-03-13 | 1987-03-13 | 低脱炭ばね鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63223148A true JPS63223148A (ja) | 1988-09-16 |
Family
ID=13037554
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5680387A Pending JPS63223148A (ja) | 1987-03-13 | 1987-03-13 | 低脱炭ばね鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63223148A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013122261A1 (ja) * | 2012-02-14 | 2013-08-22 | Ｊｆｅスチール株式会社 | ばね鋼 |
-
1987
- 1987-03-13 JP JP5680387A patent/JPS63223148A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013122261A1 (ja) * | 2012-02-14 | 2013-08-22 | Ｊｆｅスチール株式会社 | ばね鋼 |
| JP5408398B1 (ja) * | 2012-02-14 | 2014-02-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | ばね鋼 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3358135B2 (ja) | 耐硫化物応力割れ抵抗性に優れた高強度鋼およびその製造方法 | |
| JP3255296B2 (ja) | 高強度ばね用鋼およびその製造方法 | |
| JPH06116635A (ja) | 耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高強度低合金油井用鋼の製造方法 | |
| JP3226737B2 (ja) | 低脱炭性ばね用鋼 | |
| JPS5946300B2 (ja) | 被削性にすぐれた冷間鍛造用鋼およびその製造方法 | |
| JPS6223929A (ja) | 冷間鍛造用鋼の製造方法 | |
| JPS6364495B2 (ja) | ||
| JPH0717987B2 (ja) | 熱間加工性に優れた高耐食二相ステンレス鋼 | |
| JPS61183442A (ja) | 低脱炭バネ鋼 | |
| JP3887832B2 (ja) | 高強度熱間ベンド鋼管の製造方法 | |
| JPH07188840A (ja) | 耐水素脆化特性に優れた高強度鋼およびその製法 | |
| JPH01319650A (ja) | 低脱炭ばね鋼 | |
| JP3031816B2 (ja) | 低脱炭性ばね用鋼 | |
| JPS63216951A (ja) | 高強度ばね用鋼 | |
| JPS63223148A (ja) | 低脱炭ばね鋼 | |
| JPH0672282B2 (ja) | 低脱炭ばね鋼 | |
| JPH0545661B2 (ja) | ||
| JP3620099B2 (ja) | 強度と靱性に優れるＣｒ−Ｍｏ鋼の製造方法 | |
| JPH0570890A (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルト用鋼 | |
| JPS63128153A (ja) | 耐へたり性に優れたばね用鋼 | |
| JPH0250937A (ja) | 冷間加工用快削ステンレス鋼 | |
| JP2001198605A (ja) | フェライト系快削ステンレス鋼の熱間加工方法 | |
| JPS63199821A (ja) | 加速冷却型高張力鋼板の製造方法 | |
| JP3343505B2 (ja) | 冷間加工性と耐遅れ破壊性に優れた高強度ボルト用鋼およびその製法 | |
| JP2508034B2 (ja) | 高強度高靭性熱間鍛造焼入用鋼 |