JPS63227813A - 高弾性率高強度ポリエステル繊維及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は従来に見ない高弾性率を在し、且つ高強度特性
を存するエチレンテレフタレート系ポリエステル繊維及
びその製造方に関するものである。

更に詳しくは、従来に見ない高弾性率高強度ポリエステ
ル繊維を溶融紡糸に基いて、をり実用的価格で提供出来
ると同時に、従来ポリエステルを素材としたタイヤコー
ドが利用されていなかったタイヤコードの利用で例えば
、ラジアルタイヤのベルト材としてスチールに替わり得
るもの、あるいは熱可塑性コンポジットの補強材用途等
にを用なポリエステルａ維及びその製造方法に関するも
のである。

（従来の技術） エチレンテレフタレート系ポリエステル繊維は通常、工
業的には１ｖが１．２未満のポリエチレンテレフタレー
トを融点以上の温度で溶融紡糸し、熱延伸、熱処理を行
うことにより得られる。

このような従来法で得られるエチレンテレフタレート系
ポリエステル繊維の物性値は、高強力繊維の場合でも初
期引張弾性率９０〜１８０　ｇ／ｄ１強度６．３〜９ｇ
／ｄ程度である。（産業用繊維資材ハンドブック：日本
繊維機械学会、昭和５４年） （発明が、解決しようとする問題点） タイヤコードやロープ等の産業用資材に使用されるエチ
レンテレフタレート系ポリエステル繊維には、高弾性率
、高強力、高耐疲労性、高耐摩耗性等の高性能化が要望
されている。

高性能化エチレンテレフタレート系ポリエステル繊維の
研究の一つとして、溶融紡糸法で、巻取速度６．０００
〜７．０００Ｉｌ／ｗｉｎの高速紡糸をおこなう事によ
り繊維の融点が、２６８．４℃という従来のものに比べ
て、高融点の繊維が得られることは清水等、（繊維学会
誌ｖｏ１．３３　、　、廣５、Ｔ−２０８（１９７７）
　、ｖｏｌ、３４．、Ｎａ２、Ｐ−４３（１９７８））
の研究で、公知であるが、引張弾性率は８０ｇ／ｄと低
い。

そこで、高性能化への一つの重要な手法として、高分子
量エチレンテレフタレート系ポリエステルを用いて、高
度に延伸する製造技術の開発が期待されている。今まで
のポリエチレンテレフタレートの重合法は、ｓ重合であ
るため、その高分子量化には、困難をきわめ、最大でも
極限枯１１ｆｌＶ＝１．８位であったが、細菌重合化技
術の進歩によりＩＶ＝３．０を越える超高分子量ポリエ
チレンテレフタレートが、得られるようになり、ポリエ
チレンテレフタレート繊維の高性能化への可能性が、高
くなってきた。

しかしながら、超高分子量ポリエチレンテレフタレート
を溶融紡糸法により、高性能化をはかろうとすると、超
高分子量体のため、溶融粘度が、著しく高（なり、又、
溶融液の流動性もきわめて低くなるため、従来の溶融紡
糸法での紡糸は困難をきわめている。そのために、特公
昭４８−１９８８７号公報、特公昭４７−３３７２７号
公報及びＵＳＰ３８４８３７７に見られる様に高圧に耐
える紡糸装置を新たに設計して、高圧、高剪断下での紡
糸研究もなされているが、高性能エチレンテレフタレー
ト系ポリエステル繊維を得るまでに至っていない。

他方、通常のポリエチレンテレフタレ−）（ＩＶた清造
等（繊維学会誌ｖｏ１．３５．１ｍ８、Ｔ−３２８（１
９７９））の報告もある。

その結果は、固相重合した延伸繊維の融点は、２７６℃
と高融点ポリエチレンテレフタレート繊維が得られてい
るが、その繊維の初期引張弾性率は、５０ｇ／ｄから２
０ｇ／ｄへと著しく低下している。従ってこの方法では
繊維の高融点化ははかれるものの、高弾性率化を同時に
滴定するものは得られない。

一般に、産業資材用ｔａ維、たとえばゴムを補強するタ
イヤコード用繊維に要求される性能は、高強力で高弾性
率であることが望ましい。しかし、現行のタイヤコード
用ポリエチレンテレフタレート繊維の引張弾性率は、１
３０〜１５０ｇ／ｄであり、１３０ｇ／ｄ未膚の引張弾
性率のポリエチレンテレフタレート繊維は、ゴムの補強
効果が、小さいために、一般には使用されない。

かかる現状において、本発明者らはエチレンテレフタレ
ート系ポリエステル繊維の高性能化に関し鋭意研究をお
こない、前記従来の技術では達成することができなかっ
たエチレンテレフタレート系ポリエステル繊維の高弾性
率化を達成し、従来のエチレンテレフタレート系ポリエ
リステル繊維とは、明らかに区別される新規な１ａｍ構
造に起因して発現する、高弾性率エチレンテレフタレー
ト系ポリエステル繊維及びその製造方法を提供せんとす
るものである。

（問題点を解決するための手段） 前記の目的を達成することのできた本発明は、（１）　
　ポリエステル・ポリエーテル・ブロック共重合体を０
．２〜１５重量％含有するエチレンフレフタレート系ポ
リエステルよりなり、下記（イ）〜（ロ）の特性を有す
るととわ特徴とする高弾性率高強度ポリエステル繊維。

（４）　　初期引張弾性率（ｇ／ｃｌ）≧１５０（ロ）
引張強度（ン／ｄ）≧８ および 極限粘度■が０．７以上のエチレンテレフタレート系ポ
リエステルポリマーに、ポリエステルｅポリエーテルΦ
ブロック共重合体ポリマーを０．２〜１５重景％の割合
でブレンドした後、前記エチレンテレフタレート系ポリ
エステルポリマー融点以上の温度で溶融してノズルオリ
フィスより押出し、冷却固化せしめて引き取り糸条の複
屈折率が０．０２０以上となるように引き取り、紡糸に
連続して、又は一旦巻取った後、９０℃以下の温度で少
な（とも下記（ハ）式で与えられる延伸倍率で延伸した
後、更に１５０〜２５０℃の温度範囲で延伸することを
特徴とする高弾性率高強度ポリエステル繊維の製造方法 である。

（ただし、ＮＥは、未延伸糸の自然延伸倍率（％）を示
す） 本発明では、ＩＶが０．７以上のエチレンテレフタレー
ト系ポリエステルポリマーにポリエステル・ポリエーテ
ル・ブロック共重合体ポリマーをチップの状態で特定割
合でブレンドしたものを紡糸し、本発明の繊維を構成す
る高分子鎖・が、できる限り高度にその繊維軸方向に延
伸されること、すなわち、繊維の前延伸倍率を可能な限
りにおいて大きくすることにより達成される。

更に具体的に本発明に関しての方法及び得られた繊維の
特性について詳述する。

本発明に使用され・るエチレンテレフタレート系ポリエ
ステルとは、テレフタル酸を主体とする二塩基酸とエチ
レングリコールとからなるポリエステル、とくにポリエ
チレンテレフタレートであり、その他にもポリエチレン
テレフタレートに公知の第３成分を１０モル％以下、好
ましくは５モル％以下、共重合したものなども使用可能
である。

ここで、主要な第３成分としては、インフタル酸、スル
ホイソフタル酸、アジピン酸、ネオベンチルグリコール
、ペンタエリスリトール、グリセリン、ポリエチレング
リコール、ポリエチレングリコールのアルキルエーテル
などがあるが、その他公知のものが任意に使用できる。

本発明に言うポリエステル・ポリエーテル・ブロック共
重合体とは、ポリテトラメチレンテレフタレート単位を
６０モル％以上、好ましくは８０モル％以上含有するポ
リエステル単位をハードセグメントとし、ポリ（テトラ
メチレンエーテル）グリコール単位を８０モル％以上含
有するポリエーテルをソフトセグメントとするブロック
共重合体である。ポリエステル単位としてはポリテトラ
メチレンテレフタレート単位の他、２０モルまでの割合
でポリメチレンテレフタレート単位、ポリプロピレンテ
レフタレート単位、ポリエチレンインフタレート単位等
のＩＭまたは２種以上が共重合されていてもよい。また
、ポリエーテル単位としてはポリ（テトラメチレンエー
テル）グリコール単位の他、２０モル％までのポリエチ
レンエーテルグリコール単位、ポリプロピレンエーテル
グリコール単位、ポリへキサメチン／エーテルグリコー
ル単位等の１種または２１１以上が共重合されていても
よい。なお、ハードセグメントおよびソフトセグメント
の共重合成分としては、上記例示のものに限定されるも
のではなく、特にインフタル酸、ダイマー酸、３，５−
ジ（カルボメトキシ）ベンゼンスルホン酸金属塩を共重
合成分として使用したものが共重合成分を用いる場合に
はコスト低減又は染色性工場の面で実用上有用である。

これらの中で最も好ましいのはポリテトラメチレンテレ
テタレートをハードセグメントとし、ポリテトラメチレ
ンエーテルグリコール杏ノットセグメントとするポリエ
ステル拳ポリエーテルブロック共重合体である。ハード
セグメントとしての上記芳香族ポリエステルとソフトセ
グメントとしての上記ポリアルキレンエーテルグリコー
ルとめ共重合比率（重量）は６５　：　３５〜９５：５
が好ましく、さらに好ましくは７５　：　２５〜９０：
１０がよい。すなわち、通常、熱可塑性エラストマーと
して化成品用途で使用される共重合比率に比べてハード
セグメントの量が多いのが特徴である。

また、該ポリアルキレンエーテルグリコールの数平均分
子量は、繊維の融点を高める点から５゜Ｏ〜４０００が
好適であり、さらに好ましくは１０００〜２０００がよ
い。

さらに本発明に使用される上記エチレンテレフタレート
系ポリエステルは、極限粘度ＩＶが、０．７以上のもの
である。なぜならば、ＩＶが０．７未膚のエチレンテレ
フタレート系ポリエステルを用い本発明の方法で得た繊
維の初期引張弾性率は、従来法で得られる繊維のそれら
と比較して本発明の繊維程、十分に高い物が得られない
からである。

以下、本発明の析着なエチレンテレフタレート系ポリエ
ステル繊維の製造方法及び繊維の特徴について更に詳し
く述べる。

本発明では、極限粘度ＩＶが０．７以上のエチレンテレ
フタレート系ポリエステルポリマーと、ポリエステル−
ポリエーテル−ブロック共重合体ポリマーとをそれぞれ
真空乾燥温度した後、チップの状態でブレンドする。真
空乾燥温度としてはガラス転移温度以上、融着温度以下
が好ましい。

ここでそれぞれの原料ポリマーに真空乾燥温度をしない
場合にあっては、加水分解を起こして、極限粘度■ｖが
著しく低下するので、目的とする高弾性率ポリエステル
繊維が得られなくなるので好ましくない。

エチレンテレフタレート系ポリエステルポリマーにブレ
ンドするポリエステル・ポリエーテル・ブロック共重合
体ポリマーのブレンド割合は、０．２〜１５重量％、好
ましくは０．２〜１０重量％である。ここでブレンド割
合が０゜２重量％未膚の場合にあっては、ポリエステル
・ポリエーテル・ブロック共重合体を含まないエチレン
テレフタレート系ポリエステル繊維より優位にある高弾
性率が得られな（なるので好ましくない。

一方、ブレンド割合が１５重量％を越えると、製糸段階
で紡糸状態が不安定となり、得られる糸上の長さ方向の
太さ斑が大きくなり、初期引張弾性率、引張強度ともに
低下するので好ましくない。

前記の如くしてブレンドしたポリマーチップを、前記エ
チレンテレフタレート系ポリエステルポリマー融点より
少なくとも２０℃以上の温度で溶融押出しする。

溶融押出し方法としては特に限定するものではないが、
エクストルーダー型押出機、ピストン型押出機、２軸混
練型押出機等が用いられる。

押出機よりノズルオリフィスを通過して押出す条件とし
て剪断速度テをＩ　Ｘ　１０’　ｓｅｃ”以下とするこ
とが好ましい。

ここで剪断速度テは下記の式を用いて計算される。

である。

ナがＩ　Ｘ　１０’　５ｅｃ−’　を越えると、メルト
フラクチュアあるいはその前駆現象が発生し、高物性化
が困難となる。

このようにして押出されたポリエステル糸条をる。

ここで糸条の複屈折率Δｎが０．０２０未膚の場合いあ
っては、以降の延伸工程でたとえ高倍率延伸を実現して
も高弾性率化が達成し難くなるので好ましくない。

このようにして得られた未延伸ポリエステル繊維を９０
℃以下の温度で（１００＋ＮＥ）／１００倍以上の延伸
を行う。

ここでＮＥは未延伸糸の自然延伸倍率を指す。

延伸温度が８０℃を越えると延伸前に結晶化が進行し延
伸性を阻害する。

低温延伸に引き続き、１５０〜２５０”Ｃの温度範囲で
延伸する。

高温延伸には多段延伸が好ましく、まず１５０〜２００
℃の温度範囲で第１段延伸を行ない、次に２００〜２５
０℃の範囲で２段又は３段以上の延伸を行うことが好ま
しい。

更に引き続いて、１００〜２２０’Ｃの温度で１０％以
下の緩和熱処理を行うことが好ましい。緩和熱処理によ
り、結晶領域の分子量の引きそろえが更に完全なものと
することが可能であり、本発明の方法による初期引張弾
性率工場効果が促進される。

緩和熱処理の緩和率が１０％を越えると、引張り強度を
８ｇ／ｄ以上とすることが困難となってくる。

緩和温度が１００℃末滴であると結晶領域の分子鎖の再
配列が不十分となる。又、緩和温度が２２０℃を越える
と強度、モジュラス共に低下して（る。

かくして得られたポリエステル繊維は、ポリエステル・
ポリエーテル−ブロック共重合体を０．２〜１５重量％
含有するエチレンテレフタレート系ポリエステルよりな
り、初期引張弾性率が１５０ｇ／ｄ以上、好ましくは１
ｅＯｇ／ｄ以上を示し、且つ引張強度が８ｇ／ｄ以上、
好ましくは９ｇ／ｄ以上を示し、ポリエステル・ポリエ
ーテルブロック共重合体を含宵しないエチレンテレフタ
レート系ポリエステルより優位な高弾性率高強度ポリエ
ステル繊維が提供される。

尚、本発明の高弾性率高強度ポリエステル繊維の切断強
度および初期引張弾性率は高ければ高い程望ましいが製
造技術の面より、切断強度は３０ｇ　／　ｄ　１初期引
張弾性率は５００ｇ／ｄが限界であると推察される。

（作　用） 本発明繊維が、高引張弾性率という優れた特性を優する
ことは、ポリエステル・ポリエーテルブロック共重合体
をエチレンテレフタレート系ポリエステルに適量添加す
ることにより、延伸時に該共重合体が可塑剤的な役割を
果たし、ポリエステル分子鎖を高度に引き伸ばすことを
助長しているものと考えられる。該共重合体の含有率が
大きくなると、ポリエステル成分との反応が起こり、も
はやポリエステルとしての性質を失い、高引張は弾性率
という特性は低下するものと推察される。

本発明の方法により、高度に引き伸ばされた分子鎖配列
が実現できる最も大きなポイントは、エチレンテレフタ
レート系ポリエステルにポリエステル・ポリエーテルブ
ロック共重合体を添加し、溶融紡糸を行い、適正な延伸
処理条件を考察することにより、高配向せしめたことに
あると推察される。

（実施例） 以下に実施例を示すが本発明はもとよりこれらの実施例
に限定されるものではない。

尚本発明の評価に用いた物性値の測定法は以下のとおり
である。

く極限粘度ＩＶの測定法〉 本発明において、エチレンテレフタレート系ポリエステ
ルの極＠粘度ＩＶは、Ｐ−クロルフェ／−ル／テトラク
ロルエタン＝３７１混合溶媒を用い、３０℃で測定した
極限粘度〔η〕を次式によりフェノール／テトラクロル
エタン＝８０／４０の極限粘度ＩＶに換算したものであ
る。

Ｉ　Ｖ　＝　０．８３２５Ｘ　（７７）　＋０．００５
く繊維の繊度の測定法〉 イブロ式繊度測定器ＤＥＮＩＥＲＣＯＭＰＵＴＥＲＤＣ
−１１Ｂ型を使用して、単繊維の繊度（デニール、ｄ）
を測定した。

但し、繊維の測定試料長は、８０ｃｍとした。

＜ｔｒａｍの強度の測定法〉 繊維の引張強さく強１１ｆ）は、ＪＩＳ−１，−１０１
３（１９８１）の７．５．１に準じ、標準状態の試験室
で、東洋ボールドウィン■製の定速伸長形万能引張試験
機ＴＥＮＳＩＬＯＮ　　ＵＴＭ−ｍを使用して単繊維の
引張強さを測定した。

但し、測定条件は、５ｋｇｆ引張型ロードセルを用い、
つかみ間隔ｌＯ値引張速度１０ａ／分（１分関当たりつ
かみ間隔の１００％の伸長速度）、記録紙の送り速度合
０１７分で試料を引張り、試料が切断した時の荷重（ｇ
ｆ）を測定し次の式により引張ｆｉさくｇｆ／ｄ）ｊｔ
算出り、ｆｉｖ（ｇ／ｄ）とした。

く繊維の初期引張弾性率の測定法〉 繊維の初期引張抵抗度（初期引張弾性率）は、ＪＩｓ−
Ｌ−１０１３（１９８１）の７．５．１に準じた上記の
繊維の強度の測定法と同じ方法で試験をおこない記録紙
上に荷重−伸長曲線を描きこの図より、ＪＩＳ−Ｌ−１
０１３（１９８１）の７．１０に記載の初期引張抵抗度
算出式により、初期引張抵抗度（ｇｆ／ｄ＞を算出し、
初期引張弾性率（ｇ／ｄ）とした。

〈複屈折率（△ｎ）の測定法〉 二コン偏光顕微鏡−Ｐ　ＯＨ型ライン社ペレックコンペ
ンセーターを用い、光源としてはスペクトル光源用起動
装置（東芝５ＬＳ−８−Ｂ型）を用いた（Ｎａ光源）。

５〜６−■長の繊維軸に対し４５°の角度に切断した試
料を、切断面を上にして、スライドグラス上に截せる。

試料スライドグラスを回転載物台にのせ、試料が偏光子
に対して４５°になる様、回転載物台を回転させて調節
し、アナライザーを挿入し暗視界とした後、コンペンセ
ーターを３０にして縞数を数える（ｎ個）。コンペンセ
ーターを右ネジ方向にまゎして試料が最初に暗くなる点
のコンベ／セーターノ目盛ａ１コ／ペンセーターを左ネ
ジ方向にまゎして試料が最初に一番暗くなる点のコンペ
ンセーターの目盛ｂ−ｔ−測定した後（いずれ６１／１
０目盛まで読む）、コンペンセーターを３０にもどして
アナライザーをはずし、試料の直径ｄを測定し、下記の
式にもとづき複屈折率（Δｎ）を算出する（ｉｓ定数２
０個の平均値）。

Δｎ＝ｒ’／ｄ（ｒニレターデージ３ン、＝ｎλｏ　　
＋ε）λφ＝５８９．８ｍμ ８２９４７社のコンペンセーターの説明書のＣ／１００
００とｉより求める １＝（ａ−ｂ）（：コンベンセーターの読みの差）以下
実施例及び比較例の具体例を示すが、実施例１〜５、比
較例１〜３に様いたポリマーは次のとおりである。

エチレンフレフタレート系ポリエステルは、ＩＶ＝１．
０のタイヤコード用ポリエステルチップを使用した。

ポリテトラメチレングリコールとポリブチレンテレフタ
レート共重合体として、ポリテトラメチレングリコール
とポリブチレンテレフタレートのモル分率が、２５．５
　：　７４．５の比率のものを使用した。

それぞれのポリマーの乾燥条件を下記第１表に示す。

第　　１　　表 実施例Ｉ 真空乾燥したエチレンテレフタレート系ポリエステルポ
リマーとポリテトラメチレングリコールとポリブチレン
テレフタレートの共重合体ポリマーを重量比９９．５：
１でチップ状でブレンドし、エクストルーダ型紡糸機を
用いて紡糸温度３０５℃、単孔吐出料１．５ｇ／Ｉｌ＋
ｉｎの条件で、孔径０．４■■φのノズルから溶融押出
しを行ない、０゜３５ｍ／ｓｅｃの冷却風で冷却固化さ
せた後、糸条に対し約１％の油剤を付与し紡速３０００
ｍ／ｍｉｎで巻取った。得られた未延伸糸の複屈折率Δ
ｎは０．０５２であり、自然延伸倍率（ＮＥ）は２１％
であった。

次いで該未延伸糸を室温で１．２１倍の延伸を行なった
（延伸速度２２．２ｍ／分）後、１６０°Ｃで延伸倍率
１゜５６倍、２４５℃で延伸倍率１．１４倍で２段延伸
（計３段延伸）した。

得られた延伸糸の繊維物性値は３５．０デニール、引張
り強度９．２０ｇ／ｄ、初期弾性率１５７．８ｇ／ｄで
あった。

実施例２ 真空乾燥したエチレンテレフタレート系ポリエステルポ
リマーとポリテトラメチレングリコールとポリブチレン
テレフタレートの共重合体ポリマーを重量比９８：２で
チップ状でブレンドし、エクストルーダ型紡糸機を用い
て紡糸温度３０５°Ｃ１単孔吐出料１．５ｇ／ｗｉｎの
条件で、孔径０゜４　ｍｍφのノズルから溶融押出しを
行ない、０．３５　ｍ　／　ｓｅｃの冷却風で冷却固化
させた後、糸条に対し約１％の油剤を付与し紡速２５０
０　ｍ／１ｎで巻取った。得られた未延伸糸の複屈折率
Δｎは０．０２９５であり、自然延伸倍率（ＮＥ）は５
１％であった。

次いで該未延伸糸を室温で１．５１倍の延゛伸を行なっ
た（延伸速１ｆ２０．９ｍ／分）後、１６０℃で延伸倍
率１．６９倍、２４５℃で延伸倍率１．０７倍で２段延
伸（計３段延伸）した。

得られた延伸糸の繊維物性値は３２．０デニール、引張
り強度９．７３ｇ／ｄ、初期弾性率１７５．９ｇ／ｄで
あった。

実施例３ 真空乾燥したエチレンテレフタレート系ポリエステルポ
リマーとポリテトラメチレングリコールとポリブチレン
テレフタレートの共重合体ポリマーを重量比９８：２で
チップ状でブレンドし、エクストルーダ型紡糸機を用い
て紡糸温度３０５°Ｃ１単孔吐出ｍ　１．５　ｇ　／　
＋ｍｉｎの条件で、孔径０゜４１■φのノズルから溶融
押出しを行ない、０．３５　ｍ　／　ｓｅｃの冷却風で
冷却固化させた後、糸状に対し約１％の油剤を付与し紡
速３　Ｇ　００　ｍ／ｍｉｎで巻取った。得られた未延
伸糸の複屈折率へ〇は０．０５７８であり、自然延伸倍
率（ＮＥ）は１４％であった。

次いで該未延伸糸を室温で１．１４倍の延伸を行なった
（延伸速度２１．１　ｍ／分）後、１６０℃で延伸倍率
１．６６倍、２４５℃で延伸倍率１．０８倍で２段延伸
（計３段延伸）した。

得られた延伸糸の繊維物性値は３０．６デニール、引張
り強度９．３８ｇ／ｄ、初期弾性率１６６．９ｇ／ｄで
あった。

実施例４ 真空乾燥したエチレンテレフタレート系ポリエステルポ
リマーとポリテトラメチレングリコールとポリブチレン
テレフタレートの共重合体ポリマーを重量比９８：２で
チップ状でブレンドし、エクストルーダ型紡糸機を用い
て紡糸温度３０５℃、単孔吐出量１．５ｇ／層ｉｎの条
件で、孔径０゜４鰭φのノズルから溶融押出しを行ない
、０．３５　ｍ　／　ｓｅｃの冷却風で冷却固化させた
後、糸伏に対し約１％の油剤を付与し紡速３９００　ｍ
／ｍｔｎで巻取った。得られた未延伸糸の複屈折率Δｎ
は０．０７２８であり、自然延伸倍率ＮＥは１１％であ
った。

次いで該未延伸糸を室温で１．１１倍の延伸を行なった
（延伸速度２１．９ｍ／分）後、１６０”Ｃで延伸倍率
１．６５倍、２４５℃で延伸倍率１．０５倍で２段延伸
（計３段延伸）した。

得られた延伸糸の繊維物性値は３０．４デニール、引張
り強ａｌ’９．０４ｇ／ｄ、初期弾性率１６７．８ｇ／
ｄであった。

実施例５ 真空乾燥したエチレンテレフタレート系ポリエステルポ
リマーとポリテトラメチレンゲコールとポリブチレンテ
レフタレートの共重合体ポリマーを重量比９８：２でチ
ップ状でブレンドし、エクストルーダ型紡糸機を用いて
紡糸温ｒｊｔ３０５℃、単孔吐出ｆ１１．５　ｇ　／　
ｗｉｎの条件で、孔系０．４ｍｍφのノズルから溶融押
出しを行ない、０．３５ｍ／ｓｅｃの冷却風で冷却固化
させた後、糸状に対し約１％の油剤を付与し紡速４５０
０　ｍ／＋ｗｉｎで巻取った。得られた未延伸糸の複屈
折率Δｎは０゜０９７６であり、自然延伸倍率（ＮＥ）
は４％であった。

次いで該未延伸糸を室温で１．０４倍の延伸を行なった
（延伸速［２７，７ｍ／分）後、１６０℃で延伸倍率１
，５１倍、２４５℃で延伸倍率１．０７倍で２段延伸（
計３段延伸）した。

得られた延伸糸の繊維物性値は２７．８デニール、引張
り強度８．３８ｇ／ｄ１初期弾性率１８６．１ｇ／ｄで
あった。

比較例１ 真空乾燥したエチレンテレフタレート系ポリエステルを
エクスルーダ型紡糸機を用いて紡糸温度３０５℃、単孔
吐出量１．５ｇ／ｗｉｎの条件で、孔径０．４＊ｍφの
ノズルから溶融押出しを行ない、Ｑ、３５ｍ／ｓｅｃの
冷却風で冷却固化させた後、糸伏に対し約１％の油剤を
付与し紡速２５００ｍ／１ｎで巻取った。得られた未延
伸糸の複屈折率Δｎは０．０４０４であり、自然延伸倍
率（ＮＥ）は１５％であった。

次いで該未延伸糸を室温で１．１５倍の延伸を行なった
（延伸速度２２．２ｍ／分）後、１６０℃で延伸倍率１
．５２倍、２４５℃で延伸倍率１．１４倍で２段延伸（
計３段延伸）した。

得られた延伸糸の繊維物性値は３８．３デニール、引張
り強度９．８！ｇ／ｄ、初期弾性率１５４．３ｇ／ｄで
あった。

比較例２ 真空乾燥したエチレンテレフタレート系ポリエステルポ
リマーとポリテトラメチレングリコールとポリブチレン
テレフタレートの共重合体ポリマーを重量比９８：２で
チップ状でブレンドし、エクストルーダ型紡糸機を用い
て紡糸温度３０５℃、単孔吐出ｆ１１．５　ｇ／ｗｉｎ
の条件で、孔系０゜４．１φのノズルから溶融押出しを
行ない、、０．３５　ｍ　／　ｓｅｃの冷却風で冷却固
化させた後、糸状に対し約１％の油剤を付与し紡速１５
００　ｍ／ｍｉｎで巻取った。得られた未延伸糸の複屈
折率△ｎは０．０１１２であり、自然延伸倍率（ＮＥ）
は１１５％であった。

次いで該未延伸糸を室温で２．１５倍の延伸を行なった
（延伸速度２１．１３ｍ／分）後、ＩＥｉＯ’Ｃで延伸
倍率１．６１倍、２４５℃で延伸倍率１．０５倍で２段
延伸（計３段延伸）した。

得られた延伸糸の繊維物性値は４１．４デニール、引張
り強度７．Ｏ１ｇ／ｄ、初期弾性率１３８．８ｇ／ｄで
あった。

比較例３ 真空乾燥したエチレンテレフタレート系ポリエステルポ
リマーとポリテトラメチレングリコールとポリブチレン
テレフタレートの共重合体ポリマーを重量比８０　：　
２０でチップ状でブレンドし、エクストルーダ型紡糸機
を用いて紡糸温度３０５℃、単孔吐出量１．５ｇ／ｗｉ
ｎの条件で、孔径０．４ｓ＋ｍφのノズルから溶融押出
しを行ない、０゜３５ｍ／ｓｅｃの冷却風で冷却固化さ
せた後、糸条に対し約１％の油剤を付与し紡速２０００
ｍ／ｍｉｎで巻取った。得られた未延伸糸の複屈折率へ
〇は０．０２１７であり、自然延伸倍率＜ＮＥ）は２２
％であった。

次いで該未延伸糸を室温で１．２２倍の延伸を行なった
（延伸速度２２．２ｍ／分）後、１６０℃で延伸倍率１
．７８倍、２４５℃で延伸倍率１．０４倍で２段延伸（
計３段延伸）した。

得られた延伸糸の繊維物性値は２８．６デニール、引張
り強度７．０４ｇ／ｄ、初期弾性率１３９．９ｇ／ｄで
あった。

尚、前記実施例１〜５、比較例１〜３における延伸条件
の詳細を下記第２表に示す。

更に、前記実施例１〜５、比較例１〜３により得られた
延伸糸の特性を第３表に示す。

以　　下　　余　　白 （発明の効果） 本発明によれば、従来の技術では達成することができな
いかったエチレンテレフタレート系ポリエステル繊絶の
高強度化と高弾性率化を、殊に溶融紡糸法に基いて達成
することが可能となり、且つ、従来のエチレンテレフタ
レート系ポリエステル繊維とは、明らかに区別される新
規な繊ＩＩ構造に起因して発現する高強度高弾性率ポリ
エステル繊維が提供できる。

本発明の繊維は、引張強度及び引張り弾性率共に著しく
向上したものであり、特にタイヤコード等のゴム補強用
途に用いる場合、単なる補強効果向上だけでなく、レス
ブライ−レスエンド等のタイヤコード構成を画期的に合
理化できる可能性がある。

本発明の繊維は、これらの特性の他に高分子量化による
高耐摩耗性、高耐疲労性とも併せて期待できることから
、タイヤコード、ベルト、防水布、ホース等の弾性、耐
熱性等を必要とするあらゆる産業用資材として有用であ
る。

手続補正書（自発） 昭和６２年５月６　日 １、　事件の表示 高弾性率高強度ポリエステル繊維及びその製造方法 ３、補正をする者 事件との関係　　特許出願人 大阪市北区堂島浜二丁目２番８号 明細書の発明の詳細な説明の欄 ５、補正の内容 （１）　　明細書第３３頁を別紙第３３頁と差し替えま
す。

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. （１）ポリエステル・ポリエーテル・ブロック共重合体
   を０．２〜１５重量％含有するエチレンフレフタレート
   系ポリエステルよりなり、下記（イ）〜（ロ）の特性を
   有することを特徴とする高弾性率高強度ポリエステル繊
   維。 （イ）初期引張弾性率（ｇ／ｄ）≧１５０ （ロ）引張強度（ｄ／ｄ）≧８
2. （２）繊維の極限粘度ＩＶが０．７以上である特許請求
   の範囲第１項記載の高弾性率高強度ポリエステル繊維。
3. （３）ポリエステル・ポリエーテル・ブロック共重合体
   が、ポリブチレンテレフタレートとポリテトラメチレン
   エーテルグリコールよりなるブロック共重合体である特
   許請求の範囲第１項又は第２項記載の高弾性率高強度ポ
   リエステル繊維。
4. （４）エチレンテレフタレート系ポリエステル中のポリ
   エステル・ポリエーテル・ブロック共重合体の含有量が
   ０．２〜１０重量％である特許請求の範囲第１項乃至第
   ３項のいずれかに記載の高弾性率高強度ポリエステル繊
   維。
5. （５）繊維の初期引張弾性率が１６０ｇ／ｄ以上である
   特許請求の範囲第１項乃至第４項のいずれかに記載の高
   弾性率高強度ポリエステル繊維。
6. （６）極限粘度ＩＶが０．７以上のエチレンテレフタレ
   ート系ポリエステルポリマーに、ポリエステル・ポリエ
   ーテル・ブロック共重合体ポリマーを０．２〜１５重量
   ％の割合でブレンドした後、前記エチレンテレフタレー
   ト系ポリエステルポリマー融点以上の温度で溶融してノ
   ズルオリフィスより押出し、冷却固化せしめて引き取り
   糸条の複屈折率が０．０２０以上となるように引き取り
   、紡糸に連続して、又は一旦巻取った後、９０℃以下の
   温度で少なくとも下記（ハ）式で与えられる延伸倍率で
   延伸した後、更に１５０〜２５０℃の温度範囲で延伸す
   ることを特徴とする高弾性率高強度ポリエステル繊維の
   製造方法。 （ハ）延伸倍率＝１００＋ＮＥ／１００ （ただし、ＮＥは未延伸糸の自然延伸倍率（％）を示す
   。）
7. （７）ポリエステル・ポリエーテル・ブロック共重合体
   が、ポリブチレンテレフタレートとポリテトラメチレン
   エーテルグリコールよりなるブロック共重合体である特
   許請求の範囲第６項記載の高弾性率高強度ポリエステル
   繊維の製造方法。
8. （８）ポリエステル・ポリエーテル・ブロック共重合体
   ポリマーのブレンド割合が０．２〜１０重量％である特
   許請求の範囲第６項又は第７項記載の高弾性率高強度ポ
   リエステル繊維の製造方法。
9. （９）最終延伸後１００〜２２０°の温度で１０％以内
   の緩和処理をする特許請求の範囲第６項乃至第８項のい
   ずれかに記載の高弾性率高強度ポリエステル繊維の製造
   方法。