JPS6324121B2

JPS6324121B2 -

Info

Publication number: JPS6324121B2
Application number: JP57000315A
Authority: JP
Inventors: Eiichi Hazaki; Kenji Tojo; Naoshi Uchikawa; Akira Murayama
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 1982-01-06
Filing date: 1982-01-06
Publication date: 1988-05-19
Also published as: JPS58119901A

Description

【発明の詳細な説明】本発明は圧縮機、膨張機あるいは液体ポンプな
どに利用されるスクロール流体機械の軸受装置に
関する。

スクロール流体機械とは、鏡板と、この鏡板に
直立しインボリユートあるいはインボリユートに
近い曲線で形成されたラツプとを有する旋回スク
ロールおよび旋回スクロールに吐出ポートを追加
した構成の固定スクロールを互いにラツプを内側
に向けてかみ合せ、これを吸入ポートを有するハ
ウジングの内部に納め、旋回スクロールとハウジ
ングまたは固定スクロールとの間に、旋回スクロ
ールの自転を阻止するオルダムリングを介在し、
旋回スクロールにクランクシヤフトを係合し、ク
ランクシヤフトによつて旋回スクロールを見かけ
上自転しないように旋回させ、両スクロールによ
り形成される密閉空間内の流体にポンプ作用さ
せ、あるいは吐出ポートから圧力流体を供給して
圧力流体を膨張させてクランクシヤフトに回転動
力を発生させるものである。この種のスクロール
流体機械は例えば米国特許第3884599号明細書に
開示されている。

このスクロール流体機械におけるクランクシヤ
フトは通常立形に配置され、そのシヤフト部は上
下２個のすべり軸受で支持され、またクランク部
は旋回スクロールに設けたすべり軸受に係合され
ている。このため、クランクシヤフトはこれと対
向するすべり軸受との間に存在するすきまの範囲
で半径方向に微少量移動可能な状態になつてい
る。一方、このスクロール流体機械では両スクロ
ールにより形成される密閉空間内の流体圧力が旋
回スクロールを通してクランクシヤフトのクラン
ク部の半径方向に作用する。このため、クランク
シヤフトはシヤフト部を支持する上側のすべり軸
受と下側のすべり軸受との中で傾き、それぞれの
軸受に片当り状態で強く押し付けられることにな
る。その結果、各軸受にはこの流体圧力による荷
重に対応し得る油膜反力が得られず、各軸受が摩
耗または焼付きを生じることがあつた。

本発明は上述の事柄にもとづいてなされたもの
で、軸受に常に適正な油膜圧力を発生させ、軸受
の摩耗、焼付きを防止することができるスクロー
ル流体機械の軸受装置を提供することを目的とす
る。

本発明の特徴とするところは、固定スクロール
と旋回スクロールとを組合せ、旋回スクロールと
シヤフトとを連結するクランク部をすべり軸受に
よつて支持し、シヤフトをフレームに設けられ、
かつ旋回スクロール側に近い第１のすべり軸受お
よび旋回スクロールより遠い側の第２のすべり軸
受によつて支持したスクロール流体機械におい
て、前記第１のすべり軸受および第２のすべり軸
受の軸受すきまとこれらのすべり軸受間の距離と
の比を適切な値にすることにより軸受に常に適正
な油膜圧力分布を発生させ、軸受の焼付きまたは
摩耗を防止するようにしたものである。

以下本発明の実施例を図面を参照して説明す
る。

以下に述べる実施例においてはスクロール流体
機械を圧縮機として用いた場合について説明す
る。

第１図〜第３図は本発明の給油装置の一例を備
えたスクロール流体機械を示すもので、第１図に
おいて、１はチヤンバ、２は固定スクロール、３
は旋回スクロールである。固定スクロール２と旋
回スクロール３とは互いに円板状の鏡板４，５と
これに直立して形成したうず巻状のラツプ６，７
とを備え、これらのラツプ６．７を内側に向けて
かみ合されている。旋回スクロール３にはその下
面側にすべり軸受８が装着されている。このすべ
り軸受８にはクランクシヤフト９のシヤフト部９
ａの中心に対して偏心しているクランク部９ｂが
係合している。クランクシヤフト９のシヤフト部
９ａはフレーム１０に装着した上側のすべり軸受
１１および下側のすべり軸受１２によつて支持さ
れている。クランクシヤフト９は電動機１３によ
つて回転される。このクランクシヤフト９の回転
により、旋回スクロール３はオルダムリング１４
とオルダムキー１５とによつて旋回運動をする
が、見かけ上の自転は阻止される。この運動によ
り、吸入パイプ１６から吸入したガスは旋回スク
ロール３と固定スクロール２との内部で圧縮さ
れ、吐出口１７からチヤンバ１内に放出され、吐
出パイプ１８から吐出される。両スクロール２，
３により閉じ込められた流体の圧縮作用により、
旋回スクロール３、すべり軸受８およびクランク
シヤフト９のクランク部９ｂを通してシヤフト部
９ａに作用する荷重はすべり軸受１１，１２によ
つて受け止められる。クランクシヤフト９内には
その上部に行くに従いシヤフト部９ａの中心に対
して偏心量が大きくなる偏心給油路１９が設けら
れている。この偏心給油路１９はクランクシヤフ
ト９の回転によりチヤンバ１底部の油を遠心ポン
プ作用により吸い上げて各軸受８，１１，１２に
供給する。

各軸受８，１１，１２への給油構造を第２図お
よび第３図について説明する。これらの図におい
て、旋回スクロール３のすべり軸受８への給油は
次のように行われる。すなわち、偏心給油路１９
の遠心ポンプ作用によつてチヤンバ１底部の油を
吸い上げてクランクシヤフト９のクランク部９ｂ
上端とすべり軸受８と旋回スクロール３とによつ
て画成された油室２０に導く。油室２０に導かれ
た油はクランクシヤフト９のクランク部９ｂの外
周面に軸方向に設けた給油溝２１を通り、旋回ス
クロール３のすべり軸受８とクランク部９ｂとを
潤滑する。すべり軸受８を潤滑した油はクランク
シヤフト９のクランク部９ｂとバランスウエイト
２２との接続部に設けた環状溝２３を通つてすべ
り軸受８の下部に一体に成形したスラスト軸受２
４を潤滑したのち、フレーム１０と旋回スクロー
ル３とで画成される中間室２５に排出される。

クランクシヤフト９のシヤフト部９ａを支持す
る上側のすべり軸受１１への給油は、偏心給油路
１９によつて吸い上げた油を、偏心給油路１９に
通ずる給油孔２ｂおよびこれに通じ、かつシヤフ
ト部９ａの外周面において軸方向に設けた給油溝
２７に供給することによつて行なわれる。このす
べり軸受１１を潤滑した油はシヤフト部９ａとバ
ランスウエイト２２との接続部に設けた環状溝２
８を通してすべり軸受１１の上部に一体に成形し
たのラスト軸受２９に流入し、これを潤滑したの
ち、中間室２５に排出される。上側のすべり軸受
１１を潤滑した油の一部はこのすべり軸受１１の
下端からシヤフト部９ａ、フレーム１０、すべり
軸受１１およびすべり軸受１２によつて画成され
る排油室３０に排出されたのち、フレーム１０に
設けた排油孔３１を通してチヤンバ１に排出され
る。

前述した中間室２５に排出された油は旋回スク
ロール３に設けられた細孔３２を通つて両スクロ
ール２，３のかみ合い部に排出される。このた
め、中間室２５は吐出圧力と吸入圧力との中間の
圧力となる。したがつて、上側のすべり軸受１１
と旋回スクロール３のすべり軸受８への給油は吐
出圧力と中間圧力とによる差圧と、偏心給油路１
９の遠心ポンプ作用とによつて行なわれる。

クランクシヤフト９のシヤフト部９ａを支持す
る下側のすべり軸受１２への給油は、偏心給油路
１９によつて吸い上げた油を、偏心給油路１９に
通ずる給油孔３３およびこれに通じ、かつシヤフ
ト部９ａの外周面において軸方向に設けた給油溝
３４に供給することによつて行なわれる。このす
べり軸受１２を潤滑した油はこのすべり軸受１２
の上端から排油室３０、排油孔３１を通つてチヤ
ンバ１に排出されると共にすべり軸受１２の下端
からチヤンバ１に排出される。

前述した軸方向の給油溝２１，２７，３４およ
び給油孔２６，３３はこの例では第３図に示すよ
うにクランクシヤフト９のシヤフト部９ａの中心
Ｓとクランク部９ｂの中心Ｃとを結ぶ線Ｘ上に配
置してある。すなわち、給油溝２１は流体圧力Ｐ
に対してクランクシヤフト９の回転方向に90度進
んだ位置に設けられ、給油溝２７は給油溝２１に
対して180度ずれた位置に設けられ、さらに給油
溝３４は給油溝２７に対して180度ずれた位置に
設けられている。これらの給油溝２１，２７，３
４の配置は軸受油膜反力を有効に生起させるこ
と、およびクランク部９ｂの上端から見たときに
偏心給油路１９がシヤフト部９ｂの中心Ｓとクラ
ンク部９ｂの中心Ｏとを結ぶ線Ｘ上に設けられて
いること、さらには給油孔２６，３３の製作上の
観点に基づいているものである。しかし、給油溝
２１，２７，３４および給油孔２６，３３の配置
は次の理由により上述した線Ｘ上に必ずしも設け
る必要はない。すなわち、スクロール２，３によ
つて形成される複数個の密閉空間内の流体の総合
圧力Ｐは第３図に示すように線Ｘに対してほぼ直
角にクランク部９ｂに作用し、クランクシヤフト
９の回転と同期して回転移動することを確認して
いる。この流体圧力Ｐをその直角な分力に分解す
ると、線Ｘ方向の分力P_xと線Ｘに対して直角な
分力P₁とに分けることができ、これらの分力P_x
とP₁との大きさの比はP_x：P₁＝１：８程度であ
る。このため、流体圧力Ｐは線Ｘに対して直角な
分力P₁とほぼ同一と見なすことができる。

クランクシヤフト１０を電動機１３により第４
図矢印Ａで示すように時計回りの方向に回転させ
ると、旋回スクロール３は固定スクロール２に対
して旋回運動を行ない、吸入パイプ１６から吸入
したガスを内部で圧縮し吐出パイプ１８から吐出
する。このような圧縮行程中において、両スクロ
ール２，３により形成される密閉空間内の流体の
圧力P₁が第３図および第４図に示すように旋回
スクロール３、すべり軸受８を通してクランクシ
ヤフト９のクランク部９ｂに作用する。このた
め、クランクシヤフト９は上側のすべり軸受１１
と下側の軸受１２の内で傾く。まれ、旋回軸受８
の内でもクランク部９ｂは傾く。この傾きが大き
くなると、軸受内に適正かつ充分な油膜圧力そし
てこの油膜圧力にもとづく油膜反力が得られず、
旋回軸受８の下部、上側のすべり軸受１１の上部
および下側のすべり軸受の下部に片当りが大きく
なり、焼付き、摩耗の危険がある。したがつて、
この傾きをある範囲内に押える必要がある。今、
上側すべり軸受１１の上端と下側すべり軸受１２
の下端との距離をＬとし、上側すべり軸受１１と
下側すべり軸受１２との軸受直径すきまをそれぞ
れC₁，C₂とすると、軸受直径すきまC₁，C₂を大
きくすると、シヤフトの傾きは大きくなり、距離
L₁を短くすると、大きくなることを考慮してC₁，
C₂とL₁との寸法、すなわち（C₁＋C₂）／2Lをあ
る値以下に押えると、軸受の焼付き、摩耗を防止
することができる。

次に上述した本発明の実施例の動作を説明す
る。

流体の圧力P₁が旋回スクロール３、すべり軸
受８を通してクランクシヤフト９のクランク部９
ｂに作用する。このため、クランクシヤフト９は
上側のすべり軸受１１と下側のすべり軸受１２の
内で傾く。この結果、すべり軸受１１には荷重
P₂が、またすべり軸受１２には荷重P₃が作用す
る。このときの各給油溝２１，２７，３４の位置
と荷重の作用方向と各軸受に生起される油膜圧力
分布との関係をそれぞれ第５図〜第７図に示す。
これらの図において、流体圧力Ｐは説明の便宜上
その分力P₁として表わしている。これらの図か
ら明らかなように、給油溝２１，２７，３４は各
荷重P₁，P₂，P₃の作用線に対して常に時計回り
に90度進んだ位置にあり、また各荷重P₁，P₂，
P₃はクランクシヤフト９の回転と同期して回転
移動する。このとき（C₁＋C₂）／2Lが適切な値
に設定されていると、給油溝２１，２７，３４を
通して各軸受８，１１，１２の軸受すきまに流入
した油は第５図〜第７図に示すように各荷重P₁，
P₂，P₃に対向するのに十分な油膜反力F₁，F₂，
F₃を生起する。前述のように荷重P₁，P₂，P₃の
作用線と給油溝２１，２７，３４との位置関係は
各軸受毎に一定であるので、各軸受で生起される
油膜圧力の形成はほぼ同じである。したがつて、
第６図に示す上側のすべり軸受１１とシヤフト部
９ａとの間で形成される油膜圧力分布についてさ
らに詳しく説明する。

シヤフト部９ａの中心O₁は荷重によつてすべ
り軸受８の中心B₁から偏心する。これらの中心
O₁，B₁を結ぶ線Y₁において、荷重P₂が作用する
側に軸受の最小すきま位置Z_a1が、またそれと反
対側に最大すきま位置Z_a2が形成される。そして、
給油溝２７より給油圧をもつて導入された油は給
油圧とシヤフト部９ａの回転とにより、シヤフト
部とすべり軸受１１との間の軸受すきまに引き出
され、シヤフト部９ａの回転方向に対してせばま
りすきまとなる軸受すきまの領域に強制的に押し
込まれ、いわゆるくさび作用が発生する。このく
さび作用の効果により、油膜圧力は最大すきま位
置Z_a2から上昇し、最小すきま位置Z_a1の手前で最
大となり、荷重P₁に対向する油膜圧力F₁を生起
する。その後、油膜圧力は減少し、最小すきま位
置Z_a1でほぼ中間圧になる。シヤフト部９ａの回
転方向に沿つて形成される最小すきま位置Z_a1か
らの広がりすきまの領域では、油膜圧力は最小す
きま位置Z_a1から低下し、中間圧より低くなる。
その後、油膜圧力は最小値となつた後回復し給油
溝２７の部分では給油圧になる。そして給油溝２
１と最大すきま位置Z_a2との間ではクランク部９
ｂの回転方向に対して広がりすきまとなるので油
膜圧力は低下し、その後徐々に回復し、最大すき
ま位置Z_a2ではほぼ中間圧になる。

次に上側のすべり軸受１１とシヤフト部９ａと
の間で生起される軸方向の油膜圧力分布について
説明する。クランクシヤフト９のシヤフト部９ａ
は上側と下側のすべり軸受１１，１２内で傾くた
め、第４図に示すように上側のすべり軸受１１の
負荷側上端での軸受すきまZ_bは小さく、反対に下
端でのすきまZ_cは大きい。したがつて、油膜圧力
はすべり軸受１１の上端で中間圧となり、下方に
行くに従い最初油膜圧力は急激に増大し、最大値
となつた後、徐々に減少し、すべり軸受１１の下
端でほぼ給油圧になる。

上述のように（C₁＋C₂）／2Lを適正な値に設
定すると、上側のすべり軸受１１と下側のすべり
軸受１２内でのシヤフト部９ａの傾き、および旋
回軸受８内でのクランク部９ｂの傾きが同時にほ
ぼ同じような適正な値に設定され、各軸受８，１
１，１２においてはその摺動面に荷重P₁〜P₃を
ささえるに十分な油膜反力F₁〜F₃を同時にかつ
適正に発生する。また荷重P₁〜P₃によるクラン
クシヤフトを傾かせようとするモーメントに対向
する油膜反力F₂，F₃による反モーメントが大き
くなり、シヤフトの傾きを小さくすることができ
る。この結果、クランクシヤフト９と各軸受８，
１１，１２との片当りが防止され、各軸受８，１
１，１２の摩耗、焼付きを同時に防止することが
できる。そして、焼付き、摩耗を防止できる
（C₁＋C₂）／2Lの値は６×10^-4以下であることを
確認している。

第８図および第９図は上側のすべり軸受１１と
下側のすべり軸受１２の軸受直径すきまが大きく
なり、（C₁＋C₂）／2Lが大きくなつた場合の軸受
内で生起される油膜圧力分布を示したものであ
る。この場合、第８図の上側のすべり軸受１１と
シヤフト部９ａの傾きが大きいため、上側のすべ
り軸受１１の下端のすきまZ_cが第４図の場合より
大きくなり、油膜圧力が最大値となつた後の油膜
圧力の減少の割合が大きく、またこのために最大
値も第４図の実施例の場合より小さくなる。した
がつて、第９図に示すように円周方向の油膜圧力
の最大値も小さくなり、軸受内で生起する油膜圧
力が全体的に小さくなる。その結果、各軸受８，
１１，１２においてはその摺動面に荷重P₁〜P₃
をささえるに十分な油膜反力が得られないと共
に、油膜反力F₂，F₃による反モーメントが十分
に作用せず、各軸受８，１１，１２とクランクシ
ヤフト部９との片当りが生じ、各軸受８，１１，
１２の摩耗、焼付きが生じる危険がある。

第１０図は本発明の軸受装置の一例を他の形式
のスクロール流体機械に適用した実施例を示すも
のである。この図において、３５は固定スクロー
ル、３６は旋回スクロールである。クランクシヤ
フト３７の大径部３７ａの上側内部にすべり軸受
３８が装着されている。このすべり軸受３８は大
径部３７ａの中心に対して偏心し、旋回スクロー
ル３６と一体につくられた旋回軸３６ａがすべり
軸受３８に係合されている。クランクシヤフト３
７の大径部３７ａはフレーム３９に装着された上
側のすべり軸受４０および下側のすべり軸受４１
によつて支持されている。両スクロール３５，３
６により閉じ込められた流体の圧縮作用により、
旋回スクロール３６、旋回軸３６ａ、すべり軸受
３８を通してクランクシヤフト３７に作用する荷
重はすべり軸受４０，４１によつて受けてめられ
る。クランクシヤフト３７内にはその上部に行く
に従いクランクシヤフト３７の中心に対して偏心
量が大きくなる偏心給油路４２が設けられてい
る。すべり軸受３８への給油は偏心給油路４２に
通じる油室４３およびこれに通じ、かつすべり軸
受の内周面に設けられた軸方向の給油溝４４を通
して、上側のすべり軸受４０への給油は偏心給油
路４２に通じる給油孔４５およびこれに通じ、か
つクランクシヤフト３７の大径部３７の外周面に
設けられた軸方向の給油溝４６を通して、下側の
すべり軸受４１への給油は偏心給油路４２に通じ
る給油孔４７およびこれに通じ、かつクランクシ
ヤフト３７のシヤフト部３７ｂ外周面に設けられ
た軸方向の給油溝４８を通して行なう。すべり軸
受３８を潤滑した油および上側のすべり軸受４０
を潤滑した油はクランクシヤフトの大径部３７ａ
とバランスウエート４９の接続部に設けた環状溝
５０を通つてすべり軸受４０の上部に一体に成形
したスラスト軸受５１を潤滑し、フレーム３９と
旋回スクロール３６とで画成される中間室５２に
排出される。すべり軸受４０を潤滑した油の一部
はこのすべり軸受４０の下端からシヤフト部３７
ｂ、フレーム３９、すべり軸受４０およびすべり
軸受４１によつて画成される排油室５３に排出さ
れた後、フレーム３９に設けた排油孔５４を通し
てチヤンバに排出される。下側のすべり軸受４１
を潤滑した軸はこのすべり軸受４１の上端から排
油室５３を通つてチヤンバに排出されるとともに
すべり軸受４１の下端からチヤンバに排出され
る。

前述した中間室５２に排出された油は旋回スク
ロール３６に設けられた細孔５５を通つて両スク
ロール３５，３６のかみ合い部に排出される。こ
のため、中間室５２は吐出圧力と吸入圧力との中
間の圧力となる。したがつて上側のすべり軸受４
０とすべり軸受３８への給油は吐出圧力と中間圧
力とによる差圧と、偏心給油路４２の遠心ポンプ
作用とによつて行なわれる。下側のすべり軸受４
１への給油は偏心給油路４２の遠心ポンプ作用に
よつて行なわれる。

前述した軸方向の給油溝４４，４６，４８はク
ランクシヤフト３７の中心Ｓとすべり軸受３８の
中心Ｏを結ぶ線Ｘ上でクランクシヤフト３７の中
心に対してすべり軸受３８の中心が偏心した位置
に配置してある。このようにすると、荷重の作用
方向と各給油溝の位置関係は前述した実施例第４
図〜第７図と同じように各給油溝は荷重の作用方
向に対して常に時計回りに90゜進んだ位置にあり、
各給油溝位置と油膜圧力分布の関係も同じように
なる。

この実施例においては旋回軸３６ａがクランク
シヤフト３７の大径部３７ａの内部にあるすべり
軸受３８に係合されているので、流体圧力による
荷重P₁は上側のすべり軸受４０内に作用する。
したがつて、クランクシヤフト３７は第１２図に
示すように片側に押しつけられる。上側のすべり
軸受４０とクランクシヤフト３７の大径部３７ａ
との軸受直径すきまをC₁とし、下側のすべり軸
受４１とクランクシヤフト３７のシヤフト部３７
ｂとのすきまをC₂とすると、上側のすべり軸受
４０の直径は上側のすべり軸受４１より大きくな
る。このような場合、通常すきまC₁はすきまC₂
より大きくなる。このすきまC₁とすきまC₂との
差によつてクランクシヤフト３７は上側と下側の
すべり軸受４０，４１内で傾く、この傾きが大き
くなると、上側および下側のすべり軸受４０，４
１の上端部でクランクシヤフト３７の大径部３７
ａおよびシヤフト部３７ｂとの片当りが大きくな
り、同時にすべり軸受３８の下端で旋回軸と片当
りが大きくなり、焼付き、摩耗の危険がある。そ
して、クランクシヤフト３７の傾きの大きさは上
側のすべり軸受４０と下側のすべり軸受４１の上
端間の距離をL₁とすると、この実施例では（C₁
−C₂）／2L₁で表わされる。この値を前述した実
施例と同じように６×10^-4以下に設定すれば、す
べり軸受３８，４０，４１の焼付き、摩耗を同時
に防止することができる。

第１０図〜第１２図に示す実施例ではクランク
シヤフト３７のシヤフト部３７ｂが大径部３７ａ
よりその直径が小さくなつているが、同径の場合
についても同じことが考えられる。すなわち、軸
受直径すきまC₁とC₂は加工上同一とすることは
できない。すきまC₁がすきまC₂より大きい場合
は第１０図〜第１２図に示す実施例と同じである
が、すきまC₁がすきまC₂より小さい場合には傾
きが逆になり、C₂−C₁が大きくなると、上側と
下側のすべり軸受４０，４１の上端部とすべり軸
受３８の上端部で片当りが生じる。このような場
合は上側と下側のすべり軸受４０，４１の上端間
の距離をL₂とすると、クランクシヤフト３７の
傾きの大きさは（C₂−C₁）／2L₂と表わされる。
この値を６×10^-4以下に設定する必要がある。

以上述べた場合は軸受内でのクランクシヤフト
の傾きが大きくなる場合である。しかし、軸受直
径すきまが小さくなると、傾きは小さくなるが、
すきまが小さくなりすぎると軸受内で発生する熱
量が大きくなり、軸受温度が上昇し油の粘度が低
下するため、クランクシヤフトと軸受の油膜厚さ
が小さくなり、金属接触が起り、軸受の焼付き、
摩耗が生じる危険がある。したがつて軸受すき
ま、すなわち軸の傾きの大きさ（C₁＋C₂）／2L、
（C₁−C₂）／2L₁、（C₂−C₁）／2L₂をある値以上
にする必要がある。そしてこの値は２×10^-4であ
ることを確めている。

以上詳述したように、本発明によれば、スクロ
ール流体機械の軸受の片当りを防止することがで
きるので、軸受の焼付き、摩耗が防止され、スク
ロール流体機械の寿命および信頼性を向上させる
ことができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の給油装置の一実施例を備えた
スクロール流体機械の縦断面図、第２図は本発明
の給油装置の一実施例を備えたクランクシヤフト
部分を拡大して示す縦断面図、第３図は本発明の
装置における給油溝と荷重作用方向との関係を示
すクランクシヤフトの平面図、第４図は第２図に
示されるスクロール流体機械のクランクシヤフト
を反時計回りに90度回転させた状態における荷重
作用方向と軸受油膜圧力分布との関係を示す説明
図、第５図〜第７図は各軸受での荷重作用方向と
軸受油膜圧力分布との関係を示す平面図で、第５
図は第４図の−線矢視図、第６図は第４図の
−線矢視図、第７図は第４図の−線矢視
図、第８図はクランクシヤフトの傾きが大きい場
合の荷重作用方向と軸受油膜圧力分布との関係を
示す説明図、第９図は第８図の−線矢視図
で、荷重作用方向と軸受油膜圧力分布との関係を
示す平面図、第１０図は本発明の軸受装置の一実
施例を他の形式のスクロール流体機械に適用した
場合のクランクシヤフト部分を拡大して示す縦断
面図、第１１図は第１０図に示されるクランクシ
ヤフト部分の平面図、第１２図は第１０図に示さ
れるスクロール流体機械のクランクシヤフトを反
時計回りに90度回転させた状態における荷重の作
用方向と軸受油膜圧力分布との関係を示す説明図
である。１……チヤンバ、２……固定スクロール、３…
…旋回スクロール、４，５……鏡板、６，７……
ラツプ、８……すべり軸受、９……クランクシヤ
フト、９ａ……クランクシヤフト９のシヤフト
部、９ｂ……クランクシヤフトのクランク部、１
１，１２……すべり軸受、１９……偏心給油路、
２１，２７，３４……給油溝。

Claims

【特許請求の範囲】１固定スクロールと旋回スクロールとを組合
せ、旋回スクロールとシヤフトとを連結するクラ
ンク部を、すべり軸受によつて支持し、シヤフト
を、フレームに設けられ、かつ旋回スクロール側
に近い第１のすべり軸受および旋回スクロールよ
り遠い側の第２のすべり軸受によつて支持したス
クロール流体機械において、前記第１のすべり軸
受におけるシヤフトとの第１の軸受直径すきまお
よび第２のすべり軸受におけるシヤフトとの第２
の軸受直径すきまと、前記第１および第２のすべ
り軸受間の距離とを、シヤフト傾動に伴なう軸受
への片当りを防止する位置関係に設定したことを
特徴とするスクロール流体機械の軸受装置。２クランク部がシヤフト端に偏心して設けられ
た軸体と旋回スクロールのボス部に設けたすべり
軸受とを結合したものにおいて、前記第１の軸受
直径すきまC₁と、第２の軸受直径すきまC₂と、
第１のすべり軸受の旋回スクロール側端と第２の
すべり軸受の反旋回スクロール側端との間の距離
Ｌとを、２×10^-4＜C₁＋C₂／2L＜６×10^-4 なる関係に設定したことを特徴とする特許請求の
範囲第１項記載のスクロール流体機械の軸受装
置。３クランク部が旋回スクロールのボス部に偏心
して設けられた軸体とシヤフト端に設けたすべり
軸受とを結合したものにおいて、前記第１の軸受
直径すきまC₁が第２の軸受直径すきまC₂よりも
大きい場合に、これらのすきまC₁，C₂と第１お
よび第２のすべり軸受の旋回スクロール側端との
間の距離Ｌとを、２×10^-4＜C₁−C₂／2L₁＜６×10^-4 なる関係に設定したことを特徴とする特許請求の
範囲第１項記載のスクロール流体機械の軸受装
置。４クランク部が旋回スクロールのボス部に偏心
して設けられた軸体とシヤフト端に設けたすべり
軸受とを結合したものにおいて、前記第１の軸受
直径すきまC₁が第２の軸受直径すきまC₁よりも
小さい場合に、これらのすきまC₁，C₂と第１お
よび第２のすべり軸受の反旋回スクロール側端と
の間の距離L₂とを、２×10^-4＜C₂−C₁／2L₂＜６×10^-4 なる関係に設定したことを特徴とする特許請求の
範囲第１項記載のスクロール流体機械の軸受装
置。