JPS63252694A - セルフシ−ルドア−ク溶接用フラツクス入りワイヤ - Google Patents
セルフシ−ルドア−ク溶接用フラツクス入りワイヤInfo
- Publication number
- JPS63252694A JPS63252694A JP8462187A JP8462187A JPS63252694A JP S63252694 A JPS63252694 A JP S63252694A JP 8462187 A JP8462187 A JP 8462187A JP 8462187 A JP8462187 A JP 8462187A JP S63252694 A JPS63252694 A JP S63252694A
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- JP
- Japan
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- wire
- flux
- welding
- arc welding
- diameter
- Prior art date
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- Pending
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
- B23K35/0255—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in welding
- B23K35/0261—Rods, electrodes or wires
- B23K35/0266—Rods, electrodes or wires flux-cored
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は低電流で安定した溶接を行うことのできる極細
径セルフシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤに
関するものである。
径セルフシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤに
関するものである。
（従来の技術）
セルフシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤとは
鋼製鞘内に通常、外気のシールド剤、スラグ剤としての
金属弗化物、金属炭酸塩や酸化物、脱窒剤、脱酸剤とし
てのＡｔ、Ｍｙ、更には機械的性能の必要に応じてＳｉ
、Ｍｎ、Ｎｉ 等の合金剤を充填したものであり、使
用に当っては外部からシールドガスや散布フラックス等
を供給する必要がないので扱いが簡便で、かつ耐風性に
も優れていることから、その利用分野は今後ますます拡
大してゆくものと思われる。
鋼製鞘内に通常、外気のシールド剤、スラグ剤としての
金属弗化物、金属炭酸塩や酸化物、脱窒剤、脱酸剤とし
てのＡｔ、Ｍｙ、更には機械的性能の必要に応じてＳｉ
、Ｍｎ、Ｎｉ 等の合金剤を充填したものであり、使
用に当っては外部からシールドガスや散布フラックス等
を供給する必要がないので扱いが簡便で、かつ耐風性に
も優れていることから、その利用分野は今後ますます拡
大してゆくものと思われる。
現在のセルフシールドアーク溶接用フラックス入りワイ
ヤの適用分野としては、ワイヤ径２．４〜３．２■φの
太径ワイヤを用いた鋼管杭の溶接や。
ヤの適用分野としては、ワイヤ径２．４〜３．２■φの
太径ワイヤを用いた鋼管杭の溶接や。
ワイヤ径１．６〜２．４■φのワイヤを用いた建築鉄骨
あるいは海洋構造物の溶接等に限られている。
あるいは海洋構造物の溶接等に限られている。
これら分野に適用されるセルフシールドアーク溶接用フ
ラックス入りワイヤはこれまで種々改良されてきたが、
そのワイヤ径は概ね１．６■φ以上である。
ラックス入りワイヤはこれまで種々改良されてきたが、
そのワイヤ径は概ね１．６■φ以上である。
例えば、特開昭６１−１６９１９６号公報、特開昭６１
−１８０６９７号公報に開示されているセルフシールド
アーク溶接用フラックス入りワイヤはワイヤ径２．０１
φが例示され、特開昭６１−１７６４９６号公報ではワ
イヤ径１．８醪φが例示されているにすぎない。
−１８０６９７号公報に開示されているセルフシールド
アーク溶接用フラックス入りワイヤはワイヤ径２．０１
φが例示され、特開昭６１−１７６４９６号公報ではワ
イヤ径１．８醪φが例示されているにすぎない。
ところで、現在溶接によって製造される物は多く、船、
海月構造物、タンク、高層ピル等の大型構造物、又自動
車や自転車、更には玩具のような小さな物まであらゆる
物が溶接によって製造されている。そして製造する物に
応じて最適な溶接法が採用されており、ここで製造する
物が小さいか。
海月構造物、タンク、高層ピル等の大型構造物、又自動
車や自転車、更には玩具のような小さな物まであらゆる
物が溶接によって製造されている。そして製造する物に
応じて最適な溶接法が採用されており、ここで製造する
物が小さいか。
溶接する箇所の板厚が薄かったりする場合は、極細径ワ
イヤを用いてしかも低電流にして溶は落ちを防止しなけ
ればならない。このような極細径ワイヤとしては、現在
ワイヤ径０．８ｗφ程度のソリッドワイヤがあるが、ソ
リッドワイヤは外部からシールドガスを供給する必要が
あり不便である。
イヤを用いてしかも低電流にして溶は落ちを防止しなけ
ればならない。このような極細径ワイヤとしては、現在
ワイヤ径０．８ｗφ程度のソリッドワイヤがあるが、ソ
リッドワイヤは外部からシールドガスを供給する必要が
あり不便である。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は以上の実状に着目してなされたものであって、
低電流で安定した溶接がなされ、その簡便性を十分に活
用した極細径セルフシールドアーク溶接用フラックス入
りワイヤの提供金目的とするものである。
低電流で安定した溶接がなされ、その簡便性を十分に活
用した極細径セルフシールドアーク溶接用フラックス入
りワイヤの提供金目的とするものである。
（問題点を解決するための手段）
本発明の要旨は、鋼製鞘にフラックスを充填してなるセ
ルフシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤにおい
て、ワイヤ径が０．６〜１．ＯＷφ、鋼製鞘の′炭素当
量（Ｃｅｑ ＝ Ｃ＋Ｔ＋π＋π＋Ｃｒ Ｍ。
ルフシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤにおい
て、ワイヤ径が０．６〜１．ＯＷφ、鋼製鞘の′炭素当
量（Ｃｅｑ ＝ Ｃ＋Ｔ＋π＋π＋Ｃｒ Ｍ。
−＋−で示す）が０．０３０〜０．１１０係、フラック
ス充填率（ワイヤ全重量に対するフラックス重量の割合
）が５〜２０％、ワイヤ外皮のビッカースかたさく Ｈ
ｖで示す）が１２０〜２３０であることを特徴とするセ
ルフシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤにある
。
ス充填率（ワイヤ全重量に対するフラックス重量の割合
）が５〜２０％、ワイヤ外皮のビッカースかたさく Ｈ
ｖで示す）が１２０〜２３０であることを特徴とするセ
ルフシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤにある
。
（作用）
本発明は、被溶接物が薄板、例えば１１以下の鋼板の場
合、溶は落ちすることなく溶接できたり、溶着量を小さ
く抑える、例えばビード巾が５調以下となる溶接が可能
なセルフシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤで
あって、そのためにはワイヤ径を小さくしてかつ低電流
で溶接しなければならないが、ワイヤ径とその外径のワ
イヤが安定して溶接できる最低溶接電流の関係を調べて
みると第１図のようになった。第１図は以下のような実
験によって得られたものである。
合、溶は落ちすることなく溶接できたり、溶着量を小さ
く抑える、例えばビード巾が５調以下となる溶接が可能
なセルフシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤで
あって、そのためにはワイヤ径を小さくしてかつ低電流
で溶接しなければならないが、ワイヤ径とその外径のワ
イヤが安定して溶接できる最低溶接電流の関係を調べて
みると第１図のようになった。第１図は以下のような実
験によって得られたものである。
即ち、軟鋼製綱（Ｃ＝Ｏ，０１８％、Ｍｎ＝０．２４チ
、ＡＡ＝Ｏ，ｏｚ％、その他年可避的成分を含み残部は
Ｆｅ）にフラックスを１５％充填したセルフシールドア
ーク溶接用ワイヤを伸線してワイヤ径０゜５ 、０．６
、０．８ 、 １．０ 、 １．２ 、 １．４＋ｎ
φのワイヤを製造し、夫々のワイヤを下向で溶接して安
定した良好なビードの得られる最低電流を調査した。
、ＡＡ＝Ｏ，ｏｚ％、その他年可避的成分を含み残部は
Ｆｅ）にフラックスを１５％充填したセルフシールドア
ーク溶接用ワイヤを伸線してワイヤ径０゜５ 、０．６
、０．８ 、 １．０ 、 １．２ 、 １．４＋ｎ
φのワイヤを製造し、夫々のワイヤを下向で溶接して安
定した良好なビードの得られる最低電流を調査した。
その結果、上記したような板厚１暖以下の鋼板の溶接が
でき、ビード巾が５ｍ以下となるためには溶接電流は５
０Ａ以下で、ワイヤ径は１．０霞φ以下であれば良いこ
とがわかった。なお０．５ ｒｍφのワイヤは、溶液中
通電チップの先端でワイヤがぶわ、アークも不安定であ
った。従って本発明ワイヤ径は０．６〜１．ｏＩＩＩｓ
φとする。
でき、ビード巾が５ｍ以下となるためには溶接電流は５
０Ａ以下で、ワイヤ径は１．０霞φ以下であれば良いこ
とがわかった。なお０．５ ｒｍφのワイヤは、溶液中
通電チップの先端でワイヤがぶわ、アークも不安定であ
った。従って本発明ワイヤ径は０．６〜１．ｏＩＩＩｓ
φとする。
鋼製鞘の化学成分はワイヤの伸線性を左右し、本発明ワ
イヤのように１．ｏｍφ以下の極細径ワイヤとなると、
特に影響が大きい。鋼製鞘には通常、Ｃ，Ｓｉ、 Ｍｎ
、 Ａ！ を含み、その他不純物元素としてＰ、Ｓ、Ｎ
、Ｏ等も含まれているが、Ｃｅｑ （＝ Ｃ十Ｍｎ
Ｓｉ Ｎｉ Ｃｒ Ｍ。
イヤのように１．ｏｍφ以下の極細径ワイヤとなると、
特に影響が大きい。鋼製鞘には通常、Ｃ，Ｓｉ、 Ｍｎ
、 Ａ！ を含み、その他不純物元素としてＰ、Ｓ、Ｎ
、Ｏ等も含まれているが、Ｃｅｑ （＝ Ｃ十Ｍｎ
Ｓｉ Ｎｉ Ｃｒ Ｍ。
−＋ −＋ −＋ −＋ −）が０．１１０チを超える
と伸線中ワイヤ外皮が硬くなり過ぎて断線が起こり易く
、逆にＣｅｑが０．０３０％未満であるとワイヤの強さ
が不足してかえって断線し易い。従って、鋼製鞘のＣｅ
ｑは０．３０〜０．１１０％とする。
と伸線中ワイヤ外皮が硬くなり過ぎて断線が起こり易く
、逆にＣｅｑが０．０３０％未満であるとワイヤの強さ
が不足してかえって断線し易い。従って、鋼製鞘のＣｅ
ｑは０．３０〜０．１１０％とする。
次にフラックス充填率についてであるが、セルフシール
ドアーク溶接においては、充填フラックスにＭを添加す
ることによって大気から侵入した窒素１ｕで固定して無
害化し、しかしてビットやブローホール等の欠陥を防止
している。従って、フラックス充填率が５チ未満である
と、窒素固定のためのＭとビード形成のために必要なス
ラグ剤の量が不足してピットやプローホール等の欠陥が
発生したり、ビード形状が悪化したりする。逆に２０チ
を超えると伸線中ワイヤが断線し易くなって外径１．０
ｆｌφ以下のワイヤの製造が困難となる。従つて、フラ
ックス充填率は５〜２０チとする。
ドアーク溶接においては、充填フラックスにＭを添加す
ることによって大気から侵入した窒素１ｕで固定して無
害化し、しかしてビットやブローホール等の欠陥を防止
している。従って、フラックス充填率が５チ未満である
と、窒素固定のためのＭとビード形成のために必要なス
ラグ剤の量が不足してピットやプローホール等の欠陥が
発生したり、ビード形状が悪化したりする。逆に２０チ
を超えると伸線中ワイヤが断線し易くなって外径１．０
ｆｌφ以下のワイヤの製造が困難となる。従つて、フラ
ックス充填率は５〜２０チとする。
次にワイヤ外皮の硬さについて述べる。フランクス入り
ワイヤを用いる自動、半自動溶接ではそのワイヤはワイ
ヤ送給機の送給ローラーでワイヤを導くコンジットケー
ブルを介して溶接トーチ先端まで送給される。その間、
ワイヤには送給抵抗がかかり、その抵抗の大きさはコン
ジットケーブルの長さく１．５〜３ｍあるいはそれ以上
の場合もある）、コンジットケーブルの屈曲の程度ある
いは溶接トーチの形状によって異なり、送給抵抗が大き
い場合には送給ローラーの加圧を高めて強い力で送給し
なければならない。ところがソリッドワイヤと違ってワ
イヤ断面の中央部に７ラツクスがあるフラックス入りワ
イヤではローラーの締め付は力で変形し易く、変形した
ワイヤは溶接トーチ先端の給電チップの穴を通過できな
くなる。従って、ワイヤの送給が安定するようなローラ
ーの、す［１圧力に耐える変形抵抗がフラックス入りワ
イヤには必要である。その変形抵抗はワイヤ外皮のかた
さに左右され、本発明のワイヤ径が０．６〜１．０膿φ
のセルフシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤで
は、ワイヤ外皮のビッカースがたさが１２０未満である
と、送給ローラーの加圧力でワイヤが変形して送給が不
安定となってアークが乱れたり、ワイヤの送給が停止し
て溶接が中断したりする。逆にワイヤ外皮のかたさが２
３０を超えるものは、伸線中ワイヤが断線し易く、ワイ
ヤ径０．６〜１．ｏｌＥｌｌφの極細径ワイヤの製造は
困難である。従って、ワイヤ外皮のビッカースかたさは
１２０〜２３０とする。なお、ワイヤ外皮のがたさはそ
の炭素当量と伸線〃ｌｌ変度よって変わるが、本発明の
場合フラックス充填時の鋼製鞘の肉厚を選択することに
よって所定のかたさのワイヤを得ることができる。
ワイヤを用いる自動、半自動溶接ではそのワイヤはワイ
ヤ送給機の送給ローラーでワイヤを導くコンジットケー
ブルを介して溶接トーチ先端まで送給される。その間、
ワイヤには送給抵抗がかかり、その抵抗の大きさはコン
ジットケーブルの長さく１．５〜３ｍあるいはそれ以上
の場合もある）、コンジットケーブルの屈曲の程度ある
いは溶接トーチの形状によって異なり、送給抵抗が大き
い場合には送給ローラーの加圧を高めて強い力で送給し
なければならない。ところがソリッドワイヤと違ってワ
イヤ断面の中央部に７ラツクスがあるフラックス入りワ
イヤではローラーの締め付は力で変形し易く、変形した
ワイヤは溶接トーチ先端の給電チップの穴を通過できな
くなる。従って、ワイヤの送給が安定するようなローラ
ーの、す［１圧力に耐える変形抵抗がフラックス入りワ
イヤには必要である。その変形抵抗はワイヤ外皮のかた
さに左右され、本発明のワイヤ径が０．６〜１．０膿φ
のセルフシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤで
は、ワイヤ外皮のビッカースがたさが１２０未満である
と、送給ローラーの加圧力でワイヤが変形して送給が不
安定となってアークが乱れたり、ワイヤの送給が停止し
て溶接が中断したりする。逆にワイヤ外皮のかたさが２
３０を超えるものは、伸線中ワイヤが断線し易く、ワイ
ヤ径０．６〜１．ｏｌＥｌｌφの極細径ワイヤの製造は
困難である。従って、ワイヤ外皮のビッカースかたさは
１２０〜２３０とする。なお、ワイヤ外皮のがたさはそ
の炭素当量と伸線〃ｌｌ変度よって変わるが、本発明の
場合フラックス充填時の鋼製鞘の肉厚を選択することに
よって所定のかたさのワイヤを得ることができる。
不発明ワイヤの構成要件の作用と数値限定理由は以上の
とおりであるが、充填フラックスの種類としては特に限
定されるものではなく、セルフシールドアーク溶接用フ
ラックス入りワイヤの充填フラックスとして現在側われ
ているものを用いることができる。
とおりであるが、充填フラックスの種類としては特に限
定されるものではなく、セルフシールドアーク溶接用フ
ラックス入りワイヤの充填フラックスとして現在側われ
ているものを用いることができる。
また本発明ワイヤの断面形状は第２図、第３図、第４図
のように鋼製鞘円周部に合せ目を有するオープンシーム
ワイヤの他、第５図のように円周部に合せ目の無いクロ
ーズドシームワイヤのいずれでも良い。
のように鋼製鞘円周部に合せ目を有するオープンシーム
ワイヤの他、第５図のように円周部に合せ目の無いクロ
ーズドシームワイヤのいずれでも良い。
（実施例）
第１表に示す１０種類のワイヤを製造した。即ち、第２
表に示すような炭素当量の異なる軟鋼製鋼製鞘を用い、
フラックス充填率を変化させたワイヤ径０．６〜１．２
．φのワイヤを製造し、溶接作業性試験は板厚２１の鋼
板を用い、下向姿勢で実施した。結果を第１表に示す。
表に示すような炭素当量の異なる軟鋼製鋼製鞘を用い、
フラックス充填率を変化させたワイヤ径０．６〜１．２
．φのワイヤを製造し、溶接作業性試験は板厚２１の鋼
板を用い、下向姿勢で実施した。結果を第１表に示す。
第１表に示すように、本発明ワイヤＮ１１ｌ〜随５は、
伸線性、ワイヤ送給性とも良好であり、溶接作業性につ
いてはいずれのワイヤも５０Ａ以下でｔ定した溶接がで
き耐気孔性も良好であった。
伸線性、ワイヤ送給性とも良好であり、溶接作業性につ
いてはいずれのワイヤも５０Ａ以下でｔ定した溶接がで
き耐気孔性も良好であった。
次に比較ワイヤについて述べる。
随６は炭素当量の高すぎる鋼製鞘を用いた場合で、伸線
中ワイヤが硬くなって断線が著しく、伸線性は良くなか
った。そこで浴接実験は行わなかつた。
中ワイヤが硬くなって断線が著しく、伸線性は良くなか
った。そこで浴接実験は行わなかつた。
随７は充填率が低い場合で、伸線性、ワイヤ送給性とも
良好であるが、スラグ剤やＭが不足してビード形状が悪
くなると共にビットが発生した。
良好であるが、スラグ剤やＭが不足してビード形状が悪
くなると共にビットが発生した。
ｍ８は充填率が高いために断線がひんばんに起り伸線性
が悪かった。そこで溶接実験は行わなかった。
が悪かった。そこで溶接実験は行わなかった。
随９は鋼製）稍の炭素当量が低すぎる場合で、ワイヤの
引張強さが不足して伸線中断線し易く、しかも得られた
ワイヤの外皮のビッカースかたさが低いために、送給ロ
ーラーでワイヤが変形してしまって溶接できなかった。
引張強さが不足して伸線中断線し易く、しかも得られた
ワイヤの外皮のビッカースかたさが低いために、送給ロ
ーラーでワイヤが変形してしまって溶接できなかった。
１１ｎ １０はワイヤ径が１．２■φの場合で、伸線性
、ワイヤ送給性、ビード形状、耐気孔性とも良好である
が、ワイヤ径が太いために適正電流の下限値が６０Ａと
高くなってビード巾も大きくなるので本発明ワイヤから
除外した。
、ワイヤ送給性、ビード形状、耐気孔性とも良好である
が、ワイヤ径が太いために適正電流の下限値が６０Ａと
高くなってビード巾も大きくなるので本発明ワイヤから
除外した。
（発明の効果）
以上説明したように、本発明セルフシールドアーク溶接
用フラックス入りワイヤによれば、低電流で安定した溶
接が可能で、極薄板あるいは小さい物の溶接に際し、屋
内屋外を問わず手軽にできるものである。
用フラックス入りワイヤによれば、低電流で安定した溶
接が可能で、極薄板あるいは小さい物の溶接に際し、屋
内屋外を問わず手軽にできるものである。
第１図はワイヤ径とそのワイヤの適正溶接電流の最低値
との関係を示す図、第２図、第３図、第４図はオープン
シームワイヤの断面図、第５図はクローズドシームワイ
ヤの断面図である。 １・・・鋼製鞘 ２・・・充填フラックス
との関係を示す図、第２図、第３図、第４図はオープン
シームワイヤの断面図、第５図はクローズドシームワイ
ヤの断面図である。 １・・・鋼製鞘 ２・・・充填フラックス
Claims (1)
- 鋼製鞘にフラックスを充填してなるセルフシールドアー
ク溶接用フラックス入りワイヤにおいて、ワイヤ径が０
．６〜１．０ｍｍφ、鋼製鞘の炭素当量（Ｃｅｑ＝Ｃ＋
Ｍｎ／６＋Ｓｉ／２４＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／
４で示す）が０．０３０〜０．１１０％、フラックス充
填率（ワイヤ全重量に対するフラックス重量の割合）が
５〜２０％、鋼製鞘のビッカースかたさ（Ｈｖで示す）
が１２０〜２３０であることを特徴とするセルフシール
ドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8462187A JPS63252694A (ja) | 1987-04-08 | 1987-04-08 | セルフシ−ルドア−ク溶接用フラツクス入りワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8462187A JPS63252694A (ja) | 1987-04-08 | 1987-04-08 | セルフシ−ルドア−ク溶接用フラツクス入りワイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63252694A true JPS63252694A (ja) | 1988-10-19 |
Family
ID=13835755
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8462187A Pending JPS63252694A (ja) | 1987-04-08 | 1987-04-08 | セルフシ−ルドア−ク溶接用フラツクス入りワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63252694A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09253886A (ja) * | 1996-03-26 | 1997-09-30 | Nippon Steel Weld Prod & Eng Co Ltd | ６９０ＭＰａ級高張力鋼用ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
| KR100505919B1 (ko) * | 2000-12-01 | 2005-08-04 | 현대종합금속 주식회사 | 가스실드 아크 용접용 플럭스 충전 와이어 |
| JP2005313226A (ja) * | 2004-03-30 | 2005-11-10 | Kobe Steel Ltd | 多電極ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
| JP2010120069A (ja) * | 2008-11-21 | 2010-06-03 | Kobe Steel Ltd | シーム有りフラックス入りワイヤ用帯鋼及びシーム有りフラックス入りワイヤの製造方法 |
-
1987
- 1987-04-08 JP JP8462187A patent/JPS63252694A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09253886A (ja) * | 1996-03-26 | 1997-09-30 | Nippon Steel Weld Prod & Eng Co Ltd | ６９０ＭＰａ級高張力鋼用ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
| KR100505919B1 (ko) * | 2000-12-01 | 2005-08-04 | 현대종합금속 주식회사 | 가스실드 아크 용접용 플럭스 충전 와이어 |
| JP2005313226A (ja) * | 2004-03-30 | 2005-11-10 | Kobe Steel Ltd | 多電極ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
| JP2010120069A (ja) * | 2008-11-21 | 2010-06-03 | Kobe Steel Ltd | シーム有りフラックス入りワイヤ用帯鋼及びシーム有りフラックス入りワイヤの製造方法 |
| CN101733572A (zh) * | 2008-11-21 | 2010-06-16 | 株式会社神户制钢所 | 有缝药芯焊丝用带钢、有缝药芯焊丝及其制造方法 |
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