JPS63257467A - インバータの主電流表示装置 - Google Patents
インバータの主電流表示装置Info
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- JPS63257467A JPS63257467A JP62087970A JP8797087A JPS63257467A JP S63257467 A JPS63257467 A JP S63257467A JP 62087970 A JP62087970 A JP 62087970A JP 8797087 A JP8797087 A JP 8797087A JP S63257467 A JPS63257467 A JP S63257467A
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- Japan
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- load current
- inverter
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、誘導電動機を可変速運転するインバータ装
置の制御回路に関するものである。
置の制御回路に関するものである。
勇８図は例えは従来のインバータ装置（！−丞す回路図
であり、図において、（２）は三相交流市酋、（３）は
三相交流ｔ ＃ （２）を血流電圧に変換するコンバー
タ回路、（４）は平滑用コンデンサ、（５）は血流電圧
を可変重圧、可変周波数を有する冷力に変換するインバ
ータ回路、（６）はインバータ回路（５）カーラ出力さ
れる！力１ζより線動さｎろ三相誘導ＩＩｒ動機、（７
）は負荷電流検出手段である蕨流器、（８）はインバー
タ當Ｉ （ロ）路（５）を判御する同波数制御回路、（９）は用
波数制御回路にｎ波数を指令する同波数指令回路、αＯ
は変流器（７）の出力を増幅する増幅手段である差動増
幅（ロ）路、αυは差動増幅回路（ＩＱの出力を整流で
る整流手段である全波整流回路、餡は全波整流回路圓か
らの出力と過電流設定値Ｖｒとを比較して、余波整流回
路α１）からの出力か過電流設定値Ｖｒよりも大きい場
合に過電流信号を出力する蝙Ｙ流比較回路、Ωは過電流
比較回路（２）からの過電流信号により用波数制御回路
（８）の出力を遮断する保護回路、（１５６）は第１の
オペアンプ、（１５ｈ）は第２のオペアンプ、（１６ｈ
）は第１のコンデンサ、（１７りは第１の抵抗器、（１
８りは第１のタイ４−ド、＠は負荷ψ流指示手段である
負荷電流指示計、四は保護回路（１３をリセー・トする
信号を出力するリセ・・・１・手段であるリセ・・ト同
１路、（９）は全波整流回路αυから出力される信号を
平均値化する負荷電流ピーク値インターフェース回路で
あり第１のオペアンプ（１５す、第２のオペアンプ（１
５ｂ）、第１のコンデンサ（１６８）、第１の抵抗器（
１７８）及び第１のタイオード（１８ａ）η）ら構成さ
れている。又、図中−虜鎖線にて示す部分はインバータ
装訳本体を示している。
であり、図において、（２）は三相交流市酋、（３）は
三相交流ｔ ＃ （２）を血流電圧に変換するコンバー
タ回路、（４）は平滑用コンデンサ、（５）は血流電圧
を可変重圧、可変周波数を有する冷力に変換するインバ
ータ回路、（６）はインバータ回路（５）カーラ出力さ
れる！力１ζより線動さｎろ三相誘導ＩＩｒ動機、（７
）は負荷電流検出手段である蕨流器、（８）はインバー
タ當Ｉ （ロ）路（５）を判御する同波数制御回路、（９）は用
波数制御回路にｎ波数を指令する同波数指令回路、αＯ
は変流器（７）の出力を増幅する増幅手段である差動増
幅（ロ）路、αυは差動増幅回路（ＩＱの出力を整流で
る整流手段である全波整流回路、餡は全波整流回路圓か
らの出力と過電流設定値Ｖｒとを比較して、余波整流回
路α１）からの出力か過電流設定値Ｖｒよりも大きい場
合に過電流信号を出力する蝙Ｙ流比較回路、Ωは過電流
比較回路（２）からの過電流信号により用波数制御回路
（８）の出力を遮断する保護回路、（１５６）は第１の
オペアンプ、（１５ｈ）は第２のオペアンプ、（１６ｈ
）は第１のコンデンサ、（１７りは第１の抵抗器、（１
８りは第１のタイ４−ド、＠は負荷ψ流指示手段である
負荷電流指示計、四は保護回路（１３をリセー・トする
信号を出力するリセ・・・１・手段であるリセ・・ト同
１路、（９）は全波整流回路αυから出力される信号を
平均値化する負荷電流ピーク値インターフェース回路で
あり第１のオペアンプ（１５す、第２のオペアンプ（１
５ｂ）、第１のコンデンサ（１６８）、第１の抵抗器（
１７８）及び第１のタイオード（１８ａ）η）ら構成さ
れている。又、図中−虜鎖線にて示す部分はインバータ
装訳本体を示している。
次に動作について説明する。三相交流＊ ＠ （２）が
コンバータ回路（３）に入力されて整流されｆこ後、平
滑コンデンサ（４）にまり平滑されて自流電圧に変換さ
れる、この血流常圧は、周波数指令回路（９）から出力
される周波数指令信号により周波数制御回路（８）が動
作して、インバータ（ロ）路（５）を駆動し、可愛周波
数の交流重圧に変換されて、三相誘導Ｗ動機（６ンを可
変速運転する。
コンバータ回路（３）に入力されて整流されｆこ後、平
滑コンデンサ（４）にまり平滑されて自流電圧に変換さ
れる、この血流常圧は、周波数指令回路（９）から出力
される周波数指令信号により周波数制御回路（８）が動
作して、インバータ（ロ）路（５）を駆動し、可愛周波
数の交流重圧に変換されて、三相誘導Ｗ動機（６ンを可
変速運転する。
一方、三相誘導電動機（６）の負荷電流は、変流器（７
）に、Ｋｎｍ出されて差動増幅器αＱによって増幅され
ｆコ後、全波整流（ロ）路αυに入力されろ。全波整流
回路αυにて全波整流されｒコ負荷軍流は、比較回路＠
に入力されて過電流設定値Ｖｒと比較され、三相誘導！
動機（６）が過負荷となっγこ場合等Ｃζは、上記負荷
電流信号が上記過電流設定値Ｖｒより６大きくなるので
、比較回路ａ２から過電流信号が出力されて保護回路（
至）に入力されて、その出力かインバータ回路（５）に
遮断信号を出力してインバータ回路（５）を遮断し、イ
ンバータ装置を過電流による破損から保護する。なお、
リセー・ト回路（２）は保ｓ回路側が作動してインバー
タ装置が遮断された後（ζ再起動を行う場合、あるいは
三相交流ｔ 諒（２）投入時の初期リセー・トを行う為
のものである。
）に、Ｋｎｍ出されて差動増幅器αＱによって増幅され
ｆコ後、全波整流（ロ）路αυに入力されろ。全波整流
回路αυにて全波整流されｒコ負荷軍流は、比較回路＠
に入力されて過電流設定値Ｖｒと比較され、三相誘導！
動機（６）が過負荷となっγこ場合等Ｃζは、上記負荷
電流信号が上記過電流設定値Ｖｒより６大きくなるので
、比較回路ａ２から過電流信号が出力されて保護回路（
至）に入力されて、その出力かインバータ回路（５）に
遮断信号を出力してインバータ回路（５）を遮断し、イ
ンバータ装置を過電流による破損から保護する。なお、
リセー・ト回路（２）は保ｓ回路側が作動してインバー
タ装置が遮断された後（ζ再起動を行う場合、あるいは
三相交流ｔ 諒（２）投入時の初期リセー・トを行う為
のものである。
次に、三相誘導電動機（６）の負荷電流の表示方法につ
いて説明する。全波整流回路αυにおいて全５整流され
た瞬時負荷電流は第４図に示す様に１ｋＨｚ〜２Ｌｔｉ
ｚの高周波である為、個荷市流ピーク値インターフェー
ス回路（ロ）の第１のコンデンサ（］６り及び第１の抵
抗器（１７りで構成される積分回路で２ｍ９ｃｃ〜３ｍ
３ｅｃの時定数で平滑されて平均値イヒされている。こ
の平均値化され７：負荷電流は第２のオペアンプ（１５
ｈ）を経由して負荷電流指示計ｔ２ＴＪに入力され、そ
こで実効値Ｃζ換算されて表示される。
いて説明する。全波整流回路αυにおいて全５整流され
た瞬時負荷電流は第４図に示す様に１ｋＨｚ〜２Ｌｔｉ
ｚの高周波である為、個荷市流ピーク値インターフェー
ス回路（ロ）の第１のコンデンサ（］６り及び第１の抵
抗器（１７りで構成される積分回路で２ｍ９ｃｃ〜３ｍ
３ｅｃの時定数で平滑されて平均値イヒされている。こ
の平均値化され７：負荷電流は第２のオペアンプ（１５
ｈ）を経由して負荷電流指示計ｔ２ＴＪに入力され、そ
こで実効値Ｃζ換算されて表示される。
従来のインバータ装置の１８＋Ｉ１１］回路は以上の様
に構成されているので、インバータ装置運転中の負荷電
流の最大値を確認することができない為、インバータ装
置の負荷電流に対するマージン不足による運転停止が発
生するという問題点があった。
に構成されているので、インバータ装置運転中の負荷電
流の最大値を確認することができない為、インバータ装
置の負荷電流に対するマージン不足による運転停止が発
生するという問題点があった。
この発明は上記の様な問題点を解消する為になされたも
ので、インバータ装置運転中の負荷電流の最大値を検出
して保持すると共に、その値を表示できるインバータ装
置の制御回路を得ることを目的とする。
ので、インバータ装置運転中の負荷電流の最大値を検出
して保持すると共に、その値を表示できるインバータ装
置の制御回路を得ることを目的とする。
Ｄ下、この発明の一実施例を図について説明する。第１
図において従来例を示す第８図と同一符号は同一部分ケ
示すので説明は省略する。第１図におイテ、（１５０ハ
ｆ１４Ｂ（ｆ）ｔへｙンブ、（１５ｄ）ｉ、ｔつ１第４
のオペアンプ、（１５ｂ）は第２のコンデンサ、ｊ −
′− （１７ｂ）は第２の抵抗器、（１８ｈ）は第２のダイオ
ード、０９は第２のコンデンサ（１６ｈ） ｉζチャー
ジされた電荷をテイスチャージさせるアナログスイリチ
、（１）は第２のオペアンプあるいは第４のオペアンプ
（１５ｄ）の出力を切り換える切換スイー・チ、（２０
０）は全波整流回路αυから出力される信号の最大値を
保持する負荷電流ピーク値保持手段である負荷電流ピー
ク値保持インターフェース回路であり、第３のオペアン
プ（１５０）、第４のオペアンプ（１５ｄ）、第２のコ
ンデンサ（１６ｂ）、第２の抵抗器（１７ｂ）、第２の
ダイオード（１８ｂ）及びアナログスイー、チα１カ）
ら構成されている。
図において従来例を示す第８図と同一符号は同一部分ケ
示すので説明は省略する。第１図におイテ、（１５０ハ
ｆ１４Ｂ（ｆ）ｔへｙンブ、（１５ｄ）ｉ、ｔつ１第４
のオペアンプ、（１５ｂ）は第２のコンデンサ、ｊ −
′− （１７ｂ）は第２の抵抗器、（１８ｈ）は第２のダイオ
ード、０９は第２のコンデンサ（１６ｈ） ｉζチャー
ジされた電荷をテイスチャージさせるアナログスイリチ
、（１）は第２のオペアンプあるいは第４のオペアンプ
（１５ｄ）の出力を切り換える切換スイー・チ、（２０
０）は全波整流回路αυから出力される信号の最大値を
保持する負荷電流ピーク値保持手段である負荷電流ピー
ク値保持インターフェース回路であり、第３のオペアン
プ（１５０）、第４のオペアンプ（１５ｄ）、第２のコ
ンデンサ（１６ｂ）、第２の抵抗器（１７ｂ）、第２の
ダイオード（１８ｂ）及びアナログスイー、チα１カ）
ら構成されている。
次に動作について説明する。なお、負荷電流ピーク値保
持インターフェース回路（２００）以外の動作Ｃζつい
ては従来例と同一であるので説明は省略し、負荷電流ピ
ーク値保持インターフェース回路（２０（１）の動作に
ついて説明する。
持インターフェース回路（２００）以外の動作Ｃζつい
ては従来例と同一であるので説明は省略し、負荷電流ピ
ーク値保持インターフェース回路（２０（１）の動作に
ついて説明する。
全波整流回路α唱ζおいて全波整流されｆコ瞬時負荷電
流は、第２図に示す様に１Ｌｆｔｚ〜２ Ｋ １４ ｚ
の題周波であり、第８のオペアンプ（１５８）＆ヒｍ
２のダイオード（１８ｂ）を経由して第２のコンデンサ
（１６ｈ）にチャージされる。このチャージされた電荷
は第３のオペアンプ（１５りの出力端子の電位が、上記
チャージされた電圧より低下しても、第２のダイオード
（１８ｂ）が逆バイアスされるので、上記チャージされ
た電圧よりも高い値か入力されない限り、インバータ装
置が運転開始されてρ）らの最大値を再才る瞬時負荷電
流の値か第４のオペアンプ（１５ｄ）の出力端子に現わ
れることになる。この出力端子の値を切換スイ、・・チ
ｃ！０を切り換えて負荷電流指示計３１）に入力して表
示させることにまり、インバータ装置運転中の負荷電流
の最大値を読み取ることができると共に、切換スイーチ
翰を第２のオペアンプ（１５ｂ）の出力側に切り換えれ
ば、従来通り運転中の負荷電流の実効値を観測すること
もできる。
流は、第２図に示す様に１Ｌｆｔｚ〜２ Ｋ １４ ｚ
の題周波であり、第８のオペアンプ（１５８）＆ヒｍ
２のダイオード（１８ｂ）を経由して第２のコンデンサ
（１６ｈ）にチャージされる。このチャージされた電荷
は第３のオペアンプ（１５りの出力端子の電位が、上記
チャージされた電圧より低下しても、第２のダイオード
（１８ｂ）が逆バイアスされるので、上記チャージされ
た電圧よりも高い値か入力されない限り、インバータ装
置が運転開始されてρ）らの最大値を再才る瞬時負荷電
流の値か第４のオペアンプ（１５ｄ）の出力端子に現わ
れることになる。この出力端子の値を切換スイ、・・チ
ｃ！０を切り換えて負荷電流指示計３１）に入力して表
示させることにまり、インバータ装置運転中の負荷電流
の最大値を読み取ることができると共に、切換スイーチ
翰を第２のオペアンプ（１５ｂ）の出力側に切り換えれ
ば、従来通り運転中の負荷電流の実効値を観測すること
もできる。
従って、切換スイーＩチ■を第４のオペアンプ（１５ｄ
）の出力側１に切り換えておけば、運転中におけろ負荷
電流の最大値を容易に読み取ることかできるので、過電
流設定値Ｖｒ、換否すれば、保護回路日が動作してイン
バータ回路（５）が遮断される迄に、どの程度のマージ
ンか有るの７：ｌ）を容易に知ることがＴ−きるので、
最適なインバータ装置の選定あるいは負荷の調整等が可
能とな乞。
）の出力側１に切り換えておけば、運転中におけろ負荷
電流の最大値を容易に読み取ることかできるので、過電
流設定値Ｖｒ、換否すれば、保護回路日が動作してイン
バータ回路（５）が遮断される迄に、どの程度のマージ
ンか有るの７：ｌ）を容易に知ることがＴ−きるので、
最適なインバータ装置の選定あるいは負荷の調整等が可
能とな乞。
又、アナログスイ・・・チＱｌはリセっト回路＠の出力
信号ｌζより動作して、第２のコンデンサ（１６ｂ）に
チャージされＴコ電荷を第２の抵抗器（１７ｈ）を介し
てディスチャージして、新１こな負荷電流の最大値を検
出する様にするものである。
信号ｌζより動作して、第２のコンデンサ（１６ｂ）に
チャージされＴコ電荷を第２の抵抗器（１７ｈ）を介し
てディスチャージして、新１こな負荷電流の最大値を検
出する様にするものである。
なお、を記実施例では負荷電流指示計■１Ｊをインバー
タ装置の外部に設ける様にしγこが、これはインバータ
装置の内部に設けても良い。
タ装置の外部に設ける様にしγこが、これはインバータ
装置の内部に設けても良い。
又、上記実施例では負荷電流の最大値の保持を負荷電流
ピーク値保持イノターフエース回路（２ｏＯ）（こよっ
て構成し１こか、これは例えばブロクラマフルな制御装
置により＊成されたものであってもよく上記実施例と同
様な効果を奏する。
ピーク値保持イノターフエース回路（２ｏＯ）（こよっ
て構成し１こか、これは例えばブロクラマフルな制御装
置により＊成されたものであってもよく上記実施例と同
様な効果を奏する。
以上の様に、この発明によれはインバータ装置の運転中
における負荷電流の最大値）を保持すると共に表示する
様に構成し１こので、運転始動時の瞬時負荷電流あるい
は運転中の瞬間的な過負荷による瞬時負荷電流等の最大
値に対するインバータ装置の負荷電流のマージンを判定
することができ、負荷に適合し１こインバータ装置が選
定できると共に負荷の調整等ができるという効果がＪ）
る。
における負荷電流の最大値）を保持すると共に表示する
様に構成し１こので、運転始動時の瞬時負荷電流あるい
は運転中の瞬間的な過負荷による瞬時負荷電流等の最大
値に対するインバータ装置の負荷電流のマージンを判定
することができ、負荷に適合し１こインバータ装置が選
定できると共に負荷の調整等ができるという効果がＪ）
る。
第１図はこの発明の一実施例によるインバータ装置を示
す回路図、第２図はこの発明の一実施例による負荷電流
ピーク値保持インタフェース回路の入出力特性を示す因
、第３図は従来のインバータ装置 ーク値インタフェース回路の入・出力特性を示す図であ
る。 図において、（７）は変派器、ＱＱは差動増幅回路、α
υは全波整流回路、侃υは負荷電流指示計、（２００）
は負荷市原ピーク値保持インターフェース回路である。 なお、回申、同一符号は同一部分をボす。
す回路図、第２図はこの発明の一実施例による負荷電流
ピーク値保持インタフェース回路の入出力特性を示す因
、第３図は従来のインバータ装置 ーク値インタフェース回路の入・出力特性を示す図であ
る。 図において、（７）は変派器、ＱＱは差動増幅回路、α
υは全波整流回路、侃υは負荷電流指示計、（２００）
は負荷市原ピーク値保持インターフェース回路である。 なお、回申、同一符号は同一部分をボす。
Claims (1)
- 誘導電動機に流れる負荷電流を検出する負荷電流検出手
段と、該負荷電流検出手段の出力を増幅する増幅手段と
、該増幅手段の出力を整流する整流手段と該整流手段か
ら出力される信号の内常に最大の値を有する信号を保持
する負荷電流ピーク値保持手段と、該負荷電流ピーク値
保持手段の出力を表示する負荷電流指示手段と、上記負
荷電流ピーク値保持手段の保持された信号を零にリセッ
トする信号を出力するリセット手段とを備えてなること
を特徴とするインバータ装置の制御回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62087970A JPH07106069B2 (ja) | 1987-04-10 | 1987-04-10 | インバータの主電流表示装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62087970A JPH07106069B2 (ja) | 1987-04-10 | 1987-04-10 | インバータの主電流表示装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63257467A true JPS63257467A (ja) | 1988-10-25 |
| JPH07106069B2 JPH07106069B2 (ja) | 1995-11-13 |
Family
ID=13929703
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62087970A Expired - Lifetime JPH07106069B2 (ja) | 1987-04-10 | 1987-04-10 | インバータの主電流表示装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07106069B2 (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53113324U (ja) * | 1977-02-17 | 1978-09-09 | ||
| JPS56153977A (en) * | 1980-04-28 | 1981-11-28 | Toshiba Corp | Current controller for controlled rectifier |
| JPS6042093U (ja) * | 1983-08-25 | 1985-03-25 | 株式会社明電舎 | インバ−タの出力電流検出回路 |
-
1987
- 1987-04-10 JP JP62087970A patent/JPH07106069B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53113324U (ja) * | 1977-02-17 | 1978-09-09 | ||
| JPS56153977A (en) * | 1980-04-28 | 1981-11-28 | Toshiba Corp | Current controller for controlled rectifier |
| JPS6042093U (ja) * | 1983-08-25 | 1985-03-25 | 株式会社明電舎 | インバ−タの出力電流検出回路 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07106069B2 (ja) | 1995-11-13 |
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