JPS63268507A - 金属管の外径制御方法 - Google Patents
金属管の外径制御方法Info
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- JPS63268507A JPS63268507A JP62312100A JP31210087A JPS63268507A JP S63268507 A JPS63268507 A JP S63268507A JP 62312100 A JP62312100 A JP 62312100A JP 31210087 A JP31210087 A JP 31210087A JP S63268507 A JPS63268507 A JP S63268507A
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- gap
- sizing
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- vertical
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- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/78—Control of tube rolling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、金属管の外径制御方法に関する。
［従来の技術］
従来、−ｉｔ縫銅鋼管製造ラインには、管状成形された
素管の外径を調整するため、複数のサイジングスタンド
を連続配置し、各サイジングスタンドに横ロール対と縦
ロール対を設けてなる外径制御装置が用いられている。
素管の外径を調整するため、複数のサイジングスタンド
を連続配置し、各サイジングスタンドに横ロール対と縦
ロール対を設けてなる外径制御装置が用いられている。
ところで、鍛接鋼管製造ラインに用いられる外径制御９
Ｆ１１として、特開昭５３−２５２５９号公報に記載さ
れるように、複数のサイジングスタンドを連続配置し、
各サイジングスタンドに相対する２０−ルからなるロー
ル対を設け、隣接するロール対をパスラインまわりに８
０度ずらして配置する状態下で、最終サイジングスタン
ドの出側に設けられる外径測定装置によって什丘かり管
の外径を測定し、上記外径の測定結果と目標外径とから
、各スタンドのロール対ギャップをフィードバック制御
するものが提案されている。
Ｆ１１として、特開昭５３−２５２５９号公報に記載さ
れるように、複数のサイジングスタンドを連続配置し、
各サイジングスタンドに相対する２０−ルからなるロー
ル対を設け、隣接するロール対をパスラインまわりに８
０度ずらして配置する状態下で、最終サイジングスタン
ドの出側に設けられる外径測定装置によって什丘かり管
の外径を測定し、上記外径の測定結果と目標外径とから
、各スタンドのロール対ギャップをフィードバック制御
するものが提案されている。
そこで、横ロール対と縦ロール対の４０−ルによって各
サイジングスタンドを構成している前述の電縫鋼管等の
製造用外径制御装置に、上記特開昭５３−２５２５９号
公報に係る制御技術を応用すること（が考えられる。
サイジングスタンドを構成している前述の電縫鋼管等の
製造用外径制御装置に、上記特開昭５３−２５２５９号
公報に係る制御技術を応用すること（が考えられる。
［発明が解決しようとする問題点］
しかしながら、特開昭５３−２５２５１３号公報に記載
される外径制御装置にあっては、最終サイジングスタン
ドの出側で測定した測定値により、各サイジングスタン
ドのロール対ギャップをフィードバック制御するもので
あるため、出側外径測定装置から最先のサイジングスタ
ンドまでの距離に相当する長さの素管先端側部分につい
ては完全な制御を施されず、外径不良を生じ、歩留りを
低下する。
される外径制御装置にあっては、最終サイジングスタン
ドの出側で測定した測定値により、各サイジングスタン
ドのロール対ギャップをフィードバック制御するもので
あるため、出側外径測定装置から最先のサイジングスタ
ンドまでの距離に相当する長さの素管先端側部分につい
ては完全な制御を施されず、外径不良を生じ、歩留りを
低下する。
本発明は、素管の略全長にわたって高精度の外径制御を
施し、歩留りを向上することを目的とする。
施し、歩留りを向上することを目的とする。
［問題点を解決するための手段］
本発明は、複数のサイジングスタンドを連続配りし、各
サイジングスタンドに設けられる横ロール対と縦ロール
対によって素管の外径を調整する金属管の外径制御方法
において、最先のサイジングスタンドの入側に設けられ
る外径測定装置によって素管の横外径と縦外径を測定し
、外径測定装置の横外径測定結果とサイジング後の管の
目標横外径とから、各サイジングスタンドの横ロール対
ギャップが相互に同一絞り率となるようにそれらの横ロ
ール対ギャップ設定値を演算するとともに、外径測定装
置の縦外径測定結果とサイジング後の管の目標縦外径と
から、各サイジングスタンドの縦ロール対ギャップが相
互に同一絞り率となるようにそれらの縦ロール対ギャッ
プ設定値を演算し、各サイジングスタンドの横ロール対
ギャップと縦ロール対ギャップのそれぞれを上記演算結
果に基づいて制御するようにしたものである。
サイジングスタンドに設けられる横ロール対と縦ロール
対によって素管の外径を調整する金属管の外径制御方法
において、最先のサイジングスタンドの入側に設けられ
る外径測定装置によって素管の横外径と縦外径を測定し
、外径測定装置の横外径測定結果とサイジング後の管の
目標横外径とから、各サイジングスタンドの横ロール対
ギャップが相互に同一絞り率となるようにそれらの横ロ
ール対ギャップ設定値を演算するとともに、外径測定装
置の縦外径測定結果とサイジング後の管の目標縦外径と
から、各サイジングスタンドの縦ロール対ギャップが相
互に同一絞り率となるようにそれらの縦ロール対ギャッ
プ設定値を演算し、各サイジングスタンドの横ロール対
ギャップと縦ロール対ギャップのそれぞれを上記演算結
果に基づいて制御するようにしたものである。
［作用］
本発明によれば、最先のサイジングスタンドの入側で測
定した測定値により、各サイジングスタンドのロール対
ギャップをフィードフォワード制御するものであるため
、素管の先端部〜後端部の略全長にわたって完全な外径
制御を施すことができる。
定した測定値により、各サイジングスタンドのロール対
ギャップをフィードフォワード制御するものであるため
、素管の先端部〜後端部の略全長にわたって完全な外径
制御を施すことができる。
また、外径測定装置の横外径測定結果を横ロール対ギャ
ップの制御に反映し、縦外径測定結果を縦ロール対ギャ
ップの制御に反映しているから。
ップの制御に反映し、縦外径測定結果を縦ロール対ギャ
ップの制御に反映しているから。
測定値とギャップ設定値との対応が良く、ギャップ制御
の精度が良い。
の精度が良い。
また、各サイジングスタンドのロール対ギャップがスタ
ンド間で同一絞り率となるように演算されているから、
一部のスタンドでの絞りが過大となって素管に割れを生
ずるようなことがない。
ンド間で同一絞り率となるように演算されているから、
一部のスタンドでの絞りが過大となって素管に割れを生
ずるようなことがない。
したがって、素管の略全長にわたって高精度の外径制御
を施し１歩留りを向上することができる。
を施し１歩留りを向上することができる。
［実施例］
第１図は本発明が適用される外径制御装置を示す模式図
、第２図はサイジングスタンドを示す模式図、第３図は
外径測定装置を示す模式図である。
、第２図はサイジングスタンドを示す模式図、第３図は
外径測定装置を示す模式図である。
外径制御装置１０は、電縫鋼管製造ラインに設けられる
スクイズロールの下波側に設置され、スクイズロールで
高周波抵抗加熱溶接された素管１１の外径を制御する。
スクイズロールの下波側に設置され、スクイズロールで
高周波抵抗加熱溶接された素管１１の外径を制御する。
外径制御装２ｔｌＯは、例えば第１〜第４の各サイジン
グスタンド１２Ａ〜１２０をｉ１！続配置し、各スタン
ド１２Ａ−１２０に設けられる横ロール対１３と縦ロー
ル対１４によって素管１１の外径を調整する（第２図参
照）。
グスタンド１２Ａ〜１２０をｉ１！続配置し、各スタン
ド１２Ａ−１２０に設けられる横ロール対１３と縦ロー
ル対１４によって素管１１の外径を調整する（第２図参
照）。
外径制御型２１１０は、第１スタンド１２Ａの入側に入
側外径測定装置１５を配置している。入側外径測定装置
１５は、上役光器１６Ａと下受光器１６Ｂにより素管１
１の入側横外径Ｄｗｘを測定し、右投光器１７Ａと左受
光器１７Ｂにより素管１１の入側縦外径Ｄｈｘを測定す
る（第３図参照）。
側外径測定装置１５を配置している。入側外径測定装置
１５は、上役光器１６Ａと下受光器１６Ｂにより素管１
１の入側横外径Ｄｗｘを測定し、右投光器１７Ａと左受
光器１７Ｂにより素管１１の入側縦外径Ｄｈｘを測定す
る（第３図参照）。
また、外径制御装置２１Ｏは、：５４スタンド！２Ｄの
出側に出側外径測定装ｇｌ１８を配置している。出側外
径測定装Ｍ１８は、上役光器１９Ａと下受光器１９Ｂに
より素管１１の出側横外径Ｄｗｚを測定し、右投光器２
０Ａと左受光器２０Ｂにより素管１１の出側縦外径Ｄｈ
ｚを測定する。
出側に出側外径測定装ｇｌ１８を配置している。出側外
径測定装Ｍ１８は、上役光器１９Ａと下受光器１９Ｂに
より素管１１の出側横外径Ｄｗｚを測定し、右投光器２
０Ａと左受光器２０Ｂにより素管１１の出側縦外径Ｄｈ
ｚを測定する。
さらに、外径制御装置１０は、演算制御装置２１を備え
ている。
ている。
演ＩＸ ｉ制御装置２１は、入側外径測定装置Ｗ１５が
測定した素管先端部の測定結果Ｄｗｘ、Ｄｈｘと、目標
外径設定器２２に設定されている素管の目標外径Ｄ（こ
の実施例では目標横外径＝目標縦外径とする）とに基づ
き、 ■各スタンド１２Ａ−１２０の横ロール対ギャップが相
互に同一絞り率となるようにそれらの横ロール対ギャッ
プ設定値Ｄ ｗｉ （ｉ＝１〜０を下記（１）式に基づ
いて演算するとともに、■各スタンド１２Ａ−１２Ｄの
縦ロール対ギャップが相互に同一絞り率となるようにそ
れらの縦ロール対ギャップ設定値Ｄ ｈｉ （＋−１〜
４）を下記（２）式に基づいて演算する。
測定した素管先端部の測定結果Ｄｗｘ、Ｄｈｘと、目標
外径設定器２２に設定されている素管の目標外径Ｄ（こ
の実施例では目標横外径＝目標縦外径とする）とに基づ
き、 ■各スタンド１２Ａ−１２０の横ロール対ギャップが相
互に同一絞り率となるようにそれらの横ロール対ギャッ
プ設定値Ｄ ｗｉ （ｉ＝１〜０を下記（１）式に基づ
いて演算するとともに、■各スタンド１２Ａ−１２Ｄの
縦ロール対ギャップが相互に同一絞り率となるようにそ
れらの縦ロール対ギャップ設定値Ｄ ｈｉ （＋−１〜
４）を下記（２）式に基づいて演算する。
Ｄｗｉ＝Ｄｗｘ＋（Ｄ−Ｄｖｘ）Ｘ（ｉ／ｎ） −（
１）Ｄｈｉ＝Ｄｈｘ＋ＣＤ−Ｄｈｘ）Ｘ（ｆ／ｎ）
・”（２）また、演算量Ｗ装置２１は、各スタンド１２
Ａ〜１２０における横ロール対ギャップの測定値Ｇｗｉ
（ｉ・１〜４）と、縦ロール対ギャップの測定値Ｇ ｈ
ｉ （ｉｍｌ〜４）を伝達され、（争各スタンド１２Ａ
〜１２０の横ロール対ギャップ制御１０ｕｉ（ｉ・１〜
０を下記（３）式に基づいて演算し。
１）Ｄｈｉ＝Ｄｈｘ＋ＣＤ−Ｄｈｘ）Ｘ（ｆ／ｎ）
・”（２）また、演算量Ｗ装置２１は、各スタンド１２
Ａ〜１２０における横ロール対ギャップの測定値Ｇｗｉ
（ｉ・１〜４）と、縦ロール対ギャップの測定値Ｇ ｈ
ｉ （ｉｍｌ〜４）を伝達され、（争各スタンド１２Ａ
〜１２０の横ロール対ギャップ制御１０ｕｉ（ｉ・１〜
０を下記（３）式に基づいて演算し。
（→各スタンド１２Ａ−１２０の縦ロール対ギャップ制
ｍＦＩＭＯｈｉ （ｉ−１〜０を下記（４）式に基づい
て演算する。
ｍＦＩＭＯｈｉ （ｉ−１〜０を下記（４）式に基づい
て演算する。
Ｏｗｉ＝ Ｄ ｖｉ −Ｇ ｗｉ
−（３）Ｏｈｉ−Ｄ ｈｉ −Ｇ ｈｉ
・・・（４）演算制御装置２１は、上記演算結果
であるＯｗｉを各スタンド１２Ａ〜１２０の横ロール対
の圧下制御モータに対する起動信号として出力し、Ｏｈ
ｉを縦ロール対の圧下制御モータに対する起動信号とし
て出力する。
−（３）Ｏｈｉ−Ｄ ｈｉ −Ｇ ｈｉ
・・・（４）演算制御装置２１は、上記演算結果
であるＯｗｉを各スタンド１２Ａ〜１２０の横ロール対
の圧下制御モータに対する起動信号として出力し、Ｏｈ
ｉを縦ロール対の圧下制御モータに対する起動信号とし
て出力する。
ここで、上記演算量ｕ４装Ｆｉ２１が各スタンド１２Ａ
−１２Ｄの横ロール対と縦ロール対の圧下制御モータを
制御するタイミングは、素管１１の先端部が当該スタン
ドに噛込んだ直後に行ない、結果として、横ロール対と
縦ロール対それぞれの素管噛込時における弾性たわみ量
（スプリングバック量）の影響を排除した状態で各ロー
ル対のキャップを制御することが望ましい。
−１２Ｄの横ロール対と縦ロール対の圧下制御モータを
制御するタイミングは、素管１１の先端部が当該スタン
ドに噛込んだ直後に行ない、結果として、横ロール対と
縦ロール対それぞれの素管噛込時における弾性たわみ量
（スプリングバック量）の影響を排除した状態で各ロー
ル対のキャップを制御することが望ましい。
なお、この実施例において、ｒｆＮｒＬ制御装置２１は
、出側外径測定装置１８の測定結果Ｄ ｗｚ、 Ｄ ｈ
ｚをも得て、これらのＤｖｘ、Ｄｈｚと前記目標外径り
との偏差量を演算し、この偏差量が０となるように第４
スタンド１２０の横ロール対ギャップと縦ロール対ギャ
ップをフィードバック制御することとしている。
、出側外径測定装置１８の測定結果Ｄ ｗｚ、 Ｄ ｈ
ｚをも得て、これらのＤｖｘ、Ｄｈｚと前記目標外径り
との偏差量を演算し、この偏差量が０となるように第４
スタンド１２０の横ロール対ギャップと縦ロール対ギャ
ップをフィードバック制御することとしている。
以下、上記第１図の〃制御システムを用いた具体的実施
結果について説明する。この具体的実施例は、外径２０
”×肉厚１２．７ｔ （ＳＴＫ４１）の電縫鋼管につい
て上記実施例を適用したものである。実施結果は表１に
示すとおりであった０表１によれば、本発明の実施によ
り、最終の第４スタンド１２０の出側で測定した仕上が
り管の横外径Ｄｗｚ、縦外径Ｄｈｚともに、目標外径に
対して±０ 、１ｍｍと良好な結果が得られた。ｔた、
仕上がり管は割れの発生もなく、表面性状も良好であっ
た。
結果について説明する。この具体的実施例は、外径２０
”×肉厚１２．７ｔ （ＳＴＫ４１）の電縫鋼管につい
て上記実施例を適用したものである。実施結果は表１に
示すとおりであった０表１によれば、本発明の実施によ
り、最終の第４スタンド１２０の出側で測定した仕上が
り管の横外径Ｄｗｚ、縦外径Ｄｈｚともに、目標外径に
対して±０ 、１ｍｍと良好な結果が得られた。ｔた、
仕上がり管は割れの発生もなく、表面性状も良好であっ
た。
以上のように、上記実施例によれば、最先のサイジング
スタンド１２Ａの入側で測定した外径測定値により、各
サイジングスタンド１２Ａ〜１２Ｄのロール対ギャップ
をフィードフォワード制御するものであるため、素管１
１の先端部〜後端部の略全長にわたって完全な外径制御
を施すことが表 ｌ できる。
スタンド１２Ａの入側で測定した外径測定値により、各
サイジングスタンド１２Ａ〜１２Ｄのロール対ギャップ
をフィードフォワード制御するものであるため、素管１
１の先端部〜後端部の略全長にわたって完全な外径制御
を施すことが表 ｌ できる。
また、外径測定装置１５の横外径測定結果を横ロール対
ギャップの制御に反映し、縦外径測定結果を縦ロール対
ギャップの制御に反映しているから、測定値とギャップ
設定値との対応が良く、ギャップ制御の精度が良い。
ギャップの制御に反映し、縦外径測定結果を縦ロール対
ギャップの制御に反映しているから、測定値とギャップ
設定値との対応が良く、ギャップ制御の精度が良い。
また、各サイジングスタンド１２Ａ〜１２Ｄのロール対
ギャップがスタンド間で同一絞り率となるように演算さ
れているから、一部のスタンドでの絞りが過大となって
素管１１に割れを生ずるようなことがない。
ギャップがスタンド間で同一絞り率となるように演算さ
れているから、一部のスタンドでの絞りが過大となって
素管１１に割れを生ずるようなことがない。
したがって、素管１１の略全長にわたって高精度の外径
制御を施し、歩留りを向上することができる。
制御を施し、歩留りを向上することができる。
第４図は外径制御装置の他の実施例を示す模式図である
。この第４図の実施例が前記第１図の実施例と異なる点
は、以下のとおりである。
。この第４図の実施例が前記第１図の実施例と異なる点
は、以下のとおりである。
すなわち、外径制御装置１０は、各サイジングスタンド
１２Ａ−１２Ｄにおける横ロール対と縦ロール対それぞ
れの素管噛込時における弾性たゎみ量（スプリングバッ
ク量）δＷ＋、δｈｉ（ｔ＝１〜４）を、素管１１の外
径、板厚、規格に応じて予め定め、テーブルの如くして
たわみ置設定器３１に記憶させている。このたわみ置設
定器３１が記憶しているデータは演算制御装置２１に転
送されて以下の如く用いられる。
１２Ａ−１２Ｄにおける横ロール対と縦ロール対それぞ
れの素管噛込時における弾性たゎみ量（スプリングバッ
ク量）δＷ＋、δｈｉ（ｔ＝１〜４）を、素管１１の外
径、板厚、規格に応じて予め定め、テーブルの如くして
たわみ置設定器３１に記憶させている。このたわみ置設
定器３１が記憶しているデータは演算制御装置２１に転
送されて以下の如く用いられる。
ｒｉ４′ａ制御装置２１は、前記（１） 、 （２）式
で演算した横ロール対ギャップ設定値Ｄｗ＋と縦ロール
対ギャップ設定値Ｄｈｉの演算結果のそれぞれを、上記
弾性たわみ罎δＩｌｌ、 δｈｉにて下記（５） 、
（８）式に基づいて補正し、横ロール対ギャップ予設
定値Ｆｗｉ（ｉ＝１〜４）と縦ロール対ギャップ予設定
値Ｆｈｉ（ｉ＝１〜４）を演算する。
で演算した横ロール対ギャップ設定値Ｄｗ＋と縦ロール
対ギャップ設定値Ｄｈｉの演算結果のそれぞれを、上記
弾性たわみ罎δＩｌｌ、 δｈｉにて下記（５） 、
（８）式に基づいて補正し、横ロール対ギャップ予設
定値Ｆｗｉ（ｉ＝１〜４）と縦ロール対ギャップ予設定
値Ｆｈｉ（ｉ＝１〜４）を演算する。
Ｆｗｉ＝Ｄｗｉ−δｗｊ ・・（５
）Ｆｈｉ＝Ｄｈｉ−δｈｉ ・・・
（６）また、演算制御装置２１は、各スタンド１２Ａ〜
１２Ｄにおける横ロール対ギャップの測定値Ｇｗｉと、
縦ロール対ギャップの測定値Ｇｈｉを伝達され、各スタ
ンド１２Ａ−１２Ｄの横ロール対ギャップ予制Ｗ＠Ｐｗ
ｉ（ｉ＝１〜４）と縦ロール対ギャップ予制御量Ｐｈ１
（ｉ＝１〜４）を下記（７） 、 （８）式に基づいて
演算する。
）Ｆｈｉ＝Ｄｈｉ−δｈｉ ・・・
（６）また、演算制御装置２１は、各スタンド１２Ａ〜
１２Ｄにおける横ロール対ギャップの測定値Ｇｗｉと、
縦ロール対ギャップの測定値Ｇｈｉを伝達され、各スタ
ンド１２Ａ−１２Ｄの横ロール対ギャップ予制Ｗ＠Ｐｗ
ｉ（ｉ＝１〜４）と縦ロール対ギャップ予制御量Ｐｈ１
（ｉ＝１〜４）を下記（７） 、 （８）式に基づいて
演算する。
Ｐ ｖｉ＝ Ｆ ｗｉ −Ｇ ｗｉ
−（７）Ｐ ｈｉ＝ Ｆ ｈｉ −Ｇ ｈｉ
・・・（８）ｔＡ算量制御装置２１．各ス
タンド１２Ａ−１２Ｄへの素管１の噛込開始前に、上記
演算結果であるＰｗｉを当該スタンド１２Ａ−１２Ｉ）
の横ロール対の圧下制御モータに対する起動信号として
出力し、Ｐｈｉを当該スタンド１２Ａ〜１２０の縦ロー
ル対の圧下制御モー夕に対する起動信号として出力し、
各ロール対ギャップのそれぞれを予設定する。
−（７）Ｐ ｈｉ＝ Ｆ ｈｉ −Ｇ ｈｉ
・・・（８）ｔＡ算量制御装置２１．各ス
タンド１２Ａ−１２Ｄへの素管１の噛込開始前に、上記
演算結果であるＰｗｉを当該スタンド１２Ａ−１２Ｉ）
の横ロール対の圧下制御モータに対する起動信号として
出力し、Ｐｈｉを当該スタンド１２Ａ〜１２０の縦ロー
ル対の圧下制御モー夕に対する起動信号として出力し、
各ロール対ギャップのそれぞれを予設定する。
したがって、上記第４図の制御方法によれば、各スタン
ドのロール対に素管先端部が噛込開始する前（オフロー
ド時）から、各ロール対のギャップは噛込時（オフロー
ド時）に生ずるであろう弾性たわみ着を考慮して予設定
されることとなる。
ドのロール対に素管先端部が噛込開始する前（オフロー
ド時）から、各ロール対のギャップは噛込時（オフロー
ド時）に生ずるであろう弾性たわみ着を考慮して予設定
されることとなる。
したがって、素管１１の噛込時（オンロード時）の各ロ
ール対のギャップが、素管１１の先端部から全長にわた
って適正値に設定され、歩留りを向表 ２ Ｌできる。
ール対のギャップが、素管１１の先端部から全長にわた
って適正値に設定され、歩留りを向表 ２ Ｌできる。
以下、上記第４図の制御システムを用いた具体的実施結
果について説明する。この具体的実施例は、外径２０″
×肉厚！２．７ｔ （ＳＴＫ４１）の電縫鋼管について
上記実施例を適用したものである。実施結果は表２に示
すとおりであった０表２によれば、本発明の実施により
、最終の第４スタンド１２Ｄの出側で測定した仕上がり
管の横外径Ｄｗｚ、縦外ｔ’１Ｄｈｚともに、素管最先
端部の１００信層程度部分から全長にわたり良好な結果
が得られた。また、仕上がり管は割れの発生もなく１表
面性状も良好であった。
果について説明する。この具体的実施例は、外径２０″
×肉厚！２．７ｔ （ＳＴＫ４１）の電縫鋼管について
上記実施例を適用したものである。実施結果は表２に示
すとおりであった０表２によれば、本発明の実施により
、最終の第４スタンド１２Ｄの出側で測定した仕上がり
管の横外径Ｄｗｚ、縦外ｔ’１Ｄｈｚともに、素管最先
端部の１００信層程度部分から全長にわたり良好な結果
が得られた。また、仕上がり管は割れの発生もなく１表
面性状も良好であった。
［発明の効果］
以上のように、本発明によれば、素管の略全長にわたっ
て高精度の外径制御を施し、歩留りを向上することがで
きる。
て高精度の外径制御を施し、歩留りを向上することがで
きる。
第１図は本発明が適用される外径制御装置を示 ′す模
式図、第２図はサイジングスタンドを示す模式図、第３
図は外径測定装置を示す模式図、第４図は本発明の他の
実施例を示す模式図である。 １０・・・外径制御装置、 １１・・・素管、 １２Ａ〜１２０・・・サイジングスタンド、１３・・・
横ロール対、 １４・・・縦ロール対、 １５・・・入側外径測定装置。 ２１・・・演算制御装置。 ２２・・・目標外径設定器、 ３１・・・たわみ置設定器。 代理人 弁理士 塩 川 修 治 第２ 図
式図、第２図はサイジングスタンドを示す模式図、第３
図は外径測定装置を示す模式図、第４図は本発明の他の
実施例を示す模式図である。 １０・・・外径制御装置、 １１・・・素管、 １２Ａ〜１２０・・・サイジングスタンド、１３・・・
横ロール対、 １４・・・縦ロール対、 １５・・・入側外径測定装置。 ２１・・・演算制御装置。 ２２・・・目標外径設定器、 ３１・・・たわみ置設定器。 代理人 弁理士 塩 川 修 治 第２ 図
Claims (2)
- （１）複数のサイジングスタンドを連続配置し、各サイ
ジングスタンドに設けられる横ロール対と縦ロール対に
よって素管の外径を調整する金属管の外径制御方法にお
いて、最先のサイジングスタンドの入側に設けられる外
径測定装置によって素管の横外径と縦外径を測定し、外
径測定装置の横外径測定結果とサイジング後の管の目標
横外径とから、各サイジングスタンドの横ロール対ギャ
ップが相互に同一絞り率となるようにそれらの横ロール
対ギャップ設定値を演算するとともに、外径測定装置の
縦外径測定結果とサイジング後の管の目標縦外径とから
、各サイジングスタンドの縦ロール対ギャップが相互に
同一絞り率となるようにそれらの縦ロール対ギャップ設
定値を演算し、各サイジングスタンドの横ロール対ギャ
ップと縦ロール対ギャップのそれぞれを上記演算結果に
基づいて制御することを特徴とする金属管の外径制御方
法。 - （２）特許請求の範囲第１項において、各サイジングス
タンドの横ロール対と縦ロール対それぞれの素管噛込時
における弾性たわみ量を素管の外径、板厚、規格に応じ
て予め定めておき、前記横ロール対ギャップ設定値と縦
ロール対ギャップ設定値の演算結果のそれぞれを上記弾
性たわみ量にて補正した横ロール対ギャップ予設定値と
縦ロール対ギャップ予設定値を演算し、各サイジングス
タンドの横ロール対ギャップと縦ロール対ギャップのそ
れぞれを素管の噛込開始前に上記予設定値に基づいて予
設定する金属管の外径制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62312100A JPS63268507A (ja) | 1986-12-15 | 1987-12-11 | 金属管の外径制御方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29679586 | 1986-12-15 | ||
| JP61-296795 | 1986-12-15 | ||
| JP62312100A JPS63268507A (ja) | 1986-12-15 | 1987-12-11 | 金属管の外径制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63268507A true JPS63268507A (ja) | 1988-11-07 |
Family
ID=26560854
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62312100A Pending JPS63268507A (ja) | 1986-12-15 | 1987-12-11 | 金属管の外径制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63268507A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05285508A (ja) * | 1992-04-06 | 1993-11-02 | Nippon Steel Corp | 真円度の優れた電縫鋼管の製造方法 |
| JP2002035818A (ja) * | 2000-07-28 | 2002-02-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 継目無管の圧延装置および圧延制御方法 |
| JP2002346612A (ja) * | 2001-05-29 | 2002-12-03 | Kawasaki Steel Corp | 鋼管の製造方法 |
| CN109016425A (zh) * | 2018-06-28 | 2018-12-18 | 云南联塑科技发展有限公司 | 一种pe管件尺寸生产控制方法 |
-
1987
- 1987-12-11 JP JP62312100A patent/JPS63268507A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05285508A (ja) * | 1992-04-06 | 1993-11-02 | Nippon Steel Corp | 真円度の優れた電縫鋼管の製造方法 |
| JP2002035818A (ja) * | 2000-07-28 | 2002-02-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 継目無管の圧延装置および圧延制御方法 |
| JP2002346612A (ja) * | 2001-05-29 | 2002-12-03 | Kawasaki Steel Corp | 鋼管の製造方法 |
| CN109016425A (zh) * | 2018-06-28 | 2018-12-18 | 云南联塑科技发展有限公司 | 一种pe管件尺寸生产控制方法 |
| CN109016425B (zh) * | 2018-06-28 | 2020-10-20 | 云南联塑科技发展有限公司 | 一种pe管件尺寸生产控制方法 |
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