JPS63268545A - 鋼の連続鋳造用湯面保護剤 - Google Patents
鋼の連続鋳造用湯面保護剤Info
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- JPS63268545A JPS63268545A JP29892887A JP29892887A JPS63268545A JP S63268545 A JPS63268545 A JP S63268545A JP 29892887 A JP29892887 A JP 29892887A JP 29892887 A JP29892887 A JP 29892887A JP S63268545 A JPS63268545 A JP S63268545A
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- steel
- molten
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- continuous casting
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- Granted
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
- B22D11/111—Treating the molten metal by using protecting powders
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は鋼の連続鋳造において鋳型内に添加して使用さ
れる湯面保護剤に関するものである。
れる湯面保護剤に関するものである。
（従来の技術）
湯面保護剤に要求される特性は次のようなものである。
〔１〕 溶鋼面を湯面保護剤の溶融したスラグ層とそ
の上の未溶融層とで完全に被覆して溶鋼の空気酸化を防
止し、保温効果をもつこと。
の上の未溶融層とで完全に被覆して溶鋼の空気酸化を防
止し、保温効果をもつこと。
〔２〕 湯面保護剤の溶融したスラグは鋳型と鋳片と
の間に流入して潤滑消費されるため常に適当量が供給さ
れる必要があること。そのためには消費速度に合った適
切な浴融速度を有し、かつ溶鋼面上に一定厚みめスラグ
層を形成し、その上に未浴融の湯面保護剤層が存在する
こと。
の間に流入して潤滑消費されるため常に適当量が供給さ
れる必要があること。そのためには消費速度に合った適
切な浴融速度を有し、かつ溶鋼面上に一定厚みめスラグ
層を形成し、その上に未浴融の湯面保護剤層が存在する
こと。
Ｌ３」＃融したスラグは浴鋼中より浮上した非金属介在
物を溶解吸収し、ノロカミとなるのを防止すること。
物を溶解吸収し、ノロカミとなるのを防止すること。
〔４〕 鋳型と鋳片間に流入したスラグフィルムはガ
ラス性を保持して均一なフィルムを形成し潤滑作用を行
うこと。
ラス性を保持して均一なフィルムを形成し潤滑作用を行
うこと。
以上の特性を確保するため一般的に湯面保護剤は５ｉ０
２ 、 ＣａＯ、Ａｇ２Ｏ３、Ｆｅ２Ｏ，、ＭｎＯ、Ｍ
ｆＯ、ＢａＯ等の酸化物を母材とし、その他に物性調螢
剤としてＮａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、Ｌｉ２Ｏ等の金属酸化物、
Ｎ、Ｆ 、 ＫＦ 。
２ 、 ＣａＯ、Ａｇ２Ｏ３、Ｆｅ２Ｏ，、ＭｎＯ、Ｍ
ｆＯ、ＢａＯ等の酸化物を母材とし、その他に物性調螢
剤としてＮａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、Ｌｉ２Ｏ等の金属酸化物、
Ｎ、Ｆ 、 ＫＦ 。
ＬｉＦ 、 ＣａＦ２ 、 ＭｇＦ２ 、 ＡｇＦ３
、 Ｎ、Ｌ３ＡＡＦ６等の金属弗化物（これらの弗化物
のうち、炭酸塩、硝酸塩として添加されるものもある）
及びＢ５＋等の粘度・融点調整剤が添加される。
、 Ｎ、Ｌ３ＡＡＦ６等の金属弗化物（これらの弗化物
のうち、炭酸塩、硝酸塩として添加されるものもある）
及びＢ５＋等の粘度・融点調整剤が添加される。
さらに消費速度に合った溶融スラグ層を形成させるため
に、溶融速度調節剤として炭素分が使用される。炭素分
としては、湯面保護剤に通常使用されているコークス、
カーボンブラック、天然黒） 鉛、人造黒鉛等の粉末
又は顆粒品を指すものである。
に、溶融速度調節剤として炭素分が使用される。炭素分
としては、湯面保護剤に通常使用されているコークス、
カーボンブラック、天然黒） 鉛、人造黒鉛等の粉末
又は顆粒品を指すものである。
湯面保護剤の成分としては一般的に、Ｓｉｎ、２０〜４
５ ｖｒＬ％（ｗｔ．％をチと示す）、Ｃ，Ｌｏ ２０
〜４５チ、／Ｖ！２０，０．５〜ｌ Ｏ％、 Ｎａ２
Ｏ１〜２０％、 Ｆ″５〜１５％、０１〜１０％である
。分析上、弗化物は酸化物とＦ−に、炭酸塩は酸化物と
Ｃで表記される。また、物性としては、１３００℃の粘
度で０．５〜１５ ｐｏｉｓｅ 、融点で８００〜１２
００℃のものが使用されている。
５ ｖｒＬ％（ｗｔ．％をチと示す）、Ｃ，Ｌｏ ２０
〜４５チ、／Ｖ！２０，０．５〜ｌ Ｏ％、 Ｎａ２
Ｏ１〜２０％、 Ｆ″５〜１５％、０１〜１０％である
。分析上、弗化物は酸化物とＦ−に、炭酸塩は酸化物と
Ｃで表記される。また、物性としては、１３００℃の粘
度で０．５〜１５ ｐｏｉｓｅ 、融点で８００〜１２
００℃のものが使用されている。
（発明が解決しようとする問題点）
現在一般に使用されている湯面保護剤は前述したように
溶融したスラグが潤滑消費されるので、消費速度に合っ
た溶融スラグを供給するために炭素分を１〜１０チ添加
している。炭素分の溶融速度調節機構としては、スラグ
粒子間にスラグと反応しにくい炭素分が介在してスラグ
粒子どうしの接触による凝集を防止することにより浴融
速度を調節し、スラグ層を一定に保つものと考えられる
。
溶融したスラグが潤滑消費されるので、消費速度に合っ
た溶融スラグを供給するために炭素分を１〜１０チ添加
している。炭素分の溶融速度調節機構としては、スラグ
粒子間にスラグと反応しにくい炭素分が介在してスラグ
粒子どうしの接触による凝集を防止することにより浴融
速度を調節し、スラグ層を一定に保つものと考えられる
。
しかしながら、この溶融速度調節に使用されている炭素
分は、連続鋳造時に鋳片表面又は内部の浸炭・加炭、あ
るいはピンホール等の鋳片表面欠陥の原因となっている
。製品においてもこれらの欠陥は残存し、特に低炭素ス
テンレス鋼、極低炭素鋼、電磁鋼、極低炭高酸素鋼の品
質及び歩留の著しい低下を招いている。しかして炭素含
有量が鋳片へ→浸炭（＆２及ぼす影響を調査した試験結
果によれば浸炭を起さない炭素量の限界は原料からの不
可避的に混入され不炭素分を含め全量で１％より若干高
い値酬であった。そこでこれらの品質及び歩留の低下を
少なくする目的で炭素分の添加を１％以下にした湯面保
護剤について試験を行°つたところスラグ層とその上の
未溶融層とを一定に保持することができず、急激に溶解
してしまった。
分は、連続鋳造時に鋳片表面又は内部の浸炭・加炭、あ
るいはピンホール等の鋳片表面欠陥の原因となっている
。製品においてもこれらの欠陥は残存し、特に低炭素ス
テンレス鋼、極低炭素鋼、電磁鋼、極低炭高酸素鋼の品
質及び歩留の著しい低下を招いている。しかして炭素含
有量が鋳片へ→浸炭（＆２及ぼす影響を調査した試験結
果によれば浸炭を起さない炭素量の限界は原料からの不
可避的に混入され不炭素分を含め全量で１％より若干高
い値酬であった。そこでこれらの品質及び歩留の低下を
少なくする目的で炭素分の添加を１％以下にした湯面保
護剤について試験を行°つたところスラグ層とその上の
未溶融層とを一定に保持することができず、急激に溶解
してしまった。
そのため溶融スラグ表面の冷却により焼結したスラブが
溶鋼に捲き込まれ、肌荒れ等の鋳片表面欠陥の原因とな
るとともに溶融スラグ層厚の過大化のために部分的過剰
流入が起こり、均一なスラグフィルムができず鋳片の冷
却が不均一となり、ブレークアウト（以下Ｂ、 Ｏ，と
いう）の原因となる。
溶鋼に捲き込まれ、肌荒れ等の鋳片表面欠陥の原因とな
るとともに溶融スラグ層厚の過大化のために部分的過剰
流入が起こり、均一なスラグフィルムができず鋳片の冷
却が不均一となり、ブレークアウト（以下Ｂ、 Ｏ，と
いう）の原因となる。
従って従来の湯面保護剤においては、溶融速度調整の点
から炭素量勿ｌチ以下にはできない実情にあった。
から炭素量勿ｌチ以下にはできない実情にあった。
一方溶融速度調節剤としての炭素の代替として窒化硼素
を添加する方法（特開昭５１−１４７４３２号公報）、
窒化硼素と粉末還元剤を添加する方法（特開昭５２−５
７０２８号公報）、Ｓ ＩＮ３ 、 ＭｎＮ 。
を添加する方法（特開昭５１−１４７４３２号公報）、
窒化硼素と粉末還元剤を添加する方法（特開昭５２−５
７０２８号公報）、Ｓ ＩＮ３ 、 ＭｎＮ 。
Ｃｒ２Ｎ 等の窒化物を添加する方法（特開昭５２−
５７０３０号公報）が報告されているが、これらは調節
機能が不十分であり、連続鋳造において溶融スラブ層厚
が過大となり易く、かつ溶融スラグの性状が焼結状にな
るため捲き込みによる肌荒れの原因となり易い。その他
に、炭酸塩、亜硝酸塩等の吸熱又はガス発生物質を添加
して溶融速度を調節する方法（特開昭５０−６２１３１
号公報）が報告されているが、これらは単独では調節機
能は非常に小さく、溶融スラグ層厚を一定に保持するこ
とができず肌荒れ、Ｂ、０．の原因となるとともに、炭
酸塩の使用においては、炭酸塩中の炭素による鋼への浸
炭、亜硝酸塩の使用においては硝酸塩中の窒素による鋼
への浸窒が問題となる。
５７０３０号公報）が報告されているが、これらは調節
機能が不十分であり、連続鋳造において溶融スラブ層厚
が過大となり易く、かつ溶融スラグの性状が焼結状にな
るため捲き込みによる肌荒れの原因となり易い。その他
に、炭酸塩、亜硝酸塩等の吸熱又はガス発生物質を添加
して溶融速度を調節する方法（特開昭５０−６２１３１
号公報）が報告されているが、これらは単独では調節機
能は非常に小さく、溶融スラグ層厚を一定に保持するこ
とができず肌荒れ、Ｂ、０．の原因となるとともに、炭
酸塩の使用においては、炭酸塩中の炭素による鋼への浸
炭、亜硝酸塩の使用においては硝酸塩中の窒素による鋼
への浸窒が問題となる。
以上のように、従来の湯面保護剤の溶融速度の調節方法
は母材間に第三物質を介在させて凝集を防止するか又は
ガス発生物質を添加して吸熱及びガスでの熱絶縁をして
溶融速度を調節するものである。
は母材間に第三物質を介在させて凝集を防止するか又は
ガス発生物質を添加して吸熱及びガスでの熱絶縁をして
溶融速度を調節するものである。
本発明は、従来技術の問題点を解決すべく溶融速度調整
剤である炭素分をまったく使用しないか又は、鋼品質に
問題を起さない範囲で炭素分を１．０係以下使用する湯
面保護剤を提供するものである。
剤である炭素分をまったく使用しないか又は、鋼品質に
問題を起さない範囲で炭素分を１．０係以下使用する湯
面保護剤を提供するものである。
（問題点を解決するための手段）
本発明は、湯面保護の母材の主成分としてダイカルシウ
ムシリケート（２ＣａＯ・５ｉ０２）を３５〜９０ｗＬ
％配合することにより、母材機能の他に溶融速度調節機
能も同時に持つことを見出したことによ リ、 にの４
１自４．趨）いよ、 （１）ダイカルシウムシリケート（２ＣａＯ−８１０，
）を全配合中に３５〜９０ ｗｔ、％含有する母材と物
性調整剤から成り、粘度が１３００℃で３ ｐｏｉｓ８
以上にしたことを特徴とする低炭素鋼用連続鋳造用湯面
保護剤。
ムシリケート（２ＣａＯ・５ｉ０２）を３５〜９０ｗＬ
％配合することにより、母材機能の他に溶融速度調節機
能も同時に持つことを見出したことによ リ、 にの４
１自４．趨）いよ、 （１）ダイカルシウムシリケート（２ＣａＯ−８１０，
）を全配合中に３５〜９０ ｗｔ、％含有する母材と物
性調整剤から成り、粘度が１３００℃で３ ｐｏｉｓ８
以上にしたことを特徴とする低炭素鋼用連続鋳造用湯面
保護剤。
（２）ダイカルシウムシリケート（２ＣａＯ・ｓｉｏ、
）を全配合中に３５〜９０ ｗｔ．％含有する母材と
物性調整剤から成り、溶融速度調整剤として粘度が１３
００℃で３ ｐｏｉｓｅ以上だおいて、炭素分の量をＣ
≦１． ０ｗｔ．％添加したことを特徴とする低炭素鋼
用連続鋳造用湯面保護剤。
）を全配合中に３５〜９０ ｗｔ．％含有する母材と
物性調整剤から成り、溶融速度調整剤として粘度が１３
００℃で３ ｐｏｉｓｅ以上だおいて、炭素分の量をＣ
≦１． ０ｗｔ．％添加したことを特徴とする低炭素鋼
用連続鋳造用湯面保護剤。
（３） ダイカルシウムシリケート（２ＣａＯ・５ｉ
Ｏ１）を全配合中に３５〜９０ ｗｔ、％含有する母材
と物性調整剤から成り、溶融速度調整剤として粘度が１
３００℃で３ ｐｏｉｓｅ未満において、炭素分の量を
０．２＜Ｃ≦１． ＯＷｔ、 ％ 添加したことを特徴
とする低炭素鋼用連続鋳造用湯面保護剤である。
Ｏ１）を全配合中に３５〜９０ ｗｔ、％含有する母材
と物性調整剤から成り、溶融速度調整剤として粘度が１
３００℃で３ ｐｏｉｓｅ未満において、炭素分の量を
０．２＜Ｃ≦１． ＯＷｔ、 ％ 添加したことを特徴
とする低炭素鋼用連続鋳造用湯面保護剤である。
以下に本発明の詳細な説明する。
まず各種主母材を使用した場合の溶融速度の調査を行っ
た。調査方法は中周波炉を使用し、１５３０℃の溶鋼上
に以下のサンプル４０ ｇｒ、を投入して完全に溶融す
るまでの時間を測定した。使用した生母付物質としては
ダイカルシウムシリケート、ケイ酸カルシウム、トライ
カルシウムシリケート、ウオラストナイト、溶融基材の
５種類である。ここで使用主母材について説明する。ダ
イカルシウムシリケートとは２ＣａＯ・５１０２ の
結晶構造を有する物質であシ、天然又は金属精錬工程で
生成するスラグで、他成分としてＭｐＯ、Ｍ２Ｏ３等を
数チ含有するものもある。ケイ酸カルシウムとはＣａＯ
／Ｓｉｎ、 ＝ 、１〜１．２の非晶質構造の物質であ
り、黄りん製造時に生成するスラグで他成分として、Ｆ
−９Ａｔ、 ｏ８等を数チ含有する。
た。調査方法は中周波炉を使用し、１５３０℃の溶鋼上
に以下のサンプル４０ ｇｒ、を投入して完全に溶融す
るまでの時間を測定した。使用した生母付物質としては
ダイカルシウムシリケート、ケイ酸カルシウム、トライ
カルシウムシリケート、ウオラストナイト、溶融基材の
５種類である。ここで使用主母材について説明する。ダ
イカルシウムシリケートとは２ＣａＯ・５１０２ の
結晶構造を有する物質であシ、天然又は金属精錬工程で
生成するスラグで、他成分としてＭｐＯ、Ｍ２Ｏ３等を
数チ含有するものもある。ケイ酸カルシウムとはＣａＯ
／Ｓｉｎ、 ＝ 、１〜１．２の非晶質構造の物質であ
り、黄りん製造時に生成するスラグで他成分として、Ｆ
−９Ａｔ、 ｏ８等を数チ含有する。
トライカルシウムシリケート（３ＣａＯ・５ｔＯ２）と
しては、３ＣａＯ−Ｓｉｎ、約ｓｏ％、２ ＣａＯ−８
ｉ ０２約２５係、他に３ Ｃａ Ｏ・Ｍ２０３．４
ＣａＯ・ｕ２０３ ・Ｆ１１１２０３の結晶構造を有し
、焼成によって製造される普通ポルトランドセメントを
使用した。
しては、３ＣａＯ−Ｓｉｎ、約ｓｏ％、２ ＣａＯ−８
ｉ ０２約２５係、他に３ Ｃａ Ｏ・Ｍ２０３．４
ＣａＯ・ｕ２０３ ・Ｆ１１１２０３の結晶構造を有し
、焼成によって製造される普通ポルトランドセメントを
使用した。
ウオラストナイトとはＣｔＬＯ’ Ｓｉｎｇ の結晶構
造を有する物質であり天然又は焼成して製造され、他成
分としてはＡ［２０３、Ｆｅ２Ｏ３等を数チ含有するも
のである。
造を有する物質であり天然又は焼成して製造され、他成
分としてはＡ［２０３、Ｆｅ２Ｏ３等を数チ含有するも
のである。
浴融基材は１３００℃での粘度が５ ｐｏｉｓｅでるる
ところの溶融処理をして製造したＣａＯ−Ａｔ！２０３
− Ｍｆ〇−８ｉＯ２−Ｆ系の非晶質の物質であり、Ｃ
αＯ／ＳｉＯ，＝０．９〜１．１である。
ところの溶融処理をして製造したＣａＯ−Ａｔ！２０３
− Ｍｆ〇−８ｉＯ２−Ｆ系の非晶質の物質であり、Ｃ
αＯ／ＳｉＯ，＝０．９〜１．１である。
以上の物質を生母材として使用し、物性調整剤を添加し
て粘度が１３００℃で３．２ ｐｏｉｓｅになるよう物
性を調整し溶融速度を測定した。このときの配合を第１
表に示す。溶融速度の測定結果を第１図に示す。
て粘度が１３００℃で３．２ ｐｏｉｓｅになるよう物
性を調整し溶融速度を測定した。このときの配合を第１
表に示す。溶融速度の測定結果を第１図に示す。
第１表
この測定結果から、ダイカルシウムシリケートｉ生母材
として使用したものは他物質を生母材として使用したも
のと比較して浴融速度が十分に遅く調節されており、夾
際での鋳造においても従来の無炭素及び低炭素湯面保護
剤の欠点であった浴鋼上での急激な溶融によるスラグ層
厚の過大化を防止すること、ができる。ダイカルシウム
シリケートの溶融速度が遅い理由は、温度によりα、α
′、β。
として使用したものは他物質を生母材として使用したも
のと比較して浴融速度が十分に遅く調節されており、夾
際での鋳造においても従来の無炭素及び低炭素湯面保護
剤の欠点であった浴鋼上での急激な溶融によるスラグ層
厚の過大化を防止すること、ができる。ダイカルシウム
シリケートの溶融速度が遅い理由は、温度によりα、α
′、β。
γ等の結晶構造の変態が存在すること及び比熱差等によ
るものであると考えられる。
るものであると考えられる。
第１表中のＣ，Ｏ−５ｉ０２系原料としてはＣａＯ、５
ｉ０２を主成分とするものであればよく、他成分として
Ａｔ、Ｏ８，Ｍ％ 、 Ｆｅ２Ｏ３等を含有していても
よい。例えば珪酸カルシウム、セメント、ウオラストナ
イト、ＳｉＯ□−ＡＪＩ２０３− ＣａＯ−Ｎ、□０系
のガラス粉、クリストバライト、フライアッシュ、シリ
カ粉等である。
ｉ０２を主成分とするものであればよく、他成分として
Ａｔ、Ｏ８，Ｍ％ 、 Ｆｅ２Ｏ３等を含有していても
よい。例えば珪酸カルシウム、セメント、ウオラストナ
イト、ＳｉＯ□−ＡＪＩ２０３− ＣａＯ−Ｎ、□０系
のガラス粉、クリストバライト、フライアッシュ、シリ
カ粉等である。
次にダイカルシウムシリケートの含有率を変化させ粘度
を１３００℃で：ｙｒ、 ２ ｐｏｉｓｅになるよう調
整し前記同様の測定法で溶融速度を調査した。このとき
のダイカルシウムシリケートの含有率と配置 合を第
２表に、溶融速度測定結果を第２図に示す。
を１３００℃で：ｙｒ、 ２ ｐｏｉｓｅになるよう調
整し前記同様の測定法で溶融速度を調査した。このとき
のダイカルシウムシリケートの含有率と配置 合を第
２表に、溶融速度測定結果を第２図に示す。
第２表
第２図の測定結果から、ダイカルシウムシリケートの含
有率が３０チでは溶融速度が急速に上昇してくるので、
溶融速度を十分に遅く調節するためには好ましくは３５
％以上にする必要がある。また、ダイカルシウムシリケ
ートの含有率が９０％以上では、物性調整剤の配合量が
少なくなり、湯面保護剤として使用可能な粘度、融点を
得ることができないので上限は９０チ程度が限度である
。
有率が３０チでは溶融速度が急速に上昇してくるので、
溶融速度を十分に遅く調節するためには好ましくは３５
％以上にする必要がある。また、ダイカルシウムシリケ
ートの含有率が９０％以上では、物性調整剤の配合量が
少なくなり、湯面保護剤として使用可能な粘度、融点を
得ることができないので上限は９０チ程度が限度である
。
以上の知見をもとに、試験鋳造を行った。このとき炭素
分を添加した湯面保護剤についても同時に試験鋳造を行
った。鋳造条件はサイズ２５０×１２５０ｍｍ、鋼種極
低炭高酸素鋼、鋳造速度１．２ｍ／ｍｉｎである。使用
した湯面保護剤の配合は粘度および炭素分を変化させた
。またその結果鋳片千人面積率および浸炭にどのように
影響を及ぼすかを第３表に示す。
分を添加した湯面保護剤についても同時に試験鋳造を行
った。鋳造条件はサイズ２５０×１２５０ｍｍ、鋼種極
低炭高酸素鋼、鋳造速度１．２ｍ／ｍｉｎである。使用
した湯面保護剤の配合は粘度および炭素分を変化させた
。またその結果鋳片千人面積率および浸炭にどのように
影響を及ぼすかを第３表に示す。
第３表
以後第４表も同様である。
第３図に鋳造時の溶融スラグ層厚の経時変化を示す。こ
の試験鋳造の結果、１３００℃の粘度で３ｐｏｉｓｅ以
上の湯面保護剤（Ｋ、Ｌ）は炭素分を添加しなくても浴
融スラグ層厚は安定しているので作業上支障はなく、鋳
片表面品質も良好であった。
の試験鋳造の結果、１３００℃の粘度で３ｐｏｉｓｅ以
上の湯面保護剤（Ｋ、Ｌ）は炭素分を添加しなくても浴
融スラグ層厚は安定しているので作業上支障はなく、鋳
片表面品質も良好であった。
１３００℃の粘度で２．５ ｐｏｉｓｅのものＭは鋳造
時間とともに溶融スラブ層厚が安定せずに上昇するため
、溶融したスラグ上にスラグ層厚がさらに厚くならない
ようにするために未溶融の湯面保護剤を投入すること、
ができず、赤化状態となり、溶鋼からの放熱が大きくな
る。その結果、浴鋼面の保温が不十分となり表面欠陥を
生じ易くするとともに、鋳型近辺が放熱で高温となり作
業環境が悪化した。炭素分をトータルカーボン量で３％
添加したものＮは溶融スラグ層厚は薄くなり鋼片表面品
質は、浸炭・ピンホールの発生により全面手入れとなっ
ている。しかし炭素分を１％添加したもの（０）は、昭
融スラグ層厚は安定し、鋳片表面品質も良好で、浸炭も
なかつ比。
時間とともに溶融スラブ層厚が安定せずに上昇するため
、溶融したスラグ上にスラグ層厚がさらに厚くならない
ようにするために未溶融の湯面保護剤を投入すること、
ができず、赤化状態となり、溶鋼からの放熱が大きくな
る。その結果、浴鋼面の保温が不十分となり表面欠陥を
生じ易くするとともに、鋳型近辺が放熱で高温となり作
業環境が悪化した。炭素分をトータルカーボン量で３％
添加したものＮは溶融スラグ層厚は薄くなり鋼片表面品
質は、浸炭・ピンホールの発生により全面手入れとなっ
ている。しかし炭素分を１％添加したもの（０）は、昭
融スラグ層厚は安定し、鋳片表面品質も良好で、浸炭も
なかつ比。
これらの結果を基に以下の点が分かった。即ち溶融スラ
グ層厚を安定させ、良好な鋳片品質を得るためには、生
母材としてダイカルシウムシリケートを全配合中で３５
〜ｇｏｗｔ、％配合し、溶融速度調整剤として、粘度が
１３００℃で３ｐｏｉｓｅ以上の場合、炭素分を必ずし
も添加する必要がないが、若し添加する場合は炭素分１
トータルカーボン量で０．２＜Ｃ≦１．ｏｗｔ、％ の
範囲であれば鋼質に悪影響を及ぼさず、しかも湯面保護
剤の溶融速度の調整がし易い。この場合、１．ｏ％より
多くては鋼質に悪影響が出はじめ、０．２チ以下では溶
融速度調整機能が少くなる。
グ層厚を安定させ、良好な鋳片品質を得るためには、生
母材としてダイカルシウムシリケートを全配合中で３５
〜ｇｏｗｔ、％配合し、溶融速度調整剤として、粘度が
１３００℃で３ｐｏｉｓｅ以上の場合、炭素分を必ずし
も添加する必要がないが、若し添加する場合は炭素分１
トータルカーボン量で０．２＜Ｃ≦１．ｏｗｔ、％ の
範囲であれば鋼質に悪影響を及ぼさず、しかも湯面保護
剤の溶融速度の調整がし易い。この場合、１．ｏ％より
多くては鋼質に悪影響が出はじめ、０．２チ以下では溶
融速度調整機能が少くなる。
また、０．２％までは他の素材から不可避的に入り得る
ので本件発明のものは、０．２％以下のものを除外する
ものではない。
ので本件発明のものは、０．２％以下のものを除外する
ものではない。
粘度が３ ｐｏｉｓｅ未満の場合、炭素分’：０．２＜
Ｃ≦１、ｏｗｔ、％ 添加する。１．ｏ％より多くでは
鋼質に悪影響が出ばじめ、０．２係以下では溶融速度調
整機能が少くなるためである。
Ｃ≦１、ｏｗｔ、％ 添加する。１．ｏ％より多くでは
鋼質に悪影響が出ばじめ、０．２係以下では溶融速度調
整機能が少くなるためである。
（実権例）
第４表に示す成分、物性、使用母材の湯面保護剤を試作
しスラグ連鋳機にて実鋳造を実施した。
しスラグ連鋳機にて実鋳造を実施した。
鋳造条件はサイズ２５０Ｘ１２５０ｍｍ鋼種極低炭高酸
素鋼、鋳造速度１．３ｍ／ｍｉｎである。
素鋼、鋳造速度１．３ｍ／ｍｉｎである。
鋳造時の作業性および鋳片の浸炭有無調査結果を第４表
に併記した。
に併記した。
第４図は実鋳造時の溶融スラグ層厚の経時変化である。
図中の湯面保護剤Ｐ＋ Ｑ＋ ”ｖ Ｓ、Ｔ＋ Ｕｒｖ
、ｗ、ｙはダイカルシウムシリケートを生母材として使
用したものであり、Ｘは珪酸カルシウムを主母材として
使用したものである。同一粘度（３，２ｐｏｉｓｅ ）
であるＱ、Ｒ，Ｓ、Ｔ、Ｘ、Ｙを比較すると明らかにダ
イカルシウムシリケートを生母材として３５チ以上使用
したｑ、Ｒ，、Ｓ、Ｔは溶融スラグ層厚が安定しており
、珪酸カルシウムを主母材として使用したＸは溶融スラ
グ層厚が安定せず大きく上昇している。ダイカルシウム
シリケートを主母材とした３ ｐｏｉｓｅ以上の粘度の
ものはカーボン無添加でも溶融スラグ層厚は安定してい
るが、一方、３ ｐｏｉｓｅ未満のものはトータルカ自 一ボン量１％以下の添加で適正溶融スラグ層厚が得られ
、浸炭も無かった。
、ｗ、ｙはダイカルシウムシリケートを生母材として使
用したものであり、Ｘは珪酸カルシウムを主母材として
使用したものである。同一粘度（３，２ｐｏｉｓｅ ）
であるＱ、Ｒ，Ｓ、Ｔ、Ｘ、Ｙを比較すると明らかにダ
イカルシウムシリケートを生母材として３５チ以上使用
したｑ、Ｒ，、Ｓ、Ｔは溶融スラグ層厚が安定しており
、珪酸カルシウムを主母材として使用したＸは溶融スラ
グ層厚が安定せず大きく上昇している。ダイカルシウム
シリケートを主母材とした３ ｐｏｉｓｅ以上の粘度の
ものはカーボン無添加でも溶融スラグ層厚は安定してい
るが、一方、３ ｐｏｉｓｅ未満のものはトータルカ自 一ボン量１％以下の添加で適正溶融スラグ層厚が得られ
、浸炭も無かった。
本発明品”＋ Ｑ＋ Ｒ＋ Ｓ＊ ”’＋ Ｕ＋ ｖは
溶融したスラグ層の上に未溶融の湯面保護剤が存在して
かつ溶融速度が調節されているために、未溶融の湯面保
護剤により溶鋼面からの高熱の放射がなくなり作業環境
上も極めて良好である。この中でＮａ＋ （ナトリウム
イオン）を４％以下に低減した、Ｂ、Ｔ、Ｖはダイカル
との組合により溶融速度調整機能が高められ、配合し易
く、鋳造性、浸炭ともに問題なかった。Ｖのものは特に
高速鋳造に適している。
溶融したスラグ層の上に未溶融の湯面保護剤が存在して
かつ溶融速度が調節されているために、未溶融の湯面保
護剤により溶鋼面からの高熱の放射がなくなり作業環境
上も極めて良好である。この中でＮａ＋ （ナトリウム
イオン）を４％以下に低減した、Ｂ、Ｔ、Ｖはダイカル
との組合により溶融速度調整機能が高められ、配合し易
く、鋳造性、浸炭ともに問題なかった。Ｖのものは特に
高速鋳造に適している。
比較例のＸ、Ｙは溶融スラグ層厚が安定せず上昇してい
くため、溶融スラグ上面への湯面保護剤の投入を少なく
して赤化状態とし過大な厚さになるのを防止しなければ
ならずそのため溶鋼面からの高熱の放射により、作業環
境が極めて悪化した。
くため、溶融スラグ上面への湯面保護剤の投入を少なく
して赤化状態とし過大な厚さになるのを防止しなければ
ならずそのため溶鋼面からの高熱の放射により、作業環
境が極めて悪化した。
又比較例Ｗは、作業性には問題なかったが、鋳片への浸
炭が大であった。
炭が大であった。
第５図は鋳片表面品質結果である。
ダイカルシウムシリケートを生母材としたｐ、ｑ。
Ｒ，８，Ｔ、Ｕ、Ｖ、Ｗ、Ｙの中でＰ、Ｑ、Ｒ。
８、Ｔ、Ｕ、Ｖは手入面積率が非常に少なく良好な結果
となっているが、Ｗは炭素分を大量に含有するだめピン
ホール等による表面欠陥の発生が多く全面手入となった
。またＹはダイカルシウムシリケートが少いためやはり
手入面積が若干増えている。珪酸カルシウムを主母材と
した又は欠陥が多く発生し鋳片表面手入面積率が高くな
っている。
となっているが、Ｗは炭素分を大量に含有するだめピン
ホール等による表面欠陥の発生が多く全面手入となった
。またＹはダイカルシウムシリケートが少いためやはり
手入面積が若干増えている。珪酸カルシウムを主母材と
した又は欠陥が多く発生し鋳片表面手入面積率が高くな
っている。
従って、主母材としてダイカルシウムシリケートを使用
し、本発明の湯面保護剤を使用することにより、表面欠
陥が少なくかつ作業環境上も良好な極低炭高酸素鋼の連
続鋳造を可能ならしめることができた。
し、本発明の湯面保護剤を使用することにより、表面欠
陥が少なくかつ作業環境上も良好な極低炭高酸素鋼の連
続鋳造を可能ならしめることができた。
（発明の効果）
以上述べたように本発明の湯面保護剤は生母材としてダ
イカルを３５〜９０ｗｔ、％使用することによ＃）溶融
速度調整剤である炭素分をトータルカーボン量で１．ｏ
ｗｔ、１ 以下とすることが出来それによ如、鋼質に悪
影響を及ぼさず、しかも作業性の良いという優れた効果
を示す。
イカルを３５〜９０ｗｔ、％使用することによ＃）溶融
速度調整剤である炭素分をトータルカーボン量で１．ｏ
ｗｔ、１ 以下とすることが出来それによ如、鋼質に悪
影響を及ぼさず、しかも作業性の良いという優れた効果
を示す。
第１図は各種主母材を使用したときの溶融速度調査結果
、第２図はダイカルシウムシリケートの含有差による溶
融速度調査結果、第３図はダイカルシウムシリケートを
主母材とし粘度を変化させたときの溶融スラグ層厚の変
化、第４図は実鋳造における溶融スラグ層厚の変化（本
発明品と比較例）、第５図は実鋳造における鋳片表面品
質結果（本発明品と比較例）。 時間（分） 時間（分） ［ｌ＠１１１１（分）
、第２図はダイカルシウムシリケートの含有差による溶
融速度調査結果、第３図はダイカルシウムシリケートを
主母材とし粘度を変化させたときの溶融スラグ層厚の変
化、第４図は実鋳造における溶融スラグ層厚の変化（本
発明品と比較例）、第５図は実鋳造における鋳片表面品
質結果（本発明品と比較例）。 時間（分） 時間（分） ［ｌ＠１１１１（分）
Claims (3)
- （１）ダイカルシウムシリケート（２ＣａＯ・ＳｉＯ＿
２）を全配合中に３５〜９０ｗｔ．％含有する母材と物
性調整剤から成り、粘度が１３００℃で３ｐｏｉｓｅ以
上にしたことを特徴とする低炭素鋼用連続鋳造用湯面保
護剤。 - （２）ダイカルシウムシリケート（２ＣａＯ・ＳｉＯ＿
２）を全配合中に３５〜９０ｗｔ．％含有する母材と物
性調整剤から成り、溶融速度調整剤として粘度が１３０
０℃で３ｐｏｉｓｅ以上において、炭素分の量をＣ≦１
．０ｗｔ．％添加したことを特徴とする低炭素鋼用連続
鋳造用湯面保護剤。 - （３）ダイカルシウムシリケート（２ＣａＯ・ＳｉＯ＿
２）を全配合中に３５〜９０ｗｔ．％含有する母材と物
性調整剤から成り、溶融速度調整剤として粘度が１３０
０℃で３ｐｏｉｓｅ未満において、炭素分の量を０．２
＜Ｃ≦１．０ｗｔ．％添加したことを特徴とする低炭素
鋼用連続鋳造用湯面保護剤。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29892887A JPH084886B2 (ja) | 1986-12-01 | 1987-11-28 | 鋼の連続鋳造用湯面保護剤 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61-284234 | 1986-12-01 | ||
| JP28423486 | 1986-12-01 | ||
| JP29892887A JPH084886B2 (ja) | 1986-12-01 | 1987-11-28 | 鋼の連続鋳造用湯面保護剤 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63268545A true JPS63268545A (ja) | 1988-11-07 |
| JPH084886B2 JPH084886B2 (ja) | 1996-01-24 |
Family
ID=26555381
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29892887A Expired - Fee Related JPH084886B2 (ja) | 1986-12-01 | 1987-11-28 | 鋼の連続鋳造用湯面保護剤 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH084886B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02220750A (ja) * | 1989-02-22 | 1990-09-03 | Nippon Steel Corp | 鋼の連続鋳造用湯面保護剤 |
| CN111604484A (zh) * | 2020-04-23 | 2020-09-01 | 华北理工大学 | 低碳钢用超高拉速薄板坯连铸保护渣 |
| CN113957202A (zh) * | 2021-09-28 | 2022-01-21 | 中钢设备有限公司 | 一种aod氩氧精炼不锈钢冶炼渣凝渣剂及其制备方法和应用 |
| CN114799103A (zh) * | 2022-03-27 | 2022-07-29 | 华北理工大学 | 一种低碳钢用非牛顿流体连铸保护渣及其制备方法 |
| CN117259702A (zh) * | 2023-09-26 | 2023-12-22 | 西峡龙成冶金材料有限公司 | 奥氏体304不锈钢方坯连铸用结晶器保护渣及其应用 |
-
1987
- 1987-11-28 JP JP29892887A patent/JPH084886B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02220750A (ja) * | 1989-02-22 | 1990-09-03 | Nippon Steel Corp | 鋼の連続鋳造用湯面保護剤 |
| CN111604484A (zh) * | 2020-04-23 | 2020-09-01 | 华北理工大学 | 低碳钢用超高拉速薄板坯连铸保护渣 |
| CN113957202A (zh) * | 2021-09-28 | 2022-01-21 | 中钢设备有限公司 | 一种aod氩氧精炼不锈钢冶炼渣凝渣剂及其制备方法和应用 |
| CN114799103A (zh) * | 2022-03-27 | 2022-07-29 | 华北理工大学 | 一种低碳钢用非牛顿流体连铸保护渣及其制备方法 |
| CN117259702A (zh) * | 2023-09-26 | 2023-12-22 | 西峡龙成冶金材料有限公司 | 奥氏体304不锈钢方坯连铸用结晶器保护渣及其应用 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH084886B2 (ja) | 1996-01-24 |
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