JPS63280901A - ピボツト棒及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は燃料噴射弁駆動装置列及びエンジン・シリンダ
ー弁駆動装置列に備えられる型式の押棒の如きピボット
棒に関するものである。

［従来の技術］ 管状軸を備えた構造のエンジンの燃料噴射装置の噴射ピ
ストン若しくはシリンダー弁を硬質材料製ピボット接触
部材の端部内に入れる目的で利用される押棒の如きピボ
ット棒を作成することが長年慣用になっている。こうし
た公知の押棒の例についてはジマツテオ等の米国特許第
３，２７２゜１９０号に見ることが出来る。然し乍ら、
例えば、こうした臣シジンのサブ・システム駆動装置列
のピボット棒の玉継手要素の間にかかる高い圧縮荷重は
（約３２．１８６ないし４８，２７９キロメートル（２
０，０００ないし３０，０００マイル）程度の短かさで
）結果的に玉とソケットの硬質金属面にすら摩耗を生じ
させ、その度合は望ましくない相当量の遊びが生じる程
度であり、これが関連ある燃料噴射装置、弁）の作動に
マイナスの影響を与える。こうした摩耗は品質の劣る潤
沿油若しくはエンジン内での使用中に耐摩耗添加剤が消
耗する良品質の潤滑油でも最も汗通に生じることである
。従って、こうした摩耗が生じた場合、エンジンを主に
補修する必要があり、そのため関連あるエンジンか装備
してある車両は１日以上使用を中止しなければならない
。

セラミック要素の使用で摩耗が劇的に減少出来、その度
合は金属製ソケットとセラミック製玉の組合せの場合で
も相当程度の高い摩耗が生じるまでに約８０４，６５０
キロメートル（５００゜０００）マイル程度の寿命を期
待出来る（即ち、従来の技術の金属対金属による玉継手
の寿命の２０倍程度の増加）、従って、押棒等用のピボ
ット挿入体プラグか耐摩耗セラミック材料製てあれば明
確な利点を達成することが出来る。一方、管の端部にセ
ラミック（即ち、窒化珪素、炭化珪素、ジルコニア等）
を取付けることに関するセラミック・チップ付き押棒の
設計には困難な問題が存在している。

金属製プラグを金属製管に結合する場合、ｒプレスばめ
Ｊが両部品の取付は法としては最も簡単且つ経済的な方
法であるところからプラグ挿入体を管に取付ける手段と
してこのブレスばめが通常使用されている。然し乍ら、
セラミック製端部部品同志でこのプレスばめを行なう場
合に生ずる問題は、セラミック端部部品同志を共に保持
する目的で使用されるｒブレス」の量に正比例する引張
ｒフープＪ応力かプレスばめによりセラミック部品内に
生しることである。金属同志ではこの点は金属に延性か
あるので通常は重大な問題とならないか、セラミックの
場合引張応力が高過ぎるとセラミック部品が破壊するお
それがある。この破壊の問題はこうしたセラミック材料
に対する「破壊１条件が不定確であることで複雑になる
。ｒプレス」の量は関連ある部品同志の厳密な公差によ
って直接的に制御することが出来るが、この方法では、
結果的にｒ所要の１公差が不経済な程小さいばかりでな
く今日の技術で生産することか出来ない。

フールマンの米国特許第４，５０８，０６７号は１例え
ば鋳鉄製の軸状の堅いタペット体が端部ソケットを有し
、もろい硬質セラミック材料製カム接触部材が、半田付
は又はろう付けによって保持されるようにしたタペット
とこのタペット用のカム接触部材を開示している。高ヘ
ルツ（接触）応力を減少させる目的で、カム接触面とカ
ムの間に生ずる最大接触力を利用する特別の式、カム接
触面の材料のヤング率、カム接触面の材料のポアソン比
に従って決定される寸法関係を有する球面か接触面に設
けられる。更に、カム接触部材の後面は平坦であり、接
触応力及びその接触応力に附随する摩耗を低減化させる
ため作動中にカム係合面に対向するカム接触部材上と平
坦面か常時空洞に向って偏倚するよう当該後面と堅いタ
ペット体のソケットの底壁の間に共通の空洞が設けであ
る。然し乍ら、こうした設計には多数の欠点が存在して
いる。第一に、半田付は又はろう付けではセラミック挿
入体と金属体部材の間に充分な結合を得ることか困難で
ある。更に、半田付けか使用される場合、温度の悪影響
が考えられる。又、この型式の接触部材を製造すること
に伴なう正確な機械加工かあるためこの部材か典型的な
プレスばめ設置方式のものより相当高価となり、その上
、接触によって「常時」、セラミック部品を偏倚させて
いる設計に固有の曲げ応力が実質上こわれ易い材料製の
セラミック挿入体に損傷をもたらす。

耐摩耗挿入体を備えたタペットについてはゴロフ等の米
国特許第４，３６６．７８５号にも開示してある。この
特許においては、タペット体は例えば鋳鉄、鋼等で作成
された円筒状部品であり、この部品に対しセラミック材
料製の置版型耐摩耗挿入体か締まりばめ又はプレスばめ
を通じてタペット体の端部にある補合形状の切欠き内に
設置される。モ坦な外側接触面を備えたディスク形のセ
ラミック製耐摩耗挿入体を作成し且つこの耐摩耗挿入体
をタペット体の端部切欠き内に完全に受入れられた状態
にすることでフープ応力の問題が回避される。セラミッ
ク挿入体の引張応力荷重は存在しない。（引張荷重は圧
縮荷重に対して高度に抵抗性があるセラミック材料の「
アキレス・ヒールＪ　（Ａｃｈｉ　ｌ　ｌｅｓ　　ｈｅ
ｅｌ）である。）然し乍ら、こうした設計はどポット挿
入体に対する設を軸として簡単な管材料を使用せず、代
わりに鋳造又は機械加工によって製造しなければならな
い、底壁付きの受入れ凹部を備えた本体部材が必要とな
る等諸欠点を伴なう。更にこの特許の設計の場合、例え
ば挿入体か設置軸の端部な越えて軸方向に突出する箇所
てプラグ又は挿入体か単なる圧縮フープ応力てなく引張
フープ応力を受けることになるような様式で耐摩耗プラ
グ又は挿入体を取付ける目的に使用出来ないので適用可
使性の面から限界かある。

［解決しようとする課題］ 前掲の内容に鑑み、本発明の目的は、挿入体か設置軸の
端部を越えて軸方向に突出するという事実にも拘わらず
、又、設置軸とピボット挿入体の製造りの公差にも拘わ
らず組立て中若しくは使用中にセラミック材料の最大引
張主要応量を越えずに締まりばめ固着体によりセラミッ
ク・ピボット挿入体を設ご軸に取付けることが出来る、
燃料噴射装置とシリンダー弁を作動させるエンジン駆動
装置列内に使用される型式の押棒の如きピボット林を提
供することにある。

本発明の他の目的は設置軸を標準的な中空管材料で又は
１１８Ｍｔで作成された特別に製造された部片若しくは
堅い棒材料で作成回部にすることにある。

本発明の更に他の目的はセラミック挿入体に凸形若しく
は凹形接触面を備え得るようにすることにある。

本５Ｍ、明の他の目的は、設ご輌の内部に挿入体を挿入
する度合を制限する周壁の端面に対する当接係合にてセ
ラミック挿入体にその突出部分において当接面を設ける
ことが出来るようにし、又同時に締まりばめに加えてセ
ラミック挿入体の接触面から設置軸への荷重の直接的移
動を容易にする装置を提供することにある。

本発明の更に他の目的は前掲の諸目的を達成するピボッ
ト棒の製造方法を提供することにある。

本発明の特定の目的は、セラミック材料の最大引張主要
応力な下鍔わる応力の下で周壁が可塑的に変形すること
により、締まりばめの形成中に周壁の可塑的変形が原因
て周壁と挿入体部分の間に存在する直径締めしろの度合
変動にも拘わらずセラミック材料の最大引張主要応力を
締まりばめによるピボット挿入体の設こ軸周壁への固着
が越えないようセラミック・ピボット挿入体に対する受
入れ空間を包囲する設置軸の周壁の厚さと材料組成がセ
ラミック材料の最大引張主要応力と協調される。セラミ
ック材料製ピボット挿入体も備えたピボット棒の製造方
法を提供することにある。

本発明によるこれらの目的と他の諸目的は本発明の開発
中に決定され、且つ第１図を参照して説明する主要引張
応力と直径締めしろの間の関係を利用する本発明の好適
実施態様に従って達成される。第１図は高引張応力の２
つの領域Ａ、Ｂにてプレスばめの変ｇＪｉを以って生じ
る主要引張応力を模式的に表わしたもので、各領域は設
置軸Ｒの受入れ空間内に固定されたピボット挿入体■を
有するピボット棒に対して存在する荷重／組立て条件の
異なる局面により生じ、ピボット挿入体■の一部分は設
置軸Ｒの端部を越えて軸方向に延在し、４軸Ｒの周壁の
端面上に当接係合する当接面を備えた部分を有している
０点Ａにおける応力は組立て力の結果であり、即ち、プ
レスばめにより発生された圧力の結果であり、一方、点
Ｂにおける応力は挿入体■から設置軸Ｒの縁部迄の軸方
向荷重移転の結果である。

第１１５！ｌから理解出来る如く、軸Ｒに対する挿入体
■のプレスばめ固着が点線ｌで表わされる如く可塑変形
を伴なわずに作成される場合１点Ａにおける応力は直径
線めしろ量の増加に伴なって増加する。一方１点線２か
ら理解出来る如く、点Ｂにおける応力は直径締めしろの
増加に伴なって劇的に減少する。これは曲ｍ２が挿入体
■と設置軸Ｒの間の力の伝達に対する直径線めじろの効
果も表わすという事実の結果であり、これは大きい締め
しろにおいては殆んどプレスばめの境界面に沿って生ず
る庁擦を通じて生じ、一方、小さい締めしるにおいては
、ａ！擦荷重の移転が少なく、多くの力が挿入体！から
軸Ｒの端部において当接する境界面における設２ｔｆｔ
ｂＲへ伝えられる。従って、曲線ｌと２が交差する丸で
かこった点Ｓイにて最適の直径線めしろ値が生じる。然
し乍ら、窒化珪素の如きセラミック材料に対しては、そ
の引張応力限界値を越えることを防止する目的上要求さ
れる締めじろは不経済的に小さく、即ち窒化珪素の如き
材料を精密機械加工するコストは、充分に小さい公差を
以って機械加工することが極めて困難であり、そのため
高くなり過ぎろ。

実線３は、軸Ｒの受入れ空間を定める周壁かピボット挿
入体の当該軸へのプレスばめ固着中に可塑的に変形され
る場合の点Ａにて生ずる組立て応力の曲線を表わす０曲
線３から理解出来る如く。

主要引張応力は直径線めしるが制限無しに増加するのに
伴ない成る限界値に近付く、その結果、可塑性効果が設
計に導入されれば、ピボット挿入体■に対して使用され
るセラミック材料の最大応力とは無関係に直径線めじろ
を選択出来ることか判明した。

例えば、第１図を参照すると、可塑性を伴なう点Ａにお
ける応力と（ｆｆｉ立て中における設置軸の０Ｔ塑的変
形を伴なう又は伴なわない応力と同じ）点Ｂにおける応
力に対する曲線を基に達成可優な最適応力レベルを表わ
す交点ＳＭＰのＸ−ｃｄ点か＝Ｔ塑性無しで得られる最
適応力Ｓ１より相当低く又これが大きい直径線めしるに
より達成されることか理解出来る。更に、直径線めじろ
を二重にした場合てし主要引張強さのレベルは最適値Ｓ
、を充分下潮わるレベルにて達成されることか理解出来
る。従って、容易に得ることかてきる製造上の公差でも
セラミック材料の最大引張主要応力が越えられないよう
低Ｓ＆ＩＰに対する直径線めしろ値を選択することによ
って機械加工の困難な部品の精密機械加工を省くことが
出来る。

本発明のこれらの及び他の特性、特徴及び利点について
は以下の詳細な説明と添附図面から一層明らかとなろう
。

［実施例］ 一例として第２図又は第３図に模式的に示されている型
式の駆動装置列においてはセラミック製玉避手の受ける
圧縮荷重をセラミック製玉粛手か増加出来、玉とソケッ
ト部品の一方のみかセラミック材料製である場合でも品
質の劣ったｎテ１滑油内でマイナスの相当量の摩耗が生
じる前に達成可ｔｋな継・「の寿命を例えば約８０４，
６５０キロメートル（ｓｏｏ、ｏｏｏマイル）程度の１
６以上に増加出来ることか判明した。この点に関して、
第２図がカム１５により作成される運動を弁口ツカ−・
レバー１７に伝える目的で使用される押棒１３の各反対
側端部に玉ＪＩＩ−１’−１１か設けであるエンジン・
シリンター・ヘット弁駆動装置列を表わしていることに
注目される。レバー１７は弁１９をタロス・ヘッド２３
を介して弁座挿入体２１に対し相対的に着座及び離座さ
せる目的て使用されている。

他方、第３図は玉継手２５か４個備えである燃料噴射駆
動装置列を表わしている。玉継手２５の第１対は第２図
の配列の押棒１３に対するものと同様の様式にて押棒２
７の反対側端部に配設してある。一方、運動は継手の各
反対側端部において一対の玉継手２５の下部分を形成す
る改変型押棒３３を介して噴射ロッカー・レバー２９か
ら噴射ピストン３１に伝えられる。

本発明は第２図及び第３図に示された型式の駆動装置列
に特に利用されるか、（高荷重がある場合、玉継手の使
用はコスト高て時間を消費し、使用する所要回数は車両
用エンジン又はそれか部品となっている機器の部片の購
入にあたって重要な因子になり得る）本発明のピボット
棒は又要件か類似している他の多数の環境下でも利用分
野かあることに注目されよう。更に、押Ｊ４１３．２７
は設置軸３０の反対側端部に固定される玉ピボット挿入
体２９ｂ及びソケット挿入体２９ｓで構成されるが、利
用分野に応じて本発明によるピボット棒は（第３図の部
品３３に対する如き）２個の玉ピボット挿入体２９ｂ、
２個のソケット部分２９Ｃ又は設置軸３０の一端部のみ
に固定された単一の玉ピボット挿入体２９ｂ、２９ｓの
みを有し得ることか理解すべきである。

第５図及び第６１３に図示する一好適実施例によれば、
設置軸はＡＳＴＭ　　Ａ−５１３に指定の如き標準−Ｊ
−法、公差、肉厚を有するＭＴ１０２０．１０２１鋼管
の如き［在廂かあってすぐ手に入る］骨性であり、一方
、（第７ＵＡの）他の実施例においては、設置体３０′
は標準線材料部片で作成され又は鋳造部片にすることか
出来る。前者の例においては、管の貫通孔はピボット挿
入体２９ｂ又は２９ｓの第１ステム部分３７を受入れる
内部受入れ空間３３′を形成し、一方、後者の例におい
ては、受入れ空間は棒材料の場合は機械加工をし鋳造部
片の場合は成型により設置軸３０′の端部分内に形成さ
れる凹部３５である。

受入れ空間３３°、３５内でのステム部分３７のプレス
ばめ相７７′、接続を容易にするため、ステム部分３７
の挿入端部には面取り３９か備えられ、受入れ空間３３
’、３５のリムには面取り４１か備えである。更に、本
発明によれば、受入れ空間３３′又は３５を包囲する周
壁の厚さく１）とその材料組成は挿入体部分２９ｂ又は
２９ｓか形成されるセラミック材料の最大引張主要応力
（即ち、材料の破壊を生じさせずに許容出来る最大引歪
応力）に協調されるのて、周壁は第６図にて対称の拡大
図にて示された締まりばめ固着体の形成中にピボット挿
入体の第１部分３７によって可塑的に変形されることに
なる。この様にして、第１図を参照して先に詳細に説明
した如く、締まりばめ固着体は受入れ空間３３’、３５
の内径ρ、とピボット挿入体のステム部分と外径Ｄ０の
間に存在する、設置軸とピボット挿入体の製造上の公差
から生ずる直径締めしろの度合の変動にも拘わらずセラ
ミック材料の最大引張応力応量が増加するのを防止する
装置として作成されている。即ち、ピボット部分のセラ
ミック材料の最大主要応力以下になっている荷重におい
て周癖が変形することを確実にすることにより、最大公
差変動の場合でもピボット棒の組立てとピボット棒の作
動荷重に対しその最大引張主要応力を下層る引張主要応
力レベルかピボット挿入体内に作成されるような直径線
めじろを作成出来る。

図面から又、理解出来る如く、ピボット挿入体２９ｓ及
び２９ｂは又、設置軸に対するピボット挿入体の固着後
に設置軸３０．３０°の端部を越えて軸方向に突出する
第２部分４３を有している。第７図に示された如き実施
態様の場合、ステム部分３７の長さＬ５か受入れ空間２
５を包囲する壁の長さＬ＋を以上である場合は、設置軸
３０゛の端面４５はピボット挿入体の面する面４７に係
合しない。こうした状況下においては、前述した因子同
士か協調されることで充分である。

一方、第５図、第６図の実施例又は第７図の実施例の場
合、長さし、は長さり、以下であり表面４７は当接面と
して作用し、この当接面は設を輌３０．３０″の端面４
５と当接係合し、こうして第１部分３７が内部受入れ空
間３３’、３５内に挿入される度合を制限するよう作用
し、締まりばめと摩擦効果に加えて荷重をピボット挿入
体２９ｂ、２９ｓから設置軸３０．３０”に伝えること
が出来る装置を提供する。こうした場合、設置軸の周壁
と締まりばめ固着状態にあるステムの軸方向長さもピボ
ット挿入体の形成されるそのセラミック材料に対する最
大引張主要応力と協調されることか必要である。

本発明の締まりばめ概念を特定の場合にどのように適用
出来るかについての一層詳細な図解を提供する目的から
ここで第８１Ａを参照する。第８図において１本発明に
よる締まりはめ固着により窒化珪素製ピボット挿入体２
９ｂ又は２９ｓが結合される各種異なった「在庫があっ
てすぐ手に入る」管３１に対し主要応力曲線が計算され
ている。（計算に対しては、摩擦係数は０．３０に等し
い定数として扱われている。） 厚さ２．４１３ｍ５（０，０９５インチ）の肉厚の管に
対する曲線と比較から理解される如く、２５．０００ｋ
ｓ　ｉ、十又は−５，０ＯＯｋｓ　ｉのイ１は窒化珪素
ピボット挿入体の最大許容引張応カイ１として利用され
る場合、締まりばめになっているステムの長さを減少さ
せると最小応力を上昇させる効果がある。これは僅かの
荷重か締まりはめによりささえられ、多くの荷重が当接
保合状態にある表面４５．４７の間で伝えられることに
よる。図示の特定の例においては、９．１９９９ｍｍ（
０，３６２２インチ）から４．３７３９冒−（０，１７
２２インチ）にステム長さを減少させると、締まりばめ
固着か不適切なものになるが、これは窒化珪素挿入体部
品に対する最大引張応力か超過されないことが保証出来
ないことによる。

ステム長さが９．１９９９ｓ履（０，３６２２インチ）
になっている締まりばめ固着体に対する３本の曲線をこ
こで比較すると、肉厚を２．４１３１１−（０，０９５
インチ）から幕、６．５１ｍ＋＊（０゜０６５インチ）
に下げることで大略同じ最小応力レベルも有する曲線が
作成されるか、それより薄い１．６５１膳■（０，０６
５インチ）になると。

管がこれより大きい直径線めしろ値にてこの最小　　、
値を達成し、最小応力レベル点か作成される値以上の直
径線めしるに対しては応力レベルは２．４１３ｍｍ（０
，０９５インチ）の肉厚管が使用される場合の値より相
当率さい値にとどまることか理解出来る。

一方、肉厚１．６５１ｍ諺（０，０６５インチ）の管に
対する曲線を肉厚１．４７３２ｍｍ（０，０５８インチ
）の管の曲線と比較すると、この場合もその変更か結果
的に最小応力レベルでの相当の変化を伴なわずに最小応
力レベルを作成するのに必要な直径締めしろの増加にな
ることか理解出来る。然し乍ら、肉厚２．４１３ｍｍ（
０，０９５インチ）の管に対する状況とは異なって最小
応力レベルの達成される値より大きい直径線めじろを表
わす曲線部分での１．６５１＋＊ｍ（０，０６５インチ
）及び１．４７３２＋ｍ■（０，０５８インチ）の肉厚
管に対する曲線の間で副的な応力レベルの減少か生じず
、こうした値は全て窒化珪素ピボット挿入体に対し２５
，０ＯＯｋｓｉ、十又は−５゜０００許容最大応力値内
にある。小さい締めしろ値は実際上の観点からは大きい
直径線めじろの場合よりコスト高で製造か困難であるの
で、１．４７３２ｍｍ（０，０５８インチ）及び１．６
５１■厘（０，０６５インチ）の肉厚の管がこの例に対
する本発明による締まりばめ固着を達成するのに同等に
最適であると考えることか出来る。又、指摘する点は、
最大製造公差変動が直径り、の十公差及び直径り。の−
公差にて生じる場合ても第８図に示されたこれらの曲線
の最小応力レベル点の左側では望ましくない直径線めし
るか生じないよう第８図の曲線に示された最小応力レベ
ル点の右側にて充分である直径線めしるか目的とされる
点にある。

前掲の内容に従って作成されたピボット棒は庁耗寿命か
著しく増加したことか判明し、その製造に使用される方
法は製造方法での著しい簡略化をもたらし、こうしてそ
のコストを丁げる。更に、セラミック内の誘引された引
張「フープ１応力か臨界（破＃ｉ）値以下となるような
圧力を受けるよう設置軸の肉厚を寸法付けすることによ
り、セラミック・ピボット挿入体の引張破壊の可能性を
使用中たけでなくプレスばめ組立て作動中に生ずる高応
力荷重下でも下げることか出来る。

［発明の効果］ 本発明は特にジーゼル・エンジンの如きエンジン用とシ
リンダー・ヘッド弁と燃料噴射駆動装を列の構成要素に
利用されるが、部品に与えられる圧縮応力が高いことか
原因でセラミック製、及び／又はソケット構成要素を使
用することか必要若しくは望ましい場合及び／又は劇的
に増加する摩）〔の無い寿命値か慣用的に利用される金
属より高価なセラミック材料を使用している場合のコス
トを１廻わるような環境でも利用される。

【図面の簡単な説明】

第１図は締まりばめの量が作動するセラミック・ピボッ
ト挿入体内の主要引張応力を機略的に示すグラフ。 第２図及び第３図は各々本発明によるピボット棒を導入
しているシリンダー・ヘッド弁と燃料噴射駆動装置列の
機略説明図。 第４図は第２図又は第３図の駆動装置列のいずれかの駆
動装を列で使用する本発明の実施例によるピボット棒の
斜視図。 第５図及び第６図は各々ピボット挿入体の設置直前と直
後の中空管段を軸を使用するピボット棒の説明図て、設
を軸は横断面で示してある。 第７図は設置軸がその端部に形成されたソケットを有す
る組立て直前の本発明によるピボット棒の横断面図。 第８図は肉厚と締めしろの軸方向長さの効果を図解して
いる最大引張主要応力曲線の概略を示すグラフである。 主要部分の符号の説明 ｌ・・・挿入体 １１．２５・・・玉継手 １３．２７・・・押棒 １５・・・カム １７・・・弁口ツカ−・レバー ２３・・・クロス・ヘッド ２９会・・噴射ロッカー・レバー ２９ｂ・・ピボット挿入体 ２９ｓ・・ソケット挿入体 ３１・・・噴射ピストン ３３・・・押棒 ３３°　・・凹部 ３５・・・凹部 ３７・・・第１ステム部分

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. （１）ピボット棒であって （Ａ）少なくとも一端部に内部受入れ空間を備えた設置
   軸； （Ｂ）最大引張主要応力を有し、第１部分が前記受入れ
   空間内に配設され、且つ第２部分が設置軸の前記端部を
   越えた軸方向に突出した状態で位置付けられたセラミッ
   ク材料製ピボット挿入体； （Ｃ）ピボット挿入体の前記第１部分と前記受入れ空間
   を包囲する前記設置軸の周壁の間にあり、前記最大引張
   主要応力を伴なう前記周壁の厚さと材料組成の共同作用
   による締まりばめ固着の形成中にピボット挿入体の前記
   第１部分によって可塑的に変形された前記周壁を通じて
   設置軸とピボット挿入体の製造公差から生ずる、前記受
   入れ空間を包囲する周壁の内径とピボット挿入体の前記
   第１部分の外径の間に存在する直径締めしろの度合変動
   にも拘わらずセラミック材料の最大引張主要応力が超過
   するのを防止する装置として構成された締まりばめ固着
   体； から成るピボット棒。
2. （２）ピボット挿入体の前記第２部分が前記第１部分が
   前記内部受入れ空間内に挿入される度合を制限する周壁
   の端面上に当接係合する当接面を有し前記防止装置も前
   記第１部分と前記最大引張主要応力と協調している前記
   周壁の間の締まりばめ固着体の軸方向長さを含む特許請
   求の範囲第１項記載のピボット棒。
3. （３）前記設置軸が中空管であり、前記受入れ空間が管
   の長さにわたり延在する特許請求の範囲第１項記載のピ
   ボット棒。
4. （４）前記受入れ空間が軸の前記端部内に形成された凹
   部であり、前記切欠きがピボット挿入体の面記第１部分
   の基礎端部が着座する底壁を有する特許請求の範囲第１
   項記載のピボット棒。
5. （５）前記ピボット挿入体が前記第２部分上に凸状形接
   触面を有する特許請求の範囲第１項記載のピボット棒。
6. （６）前記ピボット挿入体が前記第２部分に凹状形接触
   面を有する特許請求の範囲第１項記載のピボット棒。
7. （７）前記ピボット挿入体か前記締まりばめ固着体によ
   り設置軸の反対側端部の各端部に設置してある特許請求
   の範囲第１項記載のピボット棒。
8. （８）設置軸とセラミック材料製ピボット挿入体を備え
   所定の最大引張主要応力を呈し第１部分が設置軸の端部
   における受入れ空間内に配設されピボット挿入体の第２
   部分が前記端部を越えて軸方向に突出した状態で前記ピ
   ボット挿入体が位置付けてあるピボット棒の製造方法で
   あって、 （Ａ）設置軸の周壁が前記最大引張主要応力を下廻わる
   応力の下で可塑的に変形するよう、受入れ空間を包囲す
   る設置軸の周壁の厚さと材料組成とをセラミック材料の
   最大主要引張応力により調和的に作用させる段階； （Ｂ）前記締まりばめの形成中にピボット挿入体の前記
   第１部分による前記周壁の可塑性変形を作成することに
   よって、設置軸とピボット挿入体の製造公差より生ずる
   周壁の内径と前記第１部分の外径の間に存在する直径締
   めしろの度合における変動にも拘わらずセラミック材料
   の最大引張主要応力を越えずに締まりばめによりピボッ
   ト挿入体の第１部分を設置軸の前記周壁に固定する段階
   から成るピボット棒製造方法。
9. （９）ピボット挿入体の前記第２部分が前記固着段階中
   に周壁の端面と当接係合状態にされる当接面を有し、前
   記作用段階が周壁の厚さと材料組成と共に固着段階に作
   成すべき締まりばめの軸方向長さを前記最大引張主要応
   力に協調させることを含む特許請求の範囲第８項記載の
   製造方法。