JPS6328238B2 - - Google Patents
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- JPS6328238B2 JPS6328238B2 JP55126339A JP12633980A JPS6328238B2 JP S6328238 B2 JPS6328238 B2 JP S6328238B2 JP 55126339 A JP55126339 A JP 55126339A JP 12633980 A JP12633980 A JP 12633980A JP S6328238 B2 JPS6328238 B2 JP S6328238B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- voltage
- primary
- circuit
- coil
- measures
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P17/00—Testing of ignition installations, e.g. in combination with adjusting; Testing of ignition timing in compression-ignition engines
- F02P17/12—Testing characteristics of the spark, ignition voltage or current
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Ignition Installations For Internal Combustion Engines (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は内燃機関用点火装置の性能の診断装置
に関するもので、特に高電圧の伝達に大きく影響
を及ぼす浮遊容量及び点火能力を表わす２次発生
電圧の測定を行なうものである。
に関するもので、特に高電圧の伝達に大きく影響
を及ぼす浮遊容量及び点火能力を表わす２次発生
電圧の測定を行なうものである。
現在の内燃機関用点火装置は点火コイルで高電
圧を発生させ、その高電圧をハイテンシヨンコー
ド、デイストリビユータによつて点火プラグへと
伝達している。この点火コイルの出力インピーダ
ンスは比較的高く、また一方ではハイテンシヨン
コードをエンジンボデイ上のすぐ近くの所をはわ
せているので、点火コイル２次側配電部には常に
浮遊容量と呼ばれる分布静電容量が存在してい
る。この浮遊容量はたとえば水、塩水などがハイ
テンシヨンコードに付着すると増大し、その結果
点火プラグ電極に印加されるべき高電圧がもとも
と点火コイルで発生した電圧に比べ低下してしま
う。第１図はこの様子を示したもので、横軸には
浮遊容量Ｃが取つてあり、縦軸には発生電圧の最
大値Ｅがとつてあつて、曲線ａ，ｂは点火コイル
１次側遮断電流値が5.7Aと3.8Aのときの特性を
示すものである。このように点火コイルの発生電
圧は浮遊容量の増大により容易に低下してしまう
ものであるが、一方で排ガス対策による排ガス再
循環（EGR）などによつて点火コイルの発生電
圧に対する要求はますます高電圧になつてきてい
る。そのため、ミススパークが発生する確率が高
くなり、エンジン性能上問題となつている。
圧を発生させ、その高電圧をハイテンシヨンコー
ド、デイストリビユータによつて点火プラグへと
伝達している。この点火コイルの出力インピーダ
ンスは比較的高く、また一方ではハイテンシヨン
コードをエンジンボデイ上のすぐ近くの所をはわ
せているので、点火コイル２次側配電部には常に
浮遊容量と呼ばれる分布静電容量が存在してい
る。この浮遊容量はたとえば水、塩水などがハイ
テンシヨンコードに付着すると増大し、その結果
点火プラグ電極に印加されるべき高電圧がもとも
と点火コイルで発生した電圧に比べ低下してしま
う。第１図はこの様子を示したもので、横軸には
浮遊容量Ｃが取つてあり、縦軸には発生電圧の最
大値Ｅがとつてあつて、曲線ａ，ｂは点火コイル
１次側遮断電流値が5.7Aと3.8Aのときの特性を
示すものである。このように点火コイルの発生電
圧は浮遊容量の増大により容易に低下してしまう
ものであるが、一方で排ガス対策による排ガス再
循環（EGR）などによつて点火コイルの発生電
圧に対する要求はますます高電圧になつてきてい
る。そのため、ミススパークが発生する確率が高
くなり、エンジン性能上問題となつている。
そこでこれらに対処するため、信頼性の高い電
圧の低下しにくい点火コイル及びハイテンシヨン
コードなどの開発が必要となるわけであるが、こ
れら対策を行なつてゆく上で要求されるのは点火
系診断装置、とりわけ、浮遊容量測定装置及び２
次発生電圧測定装置である。
圧の低下しにくい点火コイル及びハイテンシヨン
コードなどの開発が必要となるわけであるが、こ
れら対策を行なつてゆく上で要求されるのは点火
系診断装置、とりわけ、浮遊容量測定装置及び２
次発生電圧測定装置である。
ところで浮遊容量の測定としては、市販の静電
容量計でも可能ではあるが、点火コイルと点火プ
ラグとは通常デイストリビユータで切離されてい
る点、及び高電圧が印加されるといつた点から測
定が非常に困難であり、また実際に走行中の様子
を記録するのはほとんど不可能であるという問題
があつた。また２次発生電圧の測定としては、点
火系の２次側をアースから離し、放電破壊が起こ
らない様にして、オープン波形をつくり、その最
大値を測定する方法が通常用いられるが、実車で
の走行中等には、連続的に放電が行なわれてお
り、この方法では２次発生電圧を測定することは
不可能であつた。
容量計でも可能ではあるが、点火コイルと点火プ
ラグとは通常デイストリビユータで切離されてい
る点、及び高電圧が印加されるといつた点から測
定が非常に困難であり、また実際に走行中の様子
を記録するのはほとんど不可能であるという問題
があつた。また２次発生電圧の測定としては、点
火系の２次側をアースから離し、放電破壊が起こ
らない様にして、オープン波形をつくり、その最
大値を測定する方法が通常用いられるが、実車で
の走行中等には、連続的に放電が行なわれてお
り、この方法では２次発生電圧を測定することは
不可能であつた。
本発明は上記の問題を解決するため、浮遊容量
が増大すると点火コイルに発生する２次高電圧の
発生の様子が変化することに着目し、これを測定
することにより点火系に存在する浮遊容量及び２
次発生電圧を放電破壊（ブレーク）が行なわれた
状態で測定することにした。
が増大すると点火コイルに発生する２次高電圧の
発生の様子が変化することに着目し、これを測定
することにより点火系に存在する浮遊容量及び２
次発生電圧を放電破壊（ブレーク）が行なわれた
状態で測定することにした。
すなわち第２図に示すように浮遊容量が増大す
ると点火コイル発生電圧のピーク値が低下しまた
周期も長くなる。このピーク値Vmaxもしくは周
期Toを常に測定すれば浮遊容量を測定できるわ
けであるが、通常はプラグ電極部で放電が起こ
り、第２図実線の波形のようになる。そのため
Vmax Toとも測定することはできない。そこ
で、２次電圧の立上がりの傾きを２次電圧の立上
がりから放電破壊するまでの時間と破壊電圧で表
わし、コイルエネルギーを決める１次遮断電流を
合せた３パラメータより浮遊容量、２次発生電圧
を定めることのできる関係式を求める。その方法
としては、特定の点火系に対し、１次遮断電流、
放電破壊するまでの時間、破壊電圧の３つのパラ
メータから実験的に浮遊容量、２次発生電圧の関
係式を導出する方法がある。また、点火系に対し
て、等価回路を仮定し、微分方程式をたてて、そ
の方程式を解くことで２次電圧に対する近似解を
求め、浮遊容量の演算式を導出し、この式により
浮遊容量を定め、前記の近似解にそれを代入し２
次発生電圧を定める方法もある。以下、後者の等
価回路を仮定しそれを理論的に解析し関係式を導
出する場合の方法と式を記す。
ると点火コイル発生電圧のピーク値が低下しまた
周期も長くなる。このピーク値Vmaxもしくは周
期Toを常に測定すれば浮遊容量を測定できるわ
けであるが、通常はプラグ電極部で放電が起こ
り、第２図実線の波形のようになる。そのため
Vmax Toとも測定することはできない。そこ
で、２次電圧の立上がりの傾きを２次電圧の立上
がりから放電破壊するまでの時間と破壊電圧で表
わし、コイルエネルギーを決める１次遮断電流を
合せた３パラメータより浮遊容量、２次発生電圧
を定めることのできる関係式を求める。その方法
としては、特定の点火系に対し、１次遮断電流、
放電破壊するまでの時間、破壊電圧の３つのパラ
メータから実験的に浮遊容量、２次発生電圧の関
係式を導出する方法がある。また、点火系に対し
て、等価回路を仮定し、微分方程式をたてて、そ
の方程式を解くことで２次電圧に対する近似解を
求め、浮遊容量の演算式を導出し、この式により
浮遊容量を定め、前記の近似解にそれを代入し２
次発生電圧を定める方法もある。以下、後者の等
価回路を仮定しそれを理論的に解析し関係式を導
出する場合の方法と式を記す。
第３図は、トランジスタ接点式の点火系に対し
て仮定を行なつた等価回路の例である。Ｅはバツ
テリー、Ｒ１は外付抵抗とコイル１次側抵抗の
和、Ｌ１はコイル１次側インダクタンス、Trは
イグナイタ最終段パワートランジスタ、Ｒ２はコ
イル２次側抵抗、Ｌ２はコイル２次側インダクタ
ンス、Ｃ２はコイル２次側容量と浮遊容量の和、
Ｍはコイル相互インダクタンス、i1は１次電流、
i2は２次電流、V1は１次電圧、V2は２次電圧で
ある。第３図より微分方程式をたてるとR1i1＋L1
di1／dt＋Ｍdi2／dt＋V1＝Ｅ、R2i2＋L2di2／dt＋Ｍdi1
／dt＋ V2＝０、V2＝１／C2∫i2dt、となる。ここで、イグ ナイター最終段のパワートランジスタが、１次電
流を遮断するのに数＋μsecを要することを考えト
ランジスタの遮断時間をTsとして、１次電流i1を
０＜ｔ＜Tsのときi1＝Ioff／２（１＋cosπt／Ts）Ts＜ ｔときi1＝０と仮定して（０＜ｔ＜Tsのときi1＝
Ioff・Ts−ｔ／Ts、Ts＜ｔのときi1＝０のように直 線で仮定してもよい）微分方程式を近似しながら
解くと０＜ｔ＜Tsのとき、 Ts＜ｔのとき、 となる。
て仮定を行なつた等価回路の例である。Ｅはバツ
テリー、Ｒ１は外付抵抗とコイル１次側抵抗の
和、Ｌ１はコイル１次側インダクタンス、Trは
イグナイタ最終段パワートランジスタ、Ｒ２はコ
イル２次側抵抗、Ｌ２はコイル２次側インダクタ
ンス、Ｃ２はコイル２次側容量と浮遊容量の和、
Ｍはコイル相互インダクタンス、i1は１次電流、
i2は２次電流、V1は１次電圧、V2は２次電圧で
ある。第３図より微分方程式をたてるとR1i1＋L1
di1／dt＋Ｍdi2／dt＋V1＝Ｅ、R2i2＋L2di2／dt＋Ｍdi1
／dt＋ V2＝０、V2＝１／C2∫i2dt、となる。ここで、イグ ナイター最終段のパワートランジスタが、１次電
流を遮断するのに数＋μsecを要することを考えト
ランジスタの遮断時間をTsとして、１次電流i1を
０＜ｔ＜Tsのときi1＝Ioff／２（１＋cosπt／Ts）Ts＜ ｔときi1＝０と仮定して（０＜ｔ＜Tsのときi1＝
Ioff・Ts−ｔ／Ts、Ts＜ｔのときi1＝０のように直 線で仮定してもよい）微分方程式を近似しながら
解くと０＜ｔ＜Tsのとき、 Ts＜ｔのとき、 となる。
ただしｋはコイル結合係数でk2＝M2／L1L2であ
る。
第５図は、２次電圧V2の実験真値と演算値を
比較している。ブレークが発生する２次電圧の立
ち上がりから、２次電圧が最大値になるまでの間
の領域では、両者が良く一致している。ここでコ
イル２次側容量をCL2、浮遊容量をＣ＊、２次発
生電圧をVG、ブレークするまでの時間をＴ、破
壊電圧をVBとすると、浮遊容量Ｃ＊、２次発生
電圧VGは、 となる。ここで、デイストリビユータでの放電に
よるエネルギーロス分を考慮してVBの補正を行
なえば上式はさらに精度の良い式となる。この関
係式を用いることにより、浮遊容量、２次発生電
圧を測定する。
比較している。ブレークが発生する２次電圧の立
ち上がりから、２次電圧が最大値になるまでの間
の領域では、両者が良く一致している。ここでコ
イル２次側容量をCL2、浮遊容量をＣ＊、２次発
生電圧をVG、ブレークするまでの時間をＴ、破
壊電圧をVBとすると、浮遊容量Ｃ＊、２次発生
電圧VGは、 となる。ここで、デイストリビユータでの放電に
よるエネルギーロス分を考慮してVBの補正を行
なえば上式はさらに精度の良い式となる。この関
係式を用いることにより、浮遊容量、２次発生電
圧を測定する。
本発明は以上述べた方法により２次発生電圧低
下の大きな原因となる浮遊容量と２次発生電圧と
を測定することにより、走行中の点火系の能力を
診断できる点火系診断装置を提供することを目的
とする。
下の大きな原因となる浮遊容量と２次発生電圧と
を測定することにより、走行中の点火系の能力を
診断できる点火系診断装置を提供することを目的
とする。
以下図面を用いて本発明の実施例について説明
する。第６図は本発明を用いた診断装置のシステ
ム図である。１は点火コイルでイグナイタ２によ
り１次コイル１ａの通電、遮断が制御される。３
はデイストリビユータ、４は点火プラグで点火コ
イル１の２次コイル１ｂに発生した高電圧はハイ
テンシヨンコード５，６およびデイストリビユー
タ３によつて点火プラグ４に印加される。浮遊容
量とはこの高電圧の伝達系に存在する容量成分で
ある。７は点火コイル１の１次側コイル１ａに直
列に接続される外付抵抗、８はバツテリである。
９は点火コイル１の２次高電圧を分圧して検出す
る分圧器、１０は本発明の点火系診断装置であ
る。
する。第６図は本発明を用いた診断装置のシステ
ム図である。１は点火コイルでイグナイタ２によ
り１次コイル１ａの通電、遮断が制御される。３
はデイストリビユータ、４は点火プラグで点火コ
イル１の２次コイル１ｂに発生した高電圧はハイ
テンシヨンコード５，６およびデイストリビユー
タ３によつて点火プラグ４に印加される。浮遊容
量とはこの高電圧の伝達系に存在する容量成分で
ある。７は点火コイル１の１次側コイル１ａに直
列に接続される外付抵抗、８はバツテリである。
９は点火コイル１の２次高電圧を分圧して検出す
る分圧器、１０は本発明の点火系診断装置であ
る。
次に、点火系診断装置１０の第１の実施例につ
いて詳細に説明する。
いて詳細に説明する。
第７図はその回路図、第８図はその各部波形図
である。７００は立ち上がりからブレークするま
での時間測定回路であり、波形整形回路７１０の
入力端子ｂは、第６図のｂ点に接続されており、
その波形は第８図ｂの様な波形となつている。波
形整形回路７１０は、この波形を第８図ｄの様な
パルスにする。微分回路７２０は、第６図ｃ点に
接続されており、第８図ｃの様な波形よりｅの様
な波形をつくる。波形整形回路７３０は、適当な
スレツシヨールドレベルをもうけることで、デイ
ストリビユータでの放電は検出しないで、プラグ
部での放電のみ検出し、第８図ｆの様な波形をつ
くる。７４０のFF回路は、第８図ｄ，ｆの波形
から放電破壊するまでの時間Ｔであるｇの波形を
つくる。ゲート７６０は前述したフリツプフロツ
プ回路７４０の出力パルス幅だけ発振器７５０の
クロツクパルスをカウンタ７７０の入力に通すも
ので、時間Ｔを計測する。カウンタ７８０はカウ
ンタ７７０の結果をラツチ７９０で取り出し、そ
の後カウンタ７７０をリセツトするための時間差
パルス（第８図ｉ、ｋのパルス）を出力する。す
なわち、第８図ｉのパルスでカウンタ７７０の結
果をラツチ７９０に一時記憶してカウンタ７７０
の結果を出し、第８図ｈのパルスでカウンタ７７
０をリセツトする。ラツチ７９０に一時記憶され
た計測値Ｔは演算部１０００へ送られる。
である。７００は立ち上がりからブレークするま
での時間測定回路であり、波形整形回路７１０の
入力端子ｂは、第６図のｂ点に接続されており、
その波形は第８図ｂの様な波形となつている。波
形整形回路７１０は、この波形を第８図ｄの様な
パルスにする。微分回路７２０は、第６図ｃ点に
接続されており、第８図ｃの様な波形よりｅの様
な波形をつくる。波形整形回路７３０は、適当な
スレツシヨールドレベルをもうけることで、デイ
ストリビユータでの放電は検出しないで、プラグ
部での放電のみ検出し、第８図ｆの様な波形をつ
くる。７４０のFF回路は、第８図ｄ，ｆの波形
から放電破壊するまでの時間Ｔであるｇの波形を
つくる。ゲート７６０は前述したフリツプフロツ
プ回路７４０の出力パルス幅だけ発振器７５０の
クロツクパルスをカウンタ７７０の入力に通すも
ので、時間Ｔを計測する。カウンタ７８０はカウ
ンタ７７０の結果をラツチ７９０で取り出し、そ
の後カウンタ７７０をリセツトするための時間差
パルス（第８図ｉ、ｋのパルス）を出力する。す
なわち、第８図ｉのパルスでカウンタ７７０の結
果をラツチ７９０に一時記憶してカウンタ７７０
の結果を出し、第８図ｈのパルスでカウンタ７７
０をリセツトする。ラツチ７９０に一時記憶され
た計測値Ｔは演算部１０００へ送られる。
８００は、破壊電圧測定回路で、第８図ｃの２
次電圧波形をピークホールド回路８１０でピーク
ホールドする。このピークホールド回路８１０は
ピーク波形を第８図ｃの破線で示すごとくホール
ドし、Ａ／Ｄコンバータ８２０でデイジタル値に
変換する。このデイジタル値は、ラツチ８３０に
より第８図ｉで示すラツチ信号のタイミングで取
り出され、演算部１０００へ送られる。以上第８
図の７００及び８００で２次電圧の立上がりの傾
き測定回路を形成する。
次電圧波形をピークホールド回路８１０でピーク
ホールドする。このピークホールド回路８１０は
ピーク波形を第８図ｃの破線で示すごとくホール
ドし、Ａ／Ｄコンバータ８２０でデイジタル値に
変換する。このデイジタル値は、ラツチ８３０に
より第８図ｉで示すラツチ信号のタイミングで取
り出され、演算部１０００へ送られる。以上第８
図の７００及び８００で２次電圧の立上がりの傾
き測定回路を形成する。
９００は、１次遮断電流測定回路で、その差動
増幅器９１０は第４図外付抵抗７の両端の電位差
を測定することにより、１次電流を検出する。ピ
ークホールド回路９２０は、第８図ａの実線の波
形を破線の様にホールドし、Ａ／Ｄコンバータ９
３０でデイジタル値に変換する。このデイジタル
値は、ラツチ９４０により、第８図ｉのタイミン
グで、演算部１０００へ送られる。
増幅器９１０は第４図外付抵抗７の両端の電位差
を測定することにより、１次電流を検出する。ピ
ークホールド回路９２０は、第８図ａの実線の波
形を破線の様にホールドし、Ａ／Ｄコンバータ９
３０でデイジタル値に変換する。このデイジタル
値は、ラツチ９４０により、第８図ｉのタイミン
グで、演算部１０００へ送られる。
演算部１０００はマイコン演算部（CPU）１
０１０とＤ／Ａコンバータ１０２０とから成つて
いる。CPU１０１０では、ラツチ７９０，８３
０，９４０の値を取り込み前記の浮遊容量、２次
発生電圧を求める式に代入し演算を行ない浮遊容
量、２次発生電圧を求める。
０１０とＤ／Ａコンバータ１０２０とから成つて
いる。CPU１０１０では、ラツチ７９０，８３
０，９４０の値を取り込み前記の浮遊容量、２次
発生電圧を求める式に代入し演算を行ない浮遊容
量、２次発生電圧を求める。
以上述べた実施例ではコイル外付抵抗両端電圧
により１次遮断電流を測定したが、磁気抵抗素
子、ホール素子等を利用した電流センサを用いて
１次遮断電流を測定してもよい。
により１次遮断電流を測定したが、磁気抵抗素
子、ホール素子等を利用した電流センサを用いて
１次遮断電流を測定してもよい。
また第１の実施例に用いた演算式の導出では、
第３図の等価回路を仮定したが、コロナ損失等を
抵抗分としてR3のように仮定した第４図の等価
回路を仮定してもよい。
第３図の等価回路を仮定したが、コロナ損失等を
抵抗分としてR3のように仮定した第４図の等価
回路を仮定してもよい。
浮遊容量、２次発生電圧の演算式は、仮定する
等価回路、近似のし方、補正の有無により形は変
わるが、マイクロコンピユータのビツト数、速度
等コンピユータの性能に適した式を用いればよ
い。
等価回路、近似のし方、補正の有無により形は変
わるが、マイクロコンピユータのビツト数、速度
等コンピユータの性能に適した式を用いればよ
い。
以上述べたように本発明は、点火系の浮遊容量
を２次電圧の立上がりの傾きを測定することによ
り測定し、この結果から２次発生電圧を測定する
ものである。これにより点火コイル、デイトリビ
ユータ ハイテンシヨンコード、点火プラグとい
つた点火系レイアウトの良し悪し、及び湿度、
水、塩水、といつた環境条件の変化が、点火コイ
ルの発生電圧にどういう影響を与えるかを診断す
ることができる。また本発明は構成が簡単である
ため、実車塔載可能でありその結果、走行中の点
火系の状態をも診断できるというすぐれた効果を
発揮する。
を２次電圧の立上がりの傾きを測定することによ
り測定し、この結果から２次発生電圧を測定する
ものである。これにより点火コイル、デイトリビ
ユータ ハイテンシヨンコード、点火プラグとい
つた点火系レイアウトの良し悪し、及び湿度、
水、塩水、といつた環境条件の変化が、点火コイ
ルの発生電圧にどういう影響を与えるかを診断す
ることができる。また本発明は構成が簡単である
ため、実車塔載可能でありその結果、走行中の点
火系の状態をも診断できるというすぐれた効果を
発揮する。
第１図は浮遊容量増大に対して点火コイルの発
生電圧の最大値が低下する様子を示す特性図、第
２図は点火コイル２次電圧を表わす波形図、第３
図は第１実施例に用いた計算式を導出した点火系
等価回路、第４図は他の実施例としてあげた点火
系等価回路、第５図は第１実施例に用いた計算式
の演算値と実験真値の２次電圧を表わす波形図、
第６図は本発明装置の全体構成を示すシステム
図、第７図は本発明装置の要部構成の第１実施例
を示す詳細電気回路図、第８図は第７図図示装置
の作動説明に供する各部波形図である。 １……点火コイル、７……１次コイル外付抵
抗、９……分圧器、７００……時間測定回路、８
００……破壊電圧測定回路、９００……１次遮断
電流測定回路、１０００……演算部。
生電圧の最大値が低下する様子を示す特性図、第
２図は点火コイル２次電圧を表わす波形図、第３
図は第１実施例に用いた計算式を導出した点火系
等価回路、第４図は他の実施例としてあげた点火
系等価回路、第５図は第１実施例に用いた計算式
の演算値と実験真値の２次電圧を表わす波形図、
第６図は本発明装置の全体構成を示すシステム
図、第７図は本発明装置の要部構成の第１実施例
を示す詳細電気回路図、第８図は第７図図示装置
の作動説明に供する各部波形図である。 １……点火コイル、７……１次コイル外付抵
抗、９……分圧器、７００……時間測定回路、８
００……破壊電圧測定回路、９００……１次遮断
電流測定回路、１０００……演算部。
Claims (1)
- １ 点火コイルの１次側電圧及び２次側電圧をそ
れぞれ表わす信号を入力とし、１次側電圧の立上
がりから、２次側電圧が放電破壊を起すまでの時
間を測定する時間測定回路と、前記放電破壊電圧
を測定する破壊電圧測定回路と、前記２つの回路
からの信号を元にして２次電圧の立上がりの傾き
状態を測定する２次電圧立上がり傾き測定回路
と、前記点火コイルの１次コイル遮断時の１次電
流を測定する１次側遮断電流測定回路と、前記２
次電圧立上がり傾き測定回路によつて測定した傾
き状態を表わす情報と前記１次側遮断電流測定回
路によつて測定した１次側遮断電流値と前記点火
コイルの電気的定数値とから、予測計算式により
浮遊容量と２次発生電圧の各値を算出する演算回
路とを備えることを特徴とする内燃機関用点火系
診断装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55126339A JPS5751960A (en) | 1980-09-11 | 1980-09-11 | Ignition system diagnostic apparatus for internal combustion engine |
| US06/300,297 US4401948A (en) | 1980-09-11 | 1981-09-08 | Diagnostic apparatus for internal combustion engine ignition system |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55126339A JPS5751960A (en) | 1980-09-11 | 1980-09-11 | Ignition system diagnostic apparatus for internal combustion engine |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5751960A JPS5751960A (en) | 1982-03-27 |
| JPS6328238B2 true JPS6328238B2 (ja) | 1988-06-07 |
Family
ID=14932718
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55126339A Granted JPS5751960A (en) | 1980-09-11 | 1980-09-11 | Ignition system diagnostic apparatus for internal combustion engine |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4401948A (ja) |
| JP (1) | JPS5751960A (ja) |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4476531B1 (en) * | 1981-12-04 | 1999-01-09 | Spx Corp | Engine analyzer with digital waveform display |
| US4783991A (en) * | 1984-06-20 | 1988-11-15 | Wixon Glenn H | Ignition and combustion engine performance monitor |
| US5245252A (en) * | 1988-11-15 | 1993-09-14 | Frus John R | Apparatus and method for providing ignition to a turbine engine |
| DE3907616A1 (de) * | 1989-03-09 | 1990-09-20 | Bosch Gmbh Robert | Schaltungsanordnung zur messung der primaerspannung einer zuendspule |
| DE4009451C2 (de) * | 1989-03-27 | 1995-02-16 | Mitsubishi Electric Corp | Zündvorrichtung für eine Brennkraftmaschine |
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| FR2680833B1 (fr) * | 1991-08-29 | 1993-11-26 | Renault Regie Nale Usines | Procede et dispositif de detection de l'encrassement d'une bougie. |
| JPH05164034A (ja) * | 1991-12-13 | 1993-06-29 | Honda Motor Co Ltd | 内燃機関の失火検出装置 |
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| ES2335148T3 (es) * | 2007-12-10 | 2010-03-22 | Mtronix Precision Measuring Instruments Gmbh | Dispositivo y procedimiento para la generacion de un umpulso de carga definido para la realizacion de una medicion de la descarga parcial. |
| JP6639982B2 (ja) * | 2016-03-25 | 2020-02-05 | 株式会社Ｓｏｋｅｎ | 点火装置 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| FR2237071B3 (ja) * | 1973-07-12 | 1977-05-06 | Siemens Ag | |
| SE403508B (sv) * | 1974-12-19 | 1978-08-21 | United Technologies Corp | Apparat for testning av tendspole/kondensator i en forbrenningsmotors tendningssystem |
| US3984768A (en) * | 1975-06-11 | 1976-10-05 | Champion Spark Plug Company | Apparatus for high voltage resistance measurement |
| US4112351A (en) * | 1977-09-01 | 1978-09-05 | United Technologies Corporation | Dual threshold low coil signal conditioner |
-
1980
- 1980-09-11 JP JP55126339A patent/JPS5751960A/ja active Granted
-
1981
- 1981-09-08 US US06/300,297 patent/US4401948A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5751960A (en) | 1982-03-27 |
| US4401948A (en) | 1983-08-30 |
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