JPS63285347A

JPS63285347A - ベルト

Info

Publication number: JPS63285347A
Application number: JP11751487A
Authority: JP
Inventors: Takeshi Tsuruno; 鶴野　武; Kazuo Kurita; 和夫栗田
Original assignee: Toyobo Co Ltd
Current assignee: Toyobo Co Ltd
Priority date: 1987-05-14
Filing date: 1987-05-14
Publication date: 1988-11-22
Anticipated expiration: 2011-06-05
Also published as: JP2503509B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は産業用機械に使用されるコンベアベルト等の平
ベルトおよびＶベルト、自動車シートベルトの如きベル
トに関するものである。

詳しくは、本発明は極限粘度ＩＶが０．６以上、初期引
張弾性率ＩＳが１６０ｇ／ｄ以上であり、かつポリエス
テル・ポリエーテル系ブロック共重合体を０．２〜１５
重量％含有するエチレンテレフタレート系ポリエステル
繊維の撚糸を用いた基布にゴム質または可撓性樹脂を片
面または両面に被覆してなるベルトに関するものである
。

〔従来の技術〕

従来この種のベルトは脂肪族ポリアミド、ポリエチレン
テレフタレート、ポリビニルアルコールなどの合成繊維
よりなるフィラメント織物を基布とし、耐摩耗性のある
ゴム質または可撓性樹脂を被覆したものが使用されてい
るが、強力、弾性率、伸度、耐薬品性などの点で充分な
ものとは言い雌い。

〔発明が解決しようとする問題点〕

平ベルトやＶベルト等に要求される特性は高強力、高弾
性率、低伸度および耐薬品性である。

高強力、高弾性率が必要なことは当然であり、それと同
時をこ適度な・低い伸度が要求される。伸度が高すぎる
と経時的にベルＨこたるみを生じさせる。極端に低伸度
の場合はベルトに充分な張力を与えることが困難になる
。高強力のベルトを製造するには太デニール糸を経糸と
して用いることができるが、重量や厚みが増大し、運搬
や取扱上の作業面で好ましくない。

これらの課題を解決するために、実開昭５２−１２０７
７５号公報において、ポリパラフェニレンテレフタルア
ミドを主体とする繊維とポリメタフェニレンイソフタル
アミドを主体とする繊維よりなる合撚糸を経糸に用い、
ポリメタフェニレンイソフタルアミドを主体とする繊維
を緯糸に用いてなるベルトが提案されているが、長期間
にわたり使用すると耐摩耗性に問題があり、ベルトとベ
ルト駆動部の接触面においてベルトが摩耗し、次第にベ
ルトの強力が低下するという欠点がある。これはポリパ
ラフェニレンテレフタルアミド繊維が剛直な高分子鎖か
らなっているため摩耗性が低いことに起因する。一方実
開昭５２−１２０７７４号公報において、金属繊維を芯
にし、該芯の外周を全芳香族ポリアミド繊維でとり囲ん
でなるコアスパン糸を経糸として用い、全芳香族ポリア
ミド繊維を緯糸として用いてなる織ベルトを同時に提供
しているが、この場合に全芳香族ポリアミド繊維がポリ
パラフェニレンテレフタルアミド繊維の場合は上記と同
様な耐摩耗性に関する欠点を有している。また産業用機
械に用いられるベルトは、産業分野によす捌々の薬品、
最も一般的に用いられるのは硫酸等の酸あるいは苛性ソ
ーダ等のアルカリといった薬品によりベルトが濡れたり
、また湿潤する場合があり、こういった場合はポリパラ
フェニレンテレフタルアミド繊維の強力は、酸、アルカ
リ等による腐蝕により急激に低下すると共に耐摩耗性が
顕著に低下することも判明している。

このような現状のもと昏こ、本発明者らは高強力、高弾
性率と適度の伸度を保有し、酸、アルカリ等による腐蝕
に耐え、かつ優れた耐摩耗性を有するベルトの構成につ
いて鋭意研究の結果、本発明に到達したのである。

〔問題点を解決するための手段〕

すなわち、本発明の要旨は、ポリエステル・ポリエーテ
ルブロック共重合体を０．２〜１５重量％含有するエチ
レンテレフタレート系ポリエステルよりなり、かつ下記
（イ）および（ロ）の特性を有するポリエステル繊維か
らなる撚糸を用いた基布に、ゴム質または可撓性樹脂を
片面あるいは両面に被覆してなるベルトである。

（イ）極限粘度ＩＶが０．６以上（ロ）初期引張弾性率ＩＳが１６０ｇ／ｄ以上本発明で
用いるポリエステル繊維は、好ましくは、上記の（イ）
および（ロ）に加え、更に下記の（ハ）、に）および（
ホ）の特性を有する。

（ハ）複屈折率△ｎが１８０Ｘ１０　　−３以上（ニ）
比重ＳＧが１．３９０以上（ホ）乾熱収縮率ＳＨＤ、、。が６％以下更に、本発明
で用いるポリエステル繊維は、更に好ましくは、上記の
緒特性に加え、下記の（ヘ）（ト）および（イ）の特性
を具備するものである。

（へ）引張伸度が３〜１０％（ト）引張強度が８９７ｄ以上（ト）力学温度分散ｔａｎδのピーク温度Ｔαが１４０
〜１５５℃ 本発明のベルトを構成するポリエステル繊維について以
下に更に具体的に説明する。

本発明のベルトを構成するポリエステ）ｖ繊維は（イ）
極限粘度ＩＶが０．６以上、（ロ）初期引張弾性率ＩＳ
が１６０＆／ｄ以上（従来の高弾性率ポリエーテｌｖ繊
維は高々１２０ｇ／ｄであるのに比して著しく高い）で
あることを必須の要件とする。

極限粘度ＩＶが０．６未満であるとベルトの強力が低下
し、耐久性に問題を生ずる。また初期弾性率ＩＳが１６
０，９／ｄ未満であると本発明ベルトの特徴である高弾
性基布を用いることによる効果、特にたるみが生じにく
い、ベルトに張力をかけやすい等の特性が充分に発揮で
きない。

本発明のベルトを構成するポリエステル繊維は上記の（
イ）および（ロ）の特性に加え、更に、（ハ）複屈折率
△ｎが１８０　Ｘ　１０−”以上（好ましくは１９０Ｘ
１０−以上）、に）比重ＳＧが１．３９０以上、（ホ）
乾熱収縮率ＳＨＤ、、、が６％以下である、という特性
を具備するのが好ましい。複屈折率△ｎが１８０　Ｘ　
１０”　未満であると、初期りｎ性率ＩＳを１６０ｇ／
ｄ−３以上（ニすることが円熟となるためベルトとした
ときの高弾性基布を用いたことによる特徴を充分に発揮
できなくなる。比重ＳＧが１．３９０未満であるときも
やはり初期弾性率ＩＳを１６０，９／ｄ−３以上（ニす
ることが円熟となるためベルトとしたときの高弾性基布
な用いたことによる特徴を充分に発揮できなくなる。ま
た、乾熱収縮率ＳＨＤ、、、が６％を越えるとベルトと
したときの寸法安定性に問題が生じ、ベルトのたるみが
発生しやすくなる。

本発明のべ〜トを構成するポリエステ）ｖ搬維は上記の
緒特性に加え、更に、（へ）引張伸度が３〜１０％であ
る、（ト）引張強度が８９７ｄ以上である、（ト）力学
温度分散ｔａｎδのピーク温度Ｔαが１４０〜１５５℃
である（通常の高強力ポリエステル撤維が１６０℃前後
であるのに比して低い価である）、という特性を具備す
るのが好ましい。引張伸度が１０％を越えるとベルトと
したときの経時的たるみが発生しやすくなり、一方°゛
３％未満ではベルトに充分な張力をかけることが困難に
なる。また引張強度が５ｇ７ａ未満であるとベルトとし
たときの耐久性に問題を生じる。力学的分散ｔａｎδの
ピーク温度Ｔαが１５５℃を越えると発熱性が上がりベ
ルトとしての耐疲労性が低下し、長時間使用時にクラッ
ク発生が生じやすくなる。一方このピーク温度が１４０
℃未満であると初期弾性率ＩＳを１６０９７ｄ以上とす
ることが困難となり高弾性基布を用いるという本発明の
特徴を充分に発揮させることが困難になる。

本発明においては固有粘度が０．６以上で、ポリエステ
ル−ポリエーテル系ブロック共重合体ヲ０．２〜１５重
量％含む、エチレンテレフタレート系のポリエステルを
用いて繊維を形成せしめることにより上記の緒特性が有
効に発揮される。即ち、上記の特定量のポリエステル・
ポリエーテル系ブロック共重合体はポリエステル繊維繊
維中で可塑剤的効果を示し、高速紡糸性、延伸性を向上
させ、高強力、高弾性率化、耐疲労性向上等に顕著な効
果を示す。

本発明に使用されるエチレンテレフタレート系ポリエス
テルとは、テレフタル酸を主体とする二塩基酸とエチレ
ングリコールとからなるポリエステル、とくにポリエチ
レンテレフタレートであり、その他にもポリエチレンテ
レフタレートに公知の第３成分を１０モル％以下、好ま
しくは５モル％以下、共重合したものなども使用可能で
ある。

ここで、主要な第３成分としては、イソフタル酸、スル
ホイソフタル酸、７ジビン酸、ネオペンチルグリコール
、ペンタエリスリトール、グリセリン、ポリエチレング
リコール、ポリエチレングリコールのアル中ルエーテル
などがあるが、その他公知のものが任意に使用できる。

またポリエステル・ポリエーテル・ブロック共重合体と
しては、ポリテトラメチレンテレフタレート単位を６０
モル％以上、好ましくは８０モル％以上含有するポリエ
ステル単位をハードセグメントとし、ポリテトラメチレ
ンエーテルグリコール単位を８０モル％以上含有するボ
リエーテルをソフトセグメントとするブロック共重合体
である。ポリエステル単位としてはポリテトラメチレン
テレフタレート単位の他、２０ホルまでの割合でポリメ
チレンテレフタレート単位、ポリプロピレンテレフタレ
ート単位、ポリエチレンイソフタレート単位等の１種ま
たは２種以上が共重合されていてもよい。また、ポリエ
ーテル単位としてはポリテトラメチレンエーテルグリコ
ール単位の他、２０モル％までのポリエチレンエーテル
グリコール単位、ポリプロピレンエーテルグリコール単
位、ポリへキサメチレンエーテルグリコール単位等の１
種または２種以上が共重合されていてもよい。なお、ハ
ードセグメントおよびソフトセグメントの共重合成分と
しては、上記例示のものに限定されるものではなく、特
にイソフタル酸、ダイマー酸、３．５−ジ（カルボメト
キシ）ベンゼンスルホン酸金属塩を共重合成分として使
用したものが共重合成分を用いる場合にはコスト低減ま
たは染色性向上の面で実用上有用である。これらの中で
最も好ましいのはポリテトラメチレンテレフタレートを
ハードセグメントとし、ポリテトラメチレンエーテルグ
リコールをソフトセグメントとするポリエステル・ポリ
エーテルブロック共重合体である。ハードセグメントと
しての上記芳香族ポリエステルとソフトセグメントとし
ての上記ポリアルキレンエーテルグリコールとの共重合
比率（重Ｊ＆）は６５　：　３５〜９５：５が好ましく
、さらに好ましくは７５：２５〜９０：１０がよい。す
なわち、通常、熱可塑性エラストマーとして化成品用途
で使用されろ共重合比率に比べてハードセグメントの量
が多いのが特徴である。また、該ポリアルキレンエーテ
ルグリコールの数平均分子量は、繊維の融点を高める点
、および、特に最終的に得られるストッキングの伸縮性
を得る点から５００〜４０００．が好適であり、さらに
好ましくは１０００〜２０００がよい。

本発明のベルトを構成する新規なエチレンテレフタレー
ト系ポリエステル繊維の好ましい製造法について更に詳
しく以下に述べる〇極限粘［ＩＶ　Ｏ，６以上の上記の
主成分のポリエステルとポリテトラメチレングリコール
とポリブチレンテレフタレートからなる共重合体とをそ
れぞれ真空乾燥処理した後、チップの状態でブレンドす
る。ブレンドするポリエーテル・エステル系共重合体の
重量分率は０．２〜１５重量％好ましくは０．２〜１０
重量％である。ＩＶが０．６未満のポリエステルでは、
目漂とする強度、初期弾性率が得られない。また、前記
ブロック共重合体の重量分率が０．２重量％未満である
と、ポリエーテル−エステル系共重合体を含まないエチ
レンテレフタレートと同じ引張強度、初期弾性率を示し
、従来のものと大差がなくなる。

逆にこの重量分率が１５％を越えると紡糸状態が不安定
となり、糸の長さ方向のムラが大きくなり、強度、弾性
率とも低下する。

このようにしてブレンドされたチップをポリエステルの
融点より少なくとも２０℃以上高い温度で溶融押出しす
る。溶融押出し方法としては特に限定するものではない
が、エクストルーダー型押出機、ピストン型押出機、２
軸混練型押出機等が用いられる。押出機よりノズルオリ
フィスを通過して押出す条件としては剪断速度Ｐを１０
“ｓｅ♂゛未満とすることが好ましい。なお剪断速度す
は下記の式を用いて計算される。

ンが１０’５ｅｃ−’以上となると、メルトフラクチェ
アが発生しやすくなり高物性化が困難になる。

このようにして押出されたポリエステル糸条を冷却固化
させ、適量の油剤を付与した後、糸条の複屈折率△ｎが
０．００２〜０．０６０となるように引取る。△ｎが０
．０６０を越えると引き続き行なわれる９０℃未満の温
度における延伸による延伸性の向上効果が小さくなり、
結果的に高物性化を達成するのが困難になる一方、△ｎ
が０．００２未満となると、紡糸状態が非常に不安定と
なり、糸の長さ方向のムラを抑制することが困難になる
。ポリエステル引取り糸の△ｎは　２０．００２〜０．
０１５とするのが最も好ましい。

このようにして得られた未延伸ポリエステル繊維を９０
℃未満の温度で（１００＋ＮＥ）／１００倍以上の延伸
を行なう。ここでＮＥは未延伸糸の自然延伸倍率を指す
。延伸温度が９０℃以上であると延伸前に結晶化が進行
し延伸性が阻害される。

低温延伸に引き続き、１５０〜２５０℃の温度範囲で延
伸を行なう。この高温延伸には多段延伸が好ましく、ま
ず１５０〜２００℃の温度範囲での第１段延伸と２００
〜２５０℃の温度範囲での延伸を行なうことが好ましい
。

かくして前述の特性を有するポリエステル繊維を得る。

このようなポリエステルには必要に応じて艶消し剤、顔
料、光安定剤、熱安定剤、酸化防止剤、帯電防止剤、染
色性向上剤あるいは接着性向上剤等を配合することがで
き、配合の如何によって本発明の特性に重大な悪影響を
与えるもの以外は、全て利用できる。

本発明における基布の製法は通常用いられる平織、積繊
等いずれの方法でもよいが平織が最も好ましい。

本発明に言うゴム質あるいは可撓性樹脂とは、ポリウレ
タン樹脂、スチレン−ブタジエンゴム、クロロプレンゴ
ム、エチレン−プロピレンゴム、ジエンゴム等を言う。

産業用機械に使用されるコンベヤーベルト等の平ベルト
は、片面のみベルト駆動ローラーに圧接されて駆動する
場合と、ニップローラーによりベルトの両面を圧接され
て駆動する場合とがあり、機械の駆動系により異なる。

従って樹脂の被覆は用途によりぺｙ）の片面あるいは両
面に樹脂を塗布、含浸またはスプレーなどする。

また樹脂膜を基布に重ねて加熱加圧し圧着させる方法で
行なうこともできる。

何れにせよ本発明の特徴はベルトを構成するポリエステ
ル繊維の特定化にあり、これを用いたベルトの製造自体
は公知の方法により実施しうる。

本発明のベルトは、特許請求の範囲に記載したごとく構
成せしめた結果、従来のベルトに比較し高強力、高弾性
率であるとともに、用途に適した適度の伸度を保有する
ことができ、さらに耐摩耗性ならびに耐薬品性を兼ね備
えたベルトである。

以下に本発明を構成する繊維の構造の特定や物性の測定
に用いられる主なパラメータの測定法について述べる。

〈固有粘度の測定法〉７５重１％のｐ−クロロフェノールと２５重量％のテト
ラクロルエタンからなる混合溶剤中で測定する。

重合体を室温において溶剤中に溶解しかつ粘度の測定を
オストワルドーフェンスケ毛細粘度計中で３０℃におい
て行なう。

固有粘度は、溶液粘度の溶媒粘度に対する比の自然対数
を溶液１００Ｍ当りの重合体のグラム数で表わした重合
体溶液の濃度によって除した値が濃度ゼロに近づくとき
の極限値である。

〈複屈折率（△ｎ）の測定法〉ニコン偏光顕微鏡ＰＯＨ型うイッ社ペレックコンベンセ
ーターを用い、光源としてはスペクトル光源用起動装置
（東芝ＳＬＳ　−３−Ｂ型）を用いた（Ｎａ光源）。５
〜６朋長の繊維軸に対し４５゜の角度に切断した試料を
、切断面を上にして、スライドグラス上に載せる。試料
スライドグラスを回転載物台にのせ、試料が偏光子に対
して４５°になるよう、回転載物台を回転させて調節し
１アナライザーを挿入し暗視界とした後、コンペンセー
ターを３０にして縞数を数える（ｎ個）。コンペンセー
ターを右ネジ方向にまわして試料が最初に暗くなる点の
コンペンセーターの目盛ａ１コンペンセーターを左ネジ
方向にまわして試料が最初に一番暗くなる点のコンペン
セーターの目盛りｂを測定した後（いずれも１／１０目
盛りまで読む）、コンペンセーターを３０にもどしてア
ナライザーをはずし、試料の直径ｄを測定し、下記の式
にもとづき複屈折率（△ｎ）を算出する（測定数２０個
の平均値）。

△ｎ＝ｒ／ｄＦニレ−タープ−ジョン、＝ｎλｏ＋４λ。＝５８９．
３ｍμ ε：２４９社のコンペンセーターの説明書のＣ／１００
００とｉより求める１＝（ａ−ｂ）（：コンペンセーターの読みの差）〈力学温度分散〉東洋測器社製Ｒｈｅｏｖｉｂｒｏｎを使用し、初糸長４
ｍ、昇温速度２℃／分、測定時の正弦周波数１１０）１
ｚの条件で測定し、損失正接ｔａｎδ＝Ｅ“／Ｅ’が最
大となる温度（Ｔα）を求める。

ただし、上式中、Ｅ′は貯蔵弾性率（ｄｙｎｅ／ｃ！ｆ
ｔ）、Ｅ′は損失弾性率（ｄｙｎｅ／ｆｆ１）である。

〔詳？（１１は、Ｍｅｍｏｉｒｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　Ｆａ
ｃｕｌ仁ｙ　ｏｆ　Ｅｎｇｉ−ｎｅｅｒｉｎｇ　Ｋｙｕ
ｓｈｕ　　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ、ｖｏｌ、２３　．４
　１（１９６３）参照〕複素弾性率Ｅは次式で算出される。

ただし、Ａ　：　ｔａｎδ測定時のアンプリチュードフ
ァクター（Ａｍｐｌ　：　Ｆａｃｔｏｒ　）による係数
（第１表参句Ｄ　：　Ｄｙｎａｍｉｃ　Ｆｏｒｃｅ　Ｄｉａｌ値Ｌ：
試料長（ｃｌＩＬ）Ｓ：試料断面積（ｃ！ｌ）第　　　１　　　表貯蔵弾性率Ｅ′は　　Ｅ””　ｌ　Ｅ　ｌ　ｃｏｓδ損
失弾性率Ｅ′は　　Ｅ′＝ｌ　Ｅ　Ｉ　ｓｉｎδ−（６
）により算出される。

〈乾熱収縮率〉１６０℃でＪＩＳ−Ｌ１０７３　（１９７７）に従って
測定。

〈比　重〉ｎ−へブタンと四塩化炭素よりなる密度勾配管を作成し
、３０℃±０．１℃に調温された密度勾配管中に十分に
脱泡した試料を入れ、５時間放置後の密度勾配管中の試
料位置を、密度勾配管の目盛りで読みとった値を、標準
ガラスフロートによる密度勾配管目盛〜比重キャリブレ
ーショングラフから比重値に換算し、ｎ＝４で測定。比
重値は原則として小数点以下４桁まで読む。

〈繊維の繊度の測定法〉標準状態（温度２０±２℃、相対湿度６５±２％の状態
）の試験室で、サーチ■製のオートバイブロ式繊度測定
器ＤＥＮＩＥＲＣＯＭＰＵＴＥＲＤＣ−ＩＢ型を使用し
て、単繊維の繊度（デニール、ｄ）を測定した。

ただし、繊維の測定試料長は９０ｃＩｒＬとした。

〈繊細の強度の測定法〉繊維の引張強さく強度）は、ＪＩＳ　−Ｌ　−１０１３
（１９８１）の７．５．１に準じ、標準状態の試験室で
、東洋ボールドウィン■製の定速伸長形万能引張試験機
ＴＥＮＳＩＬＯＮ　）ＩＴＭ−Ｉｌｌを使用して単繊維
の引張強さを測定した。

ただし、測定条件は、５に９ｆの引張型ロードセルを用
い、っがみ間隔１ｏｃｒｒＬ引張速度１゜備／分（１分
間当たりつかみ間隔の１００％の伸長速度）、記録紙の
送り速度５０ｃｒｒＬ／分で試料を引張り、試料が切断
した時の荷重（ｇｆ　）を測定し、次の式により引張強
さくｇｆ／ｄ）を算出し強度（Ｐ／ｄ）とした。

〈繊維の初期引張弾性率の測定法〉繊維の初期引張抵抗度（初期引張弾性率）は、ＪＩＳ−
Ｌ−１０１３（１９８１）の７．５．１に準じた上記の
繊維の強度の測定法と同じ方法で試験をおこない記録紙
上に荷重−伸長曲線を描きこの図より、ＪＩＳ　−Ｌ−
１０１３（１９８１）の７．１０に記載の初期引張抵抗
度算出式により、初期引張抵抗度（ｇｆ／　ｄ　）を算
出し、初期引張弾性率（Ｐ　／　ｄ　）とした。

〔作　用〕

本発明のベルトを構成するポリエステル繊維が、高強力
、高弾性率という優れた特性を有することは、ポリエス
テル・ポリエーテル共重合体をエチレンテレフタレート
系ポリエステルに適量添加することにより、延伸時に該
共重合体が可塑剤的な役割を果たし、ポリエステル分子
鎖を高度に引き伸ばすことを助長していることに起因す
るものと考えられる。該共重合体の分率が大きくなると
、ポリエステル成分との反応が起こり、もはやポリエス
テルとしての性質を失い、高引張弾性率という特性は失
なわれるものと推察される。

本発明において、高度に引き伸ばされた分子鎖配列が実
現できる最も大きなポイントは、エチレンテレフタレー
ト系ポリエステルにポリエステル・ポリエーテル共重合
体を添加し、溶融紡糸を行ない、適正な条件下に延伸処
理を施すことにより、高配向せしめたことにあると推定
される。

〔実施例〕

以下に実施例を示すが、本発明は勿論、かかる実施例に
限定されるものでない。

なお実施例に使用されたポリマーは次のとおりのもので
あった。即ちエチレンテレフタレート系ポリエステルは
、ＩＶ＝１．０のタイヤコード用ポリエステルチップを
使用した〆愉すテトラメチレングリコールとポリブチレ
ンテレフタレート共重合体として、ポリテトラメチレン
グリコールとポリブチレンテレフタレートのモル分率が
、２５．５ニア４．５の比率のものを使用した。

それぞれのポリマーは以下の条件で真空乾燥を実施例　
１乾燥後のエチレンテレフタレート系ポリエステルとポリ
テトラメチレングリコールの共重合体とをＭｌｋ比９８
：２でチップ状でブレンドし、エクストルーダ型紡糸機
を用いて紡糸温度３０５℃、単孔吐出量１．５　ｌ　／
　ｍｉｎの条件で、孔径０．４ｎφのノズルから溶融押
出しを行ない、０．３５ｒｒＬ／ｓｅｅの冷却風で冷却
固化させた後、糸条に対し約１％の油剤を付与し紡速３
６００　ｍ／＋ｉｎで巻取った。△ｎ＝０．０５７８で
あった。該未延伸糸のＮＥは１４％であった。更に該未
延伸糸を室温で１．１４倍の延伸を行なった（延伸速度
２１．１ｍ／分）後、１６０℃で延伸倍率１．６６倍、
２４５℃で延伸倍率１．０８倍で２段延伸（計３段延伸
）した。得られた延伸糸の繊維物性値は３０．６デニー
ル、引張り強度９．３８ｙ−／ｄ。

初期弾性率１６６．９　Ｐ／ｄであった。

実施例　２乾燥後のエチレンテレフタレート系ポリエステルとポリ
テトラメチレングリコールの共重合体とを重量比９８：
２でチップ状でブレンドし、エクストルーダ型紡糸機を
用いて紡糸温度３０５℃、単孔吐出ｆ！に１．５　Ｊｉ
ｌ　／　ｍｉｎの条件で、孔径０．４■φのノズルから
溶融押出しを行ない、０．３５ｒｒＬ／ｓｅｃの冷却風
で冷却固化させた後、糸条に対し約１％の油剤を付与し
紡速４５００　ｍ／ｍｉｎで巻取った。△ｎ＝０．０９
７６であった。該未延伸糸のＮＥは４％であった。更に
該未延伸糸を室温で１．０４倍の延伸を行な・つた（延
伸速度２７７ｍ／分）後、１６０℃で延伸倍率１．５１
倍、２４５℃で延伸倍率１．０７倍で２段延伸（計３段
延伸）した。得られた延伸糸の繊維物性値は２７．８デ
ニール、引張り強度８．３８　Ｐ／ｃｔ１初期弾性率１
８６．１５Ｌ／ｄであった。

比較例　１乾燥後のエチレンテレフタレート系ポリエステルをエク
ストルーダ型紡糸機を用いて紡糸温度３０５℃、単孔吐
出量１．５９　／　ｍｉｎの条件で孔径０．ム舅φのノ
ズルから溶融押出しを行ない、０．３５ｍ／ｓｅｃの冷
却風で冷却固化させた後、糸条に対し約１％の油剤を付
与し紡速２５００ｒｒＬ／１ｌＩＩｉｎで巻取った。△
ｎ＝０．０４０４であった。

該未延伸糸のＮＥは１５％であった。更に該未延伸糸な
室温で１．１５倍の延伸を行なった（延伸速度２２．２
ｍ／分）後、１６０℃で延伸倍率１．５２倍、２４５℃
で延伸倍率１．１４倍で２段延伸（計３段延伸）した。

得られた延伸糸の繊維物性値は３８．３デニール、引張
り強度９．８１Ｐ／ｄ、初期弾性率１５４．３Ｐ／ｄで
あった。

比較例　２比較例２として市販の高強力グレードのタイヤコード用
ポリエステル繊維を用いた。

なお、これら実施例および比較例における繊維の糸質お
よび関連データを表２に示す。

表　　　２秦秦未延伸性物性実施例２、比較例１および２のポリエチレンテレフタレ
ート繊維よりなる１０００デニールおよび１５００デニ
ールのマルチフィラメントヤーンを製造し、第３表に示
す条件で二重の綾織組織に製織し、平滑剤としてシリコ
ーン樹脂を含むウレタン樹脂を含浸させたベルトを作成
した。製品の物性は表３に示すように、本発明品は従来
品に比較して高弾性率、高強力である。

〔発明の効果〕

本発明のベルトは、産業用機械に使用されるコンベアペ
Ａ／）等の平ベルトおよびＶベルト、自動車用シートベ
ルト等に好適に用いられる。

そしてこのベルトは従来品よりも著しく高弾性率、耐疲
労性が向上している。

Claims

【特許請求の範囲】

（１）基布の片面あるいは両面にゴム質または可撓性樹
脂を被覆したベルトにおいて、基布がポリエステル系繊
維を用いた撚糸よりなり、該ポリエステル系繊維がポリ
エステル・ポリエーテル系ブロック共重合体を０．２〜
１５重量％含有するエチレンテレフタレート系ポリエス
テル繊維であり、かつ、下記（イ）および（ロ）の特性
を有することを特徴とするベルト。（イ）極限粘度ＩＶが０．６以上（ロ）初期引張弾性率ＩＳが１６０ｇ／ｄ以上（２）ポ
リエステル繊維が更に下記（ハ）、（ニ）および（ホ）
の特性を有する特許請求の範囲第１項記載のベルト。（ハ）複屈折率△ｎが１８０×１０＾−＾３以上（ニ）
比重ＳＧが１．３９０以上（ホ）乾熱収縮率ＳＨＤ＿１＿■＿■が６％以下（３）
ポリエステル繊維が更に下記（ヘ）（ト）および（チ）
の特性を有する特許請求の範囲第１項または第２項記載
のベルト。（ヘ）引張伸度が３〜１０％（ト）引張強度が８ｇ／ｄ以上（チ）力学温度分散ｔａｎδのピーク温度Ｔαが１４０
〜１５５℃（４）ゴム質または可撓性樹脂がポリウレタ
ン樹脂、スチレン−ブタジエンゴム、クロロプレンゴム
、エチレンプロピレンゴムおよびジエンゴムからなる群
から選ばれた１種または２種以上の組合せである特許請
求の範囲第１、２または３項記載のベルト。