JPS63301259A - 摺動性を有する機構部品用樹脂組成物 - Google Patents
摺動性を有する機構部品用樹脂組成物Info
- Publication number
- JPS63301259A JPS63301259A JP13651987A JP13651987A JPS63301259A JP S63301259 A JPS63301259 A JP S63301259A JP 13651987 A JP13651987 A JP 13651987A JP 13651987 A JP13651987 A JP 13651987A JP S63301259 A JPS63301259 A JP S63301259A
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- Japan
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- fiber diameter
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、摺動性を有する機構部品用樹脂組成物に関す
る。更に詳しくは、本発明は、自動車、航空機等の輸送
機械、電気、通信機器及び精密機械の機構部品として高
度な寸法精度、金属に近い剛性及び金属と樹脂製部品又
は樹脂製部品相互の摩擦摺動を受ける箇所に使用される
に好適な材料としての樹脂組成物に関する。
る。更に詳しくは、本発明は、自動車、航空機等の輸送
機械、電気、通信機器及び精密機械の機構部品として高
度な寸法精度、金属に近い剛性及び金属と樹脂製部品又
は樹脂製部品相互の摩擦摺動を受ける箇所に使用される
に好適な材料としての樹脂組成物に関する。
従来の技術及びその問題点
従来から多くの金属部品がより効率的製造及び軽量化の
理由から樹脂製部品に置換えられてきたが、現在に至っ
ても置換が困難な部品が数多く残っている。その理由と
しては、樹脂部品が金属部品に比し剛性に劣ること、耐
熱性に劣ること、寸法精度よく射出成形することが困難
であること、摺動時の摩耗がオイル潤滑の金属部品より
大きいこと等が挙げられる。
理由から樹脂製部品に置換えられてきたが、現在に至っ
ても置換が困難な部品が数多く残っている。その理由と
しては、樹脂部品が金属部品に比し剛性に劣ること、耐
熱性に劣ること、寸法精度よく射出成形することが困難
であること、摺動時の摩耗がオイル潤滑の金属部品より
大きいこと等が挙げられる。
問題点を解決するための手段
本発明の目的は、射出成形という量産性に優れた方法で
製造可能であり、軽量且つ高剛性で、寸法精度よく、ま
た耐熱性にも優れ、しかも潤滑油の少ない状態で稼働可
能な機構部品用樹脂組成物を提供するものでおる。
製造可能であり、軽量且つ高剛性で、寸法精度よく、ま
た耐熱性にも優れ、しかも潤滑油の少ない状態で稼働可
能な機構部品用樹脂組成物を提供するものでおる。
即ち、本発明は、
（１）熱可塑性樹脂 ３５〜８０重量部、（２）平均繊
維径５μｍ以下、引張弾性率１００００ｋｃ＋ ｆ／
ｍｍ２以上のウィスカー １０〜５０重量部、 （３）平均繊維径３０μｍ以下、引張弾性率６５００
ｋｇｆ／ｍｍ２以上の耐熱性繊維 ７〜３０重量部、及
び （４）粉末状固体潤滑剤 ３〜２５重量部を含有する機
構部品用樹脂組成物に係る。
維径５μｍ以下、引張弾性率１００００ｋｃ＋ ｆ／
ｍｍ２以上のウィスカー １０〜５０重量部、 （３）平均繊維径３０μｍ以下、引張弾性率６５００
ｋｇｆ／ｍｍ２以上の耐熱性繊維 ７〜３０重量部、及
び （４）粉末状固体潤滑剤 ３〜２５重量部を含有する機
構部品用樹脂組成物に係る。
本発明で用いられる熱可塑性樹脂としては、後記ウィス
カー及び耐熱性繊維を所定量添加して複合強化した場合
に、得られる樹脂組成物の熱変形温度（１８、６に！Ｊ
ｆ／ｃｍ２荷重下）が１５０’Ｃ以上になるようなもの
である限り、従来公知のものを広く使用できる。斯かる
熱可塑性樹脂としては、例えばポリエチレンテレフタレ
ート、ポリブチレンテレフタレート、全芳香族ポリエス
テル（例えばＵポリマー、ベクトラ等の液晶ポリマー、
エコノール等）、ナイロン−６、ナイロン−６，６、ナ
イロン−４，６、ナイロン−ＭＸＤ６、ボ１ノサルホン
、ポリアリルサルホン、ポリエーテルサルホン、ポリフ
ェニレンサルファイド、ポリエーテルエーテルケ］〜ン
、ポリエーテルケトン、ポリエーテルイミド、ポリアミ
ドイミド、ポリイミド等が挙げられ、これらは１種単独
で又は２種以上混合して使用される。ウィスカー及び耐
熱性繊維を所定量添加して複合強化した場合に、得られ
る樹脂組成物の熱変形温度が１５０℃に満たないような
熱可塑性樹脂であれば、得られる樹脂組成物の耐熱性が
乏しくなり、例えば自動車のエンジンルームやその他熱
源に近接した箇所におりる機構部品として不適当なもの
となるので、好ましくない。
カー及び耐熱性繊維を所定量添加して複合強化した場合
に、得られる樹脂組成物の熱変形温度（１８、６に！Ｊ
ｆ／ｃｍ２荷重下）が１５０’Ｃ以上になるようなもの
である限り、従来公知のものを広く使用できる。斯かる
熱可塑性樹脂としては、例えばポリエチレンテレフタレ
ート、ポリブチレンテレフタレート、全芳香族ポリエス
テル（例えばＵポリマー、ベクトラ等の液晶ポリマー、
エコノール等）、ナイロン−６、ナイロン−６，６、ナ
イロン−４，６、ナイロン−ＭＸＤ６、ボ１ノサルホン
、ポリアリルサルホン、ポリエーテルサルホン、ポリフ
ェニレンサルファイド、ポリエーテルエーテルケ］〜ン
、ポリエーテルケトン、ポリエーテルイミド、ポリアミ
ドイミド、ポリイミド等が挙げられ、これらは１種単独
で又は２種以上混合して使用される。ウィスカー及び耐
熱性繊維を所定量添加して複合強化した場合に、得られ
る樹脂組成物の熱変形温度が１５０℃に満たないような
熱可塑性樹脂であれば、得られる樹脂組成物の耐熱性が
乏しくなり、例えば自動車のエンジンルームやその他熱
源に近接した箇所におりる機構部品として不適当なもの
となるので、好ましくない。
本発明で用いられるウィスカーは、平均繊維径５μｍ以
下、引張弾性率１００００ｋｃ＋ｆ／ｍｍ２ＪＪ 上の
ウィスカーである。斯かるウィスカーとしては、例えば
チタン酸カリウムウィスカー、シリコンカーバイドウィ
スカー、カーボングラファイトウィスカー、シリコンナ
イトライドウィスカー、α−アルミナウィスカー等が挙
げられる。本発明ではこれらウィスカーは、１種単独で
又は２種以上混合して使用される。上記ウィスカーを配
合すれば、機構部品の寸法精度を向上させることができ
ると共に、（Ｃ）成分として用いられる耐熱性繊維間の
間隙を強化し、また得られる樹脂組成物中に耐熱性繊維
を均質に充填させることができる。用いられるウィスカ
ーが平均繊維径５μｍを越えるものである場合には、機
構部品の摺動面に要求される表面平滑性等が低下するの
で、好ましくない。また用いられるウィスカーが引張弾
性率１００１００Ｏ０／ｍｍ２未満である場合には、ウ
ィスカー添加による樹脂組成物の金属に近い剛性を期待
し難くなり、好ましくない。本発明では、特に平均繊維
径が１μｍ以下のチタン酸カリウムウィスカーやシリコ
ンカーバイドウィスカーを用いるのが好適である。
下、引張弾性率１００００ｋｃ＋ｆ／ｍｍ２ＪＪ 上の
ウィスカーである。斯かるウィスカーとしては、例えば
チタン酸カリウムウィスカー、シリコンカーバイドウィ
スカー、カーボングラファイトウィスカー、シリコンナ
イトライドウィスカー、α−アルミナウィスカー等が挙
げられる。本発明ではこれらウィスカーは、１種単独で
又は２種以上混合して使用される。上記ウィスカーを配
合すれば、機構部品の寸法精度を向上させることができ
ると共に、（Ｃ）成分として用いられる耐熱性繊維間の
間隙を強化し、また得られる樹脂組成物中に耐熱性繊維
を均質に充填させることができる。用いられるウィスカ
ーが平均繊維径５μｍを越えるものである場合には、機
構部品の摺動面に要求される表面平滑性等が低下するの
で、好ましくない。また用いられるウィスカーが引張弾
性率１００１００Ｏ０／ｍｍ２未満である場合には、ウ
ィスカー添加による樹脂組成物の金属に近い剛性を期待
し難くなり、好ましくない。本発明では、特に平均繊維
径が１μｍ以下のチタン酸カリウムウィスカーやシリコ
ンカーバイドウィスカーを用いるのが好適である。
本発明で用いられる耐熱性繊維は、平均繊維径が３０μ
ｍ以下、引張弾性率が６５００ ｋｇｆ／ｍｍ２以上の
ものである。斯かる耐熱性繊維としては、１５０’Ｃ以
上の長期耐熱性を有する繊維状物でおる限り従来公知の
ものを広く使用でき、例えば炭素繊維、アルミナ繊維、
ジルコニア繊維、シリコンカーバイド繊維、シリカ繊維
、ガラス繊維、アラミド繊維等が挙げられる。本発明で
はこれら耐熱性繊維は、１種単独で又は２種以上混合し
て使用される。平均繊維径が３０μｍ以下としたのは、
平均繊維径が３０μｍを越えると、前記ウィスカーを併
用しても機構部品の摺動面の精度として必要な表面粗度
を１０ｓ以下に抑えることが困難になるからである。本
発明では、平均繊維径が１５μｍ以下の耐熱性繊維、殊
に炭素繊維及びパラ型アラミドｌ！維を用いるのが好適
である。また引張弾性率が６５００ ｋｏｆ／ｍｎ＋２
以上としタノハ、本発明の機構部品用樹脂組成物の曲げ
弾性率が金属の代替として最低５００ ｋｇｆ／ｍｍ２
以上確保することが必要なためでおり、殊に引張弾性率
が２００００ ｋｇｆ／ｍｍ”以上（ＤフルミｔｍＮ、
シリコンカーバイド繊維及び炭素繊維が良好であり、中
でもＰＡＮ系の高強度もしくは高弾性率炭素繊維が好適
である。また、これら耐熱性繊維は、繊維長０．５〜５
ｍｍのカットファイバーとして使用するのが、ぺ１ノツ
トの製造及び射出成形性の点において望ましい。
ｍ以下、引張弾性率が６５００ ｋｇｆ／ｍｍ２以上の
ものである。斯かる耐熱性繊維としては、１５０’Ｃ以
上の長期耐熱性を有する繊維状物でおる限り従来公知の
ものを広く使用でき、例えば炭素繊維、アルミナ繊維、
ジルコニア繊維、シリコンカーバイド繊維、シリカ繊維
、ガラス繊維、アラミド繊維等が挙げられる。本発明で
はこれら耐熱性繊維は、１種単独で又は２種以上混合し
て使用される。平均繊維径が３０μｍ以下としたのは、
平均繊維径が３０μｍを越えると、前記ウィスカーを併
用しても機構部品の摺動面の精度として必要な表面粗度
を１０ｓ以下に抑えることが困難になるからである。本
発明では、平均繊維径が１５μｍ以下の耐熱性繊維、殊
に炭素繊維及びパラ型アラミドｌ！維を用いるのが好適
である。また引張弾性率が６５００ ｋｏｆ／ｍｎ＋２
以上としタノハ、本発明の機構部品用樹脂組成物の曲げ
弾性率が金属の代替として最低５００ ｋｇｆ／ｍｍ２
以上確保することが必要なためでおり、殊に引張弾性率
が２００００ ｋｇｆ／ｍｍ”以上（ＤフルミｔｍＮ、
シリコンカーバイド繊維及び炭素繊維が良好であり、中
でもＰＡＮ系の高強度もしくは高弾性率炭素繊維が好適
である。また、これら耐熱性繊維は、繊維長０．５〜５
ｍｍのカットファイバーとして使用するのが、ぺ１ノツ
トの製造及び射出成形性の点において望ましい。
本発明で用いられる粉末状固体潤滑剤としては、例えば
ポリテトラフルオロエチレン、高密度ポリエチレン（超
高分子量ポリエチレンも含む）、全芳香族ポリアミド、
全芳香族ポリエステル、粒状フェノール及びその黒鉛化
物、黒鉛、二硫化モリブデン、二硫化タングステン、Ｗ
Ｓ ｅ ２、ＭＯ３２、ＭＯ８ｅ２ 、窒化硼素等が
挙げられ、本発明では、これら粉末状固体潤滑剤は１種
単独で又は２種以上混合して用いられる。斯かる粉末状
固体潤滑剤を配合すれば、得られる機構部品用樹脂組成
物から成形された機構部品の耐摩擦摩耗性を大幅に向上
させることができる。本発明では、平均粒子径が１００
／ｉｍ以下の粉末状固体潤滑剤を用いるのが特に好まし
い。平均粒子径が１００μｍを越える粉末状固体潤滑剤
を使用すれば、得られる機構部品用樹脂組成物から成形
された機構部品の表面平滑性が乏しくなる傾向となるの
で、好ましくない。
ポリテトラフルオロエチレン、高密度ポリエチレン（超
高分子量ポリエチレンも含む）、全芳香族ポリアミド、
全芳香族ポリエステル、粒状フェノール及びその黒鉛化
物、黒鉛、二硫化モリブデン、二硫化タングステン、Ｗ
Ｓ ｅ ２、ＭＯ３２、ＭＯ８ｅ２ 、窒化硼素等が
挙げられ、本発明では、これら粉末状固体潤滑剤は１種
単独で又は２種以上混合して用いられる。斯かる粉末状
固体潤滑剤を配合すれば、得られる機構部品用樹脂組成
物から成形された機構部品の耐摩擦摩耗性を大幅に向上
させることができる。本発明では、平均粒子径が１００
／ｉｍ以下の粉末状固体潤滑剤を用いるのが特に好まし
い。平均粒子径が１００μｍを越える粉末状固体潤滑剤
を使用すれば、得られる機構部品用樹脂組成物から成形
された機構部品の表面平滑性が乏しくなる傾向となるの
で、好ましくない。
本発明では、上記各種成分を以下に示す割合で配合する
ことが重要である。
ことが重要である。
即ち、熱可塑性樹脂は、本発明の組成物１００＠恒部（
以下単に「部」という）中に３５〜８０部、好ましくは
４０〜７０部配合されるのがよい。
以下単に「部」という）中に３５〜８０部、好ましくは
４０〜７０部配合されるのがよい。
熱可塑性樹脂の配合量が３５部より少なくなると、得ら
れる樹脂組成物の射出成形性に問題が生ずると共に、射
出成形された機構部品の材質が脆くなる傾向となるので
、好ましくない。また一方、熱可塑性樹脂の配合量が８
０部を越えると、得られる樹脂組成物の曲げ弾性率が５
００ ｋｇｆ／ｍｍ２より小さくなるので、好ましくな
い。
れる樹脂組成物の射出成形性に問題が生ずると共に、射
出成形された機構部品の材質が脆くなる傾向となるので
、好ましくない。また一方、熱可塑性樹脂の配合量が８
０部を越えると、得られる樹脂組成物の曲げ弾性率が５
００ ｋｇｆ／ｍｍ２より小さくなるので、好ましくな
い。
上記ウィスカーは、本発明の組成物１００部中に１０〜
５０部、好ましくは１５〜３０部配合されるのがよい。
５０部、好ましくは１５〜３０部配合されるのがよい。
ウィスカーの配合量が１０部より少なくなると、ウィス
カー添加に基づく効果（殊に表面平滑性や寸法精度の向
上）が発現され難くなるので、好ましくない。また、ウ
ィスカーの配合量が５０部を越えると、その一方におい
て熱可塑性樹脂、耐熱性繊維及び粉末状固体潤滑剤の配
合量が相対的に少なくなり、その結果本発明の所期の効
果が発揮され難くなり好ましくない。
カー添加に基づく効果（殊に表面平滑性や寸法精度の向
上）が発現され難くなるので、好ましくない。また、ウ
ィスカーの配合量が５０部を越えると、その一方におい
て熱可塑性樹脂、耐熱性繊維及び粉末状固体潤滑剤の配
合量が相対的に少なくなり、その結果本発明の所期の効
果が発揮され難くなり好ましくない。
上記耐熱性繊維は、本発明の組成物１００部中に７〜３
０部、好ましくは１０〜２５部配合されるのがよい。耐
熱性繊維の配合量が７部より少なくなると、耐熱性繊維
添加に基づく効果（殊に耐衝撃性の向上）が発現され難
くなるので、好ましくない。また、耐熱性繊維の配合量
が３０部を越えると、機構部品の摺動面の精度として必
要な表面粗度を１０ｓ以下に抑えることが困難になるの
で、好ましくない。
０部、好ましくは１０〜２５部配合されるのがよい。耐
熱性繊維の配合量が７部より少なくなると、耐熱性繊維
添加に基づく効果（殊に耐衝撃性の向上）が発現され難
くなるので、好ましくない。また、耐熱性繊維の配合量
が３０部を越えると、機構部品の摺動面の精度として必
要な表面粗度を１０ｓ以下に抑えることが困難になるの
で、好ましくない。
また粉末状固体潤滑剤は、本発明の組成物１００部中に
３〜２５部、好ましくは５〜１５部配合されるのがよい
。粉末状固体潤滑剤の配合ｉが３部より少なくなると、
粉末状固体潤滑剤添加に基づく効果（殊に摺動特性の向
上）が発現され難くなるので、好ましくない。また逆に
、固体潤滑剤の配合量が２５部を越えると、機構部品の
強度が大幅に低下する傾向となるので、好ましくない。
３〜２５部、好ましくは５〜１５部配合されるのがよい
。粉末状固体潤滑剤の配合ｉが３部より少なくなると、
粉末状固体潤滑剤添加に基づく効果（殊に摺動特性の向
上）が発現され難くなるので、好ましくない。また逆に
、固体潤滑剤の配合量が２５部を越えると、機構部品の
強度が大幅に低下する傾向となるので、好ましくない。
本発明の樹脂組成物には、その基本物性、成形加工性等
を阻害しない範囲内で、上記ウィスカ一もしくは耐熱性
繊維の一部を、タルク、マイカ、シリカ等の無機質充填
剤で、又は表面硬度を上げるためにクロム、ニッケル等
の金属ウィスカーや黄銅、亜鉛等の金属粉末で置換える
ことも可能であり、場合によってはカーボンブラック、
無機乃至有機顔料等の着色剤や熱安定剤等を配合するこ
とも勿論可能である。
を阻害しない範囲内で、上記ウィスカ一もしくは耐熱性
繊維の一部を、タルク、マイカ、シリカ等の無機質充填
剤で、又は表面硬度を上げるためにクロム、ニッケル等
の金属ウィスカーや黄銅、亜鉛等の金属粉末で置換える
ことも可能であり、場合によってはカーボンブラック、
無機乃至有機顔料等の着色剤や熱安定剤等を配合するこ
とも勿論可能である。
本発明の樹脂組成物は、例えば下記に示す方法により製
造される。例えば上記熱可塑性樹脂、ウィスカー、耐熱
性繊維及び粉末状固体潤滑剤を所定量ずつ計量し、タン
ブラ−ミキサー等のブレンダーで均一に混合後、押出機
等の溶融混練機で混線後、ペレット化して製造するのが
一般的である。
造される。例えば上記熱可塑性樹脂、ウィスカー、耐熱
性繊維及び粉末状固体潤滑剤を所定量ずつ計量し、タン
ブラ−ミキサー等のブレンダーで均一に混合後、押出機
等の溶融混練機で混線後、ペレット化して製造するのが
一般的である。
本発明の樹脂組成物の比重は、通常１．３〜２．０の範
囲内にあるが、高比重のアルミナウィスカー、ジルコニ
ア繊維、金属ウィスカー又は金属粉末を併用した場合に
は、最高２．９まで可能である。
囲内にあるが、高比重のアルミナウィスカー、ジルコニ
ア繊維、金属ウィスカー又は金属粉末を併用した場合に
は、最高２．９まで可能である。
実 施 例
以下に実施例を掲げて本発明をより一層明らかにする。
実施例１〜４及び比較例１〜２
下記第１表に示す割合（重量品）で、各配合成分をブレ
ンダーで混合し、４５ｍｍ押出機を用いて、シリンダ一
温度２４０’Ｃで溶融混線後、カッターにてペレット化
した。得られたペレットをシリンダ一温度２４０’Ｃ１
金型温度７０°Ｃ１射出圧力（１次圧＞ ６５０ｋｇｆ
／ｃｍ２、保圧（２次圧）３００ ｋｇｆ／ｃｍ２にて
ＡＳＴＭ試験片及び銘木式スラスト摩擦摩耗片を射出成
形した後、２０°Ｃ１５０％ＲＨの恒温恒湿室に２４時
間放置し、下記物性につき評価を行なった。結果を下記
第２表に示す。
ンダーで混合し、４５ｍｍ押出機を用いて、シリンダ一
温度２４０’Ｃで溶融混線後、カッターにてペレット化
した。得られたペレットをシリンダ一温度２４０’Ｃ１
金型温度７０°Ｃ１射出圧力（１次圧＞ ６５０ｋｇｆ
／ｃｍ２、保圧（２次圧）３００ ｋｇｆ／ｃｍ２にて
ＡＳＴＭ試験片及び銘木式スラスト摩擦摩耗片を射出成
形した後、２０°Ｃ１５０％ＲＨの恒温恒湿室に２４時
間放置し、下記物性につき評価を行なった。結果を下記
第２表に示す。
比重：ＡＳＴＭ Ｄ７９２、アイゾツト衝撃片にて測
定。
定。
曲げ弾性率：ＡＳＴＭ Ｄ７９０．厚ざ６．４ｍｍ、
幅１２．７ｍｍ、試験速度５ ｍｍ７分。
幅１２．７ｍｍ、試験速度５ ｍｍ７分。
熱変形温度二ＡＳＴＭ Ｄ６４８、同上試験片を用い
、荷重１８．６ｋｇｆ／ｃｍ２にて測定。
、荷重１８．６ｋｇｆ／ｃｍ２にて測定。
摺動特性：銘木式摩擦摩耗試験機（ＥＦＭ−Ｉ［１−Ｅ
Ｎ、東洋ボールドウィン社製〕、相手材：ＡＱ−５０５
２（表面粗さ、Ｒａ＝０．０７μｎ、Ｒｚ＝０．５７μ
ｍ）、測定荷重： １０ｋｇｆ／ｃｍ２、周速度：３０
ｃｍ／秒、走行距離：１０ｋｍ。
Ｎ、東洋ボールドウィン社製〕、相手材：ＡＱ−５０５
２（表面粗さ、Ｒａ＝０．０７μｎ、Ｒｚ＝０．５７μ
ｍ）、測定荷重： １０ｋｇｆ／ｃｍ２、周速度：３０
ｃｍ／秒、走行距離：１０ｋｍ。
アイゾツト衝撃値：ＡＳＴＭ Ｄ２５６、幅６、６ｍ
ｍ（１／４インチ）、厚１２．７ｍｍＶノツチ後加工。
ｍ（１／４インチ）、厚１２．７ｍｍＶノツチ後加工。
表面粗度二上記鈴木式スラスト摩耗片の摺動面を表面粗
さ計〔サーフコム３０４Ｂ、東京精密社製〕にて２．５
ｍｍｍ測長し、最大高ざＲｍａｘで表示した。
さ計〔サーフコム３０４Ｂ、東京精密社製〕にて２．５
ｍｍｍ測長し、最大高ざＲｍａｘで表示した。
また第１表において、使用された各種成分は以下の通り
でおる。
でおる。
〈熱可塑性樹脂〉
Ａ−１：ＰＢＴ樹脂（ＰＢＴ ＣＬ７０００、余人社
製） 〈ウィスカー〉 Ｂ−１：チタン酸カリウム〔テイスモーＤ１０２（平均
繊維径０．３μｍ、引張弾性率 ２８０００ ｋｇｆ／ｍｍ” ） 、大Ｗ（ｔＪ社’Ｎ
：］Ｂ−２：アルミナウイスカ−（サフイル（平均繊
維径３μｍ、引張弾性率４９２００ｋｑｆ／ｍｍ２）、
ＩＣＩ社製〕 〈耐熱性繊維〉 Ｃ−１ニガラス繊維（ＦＥＳ−０３−１２０８Ｐ（平均
繊維径１０／ｉｍ、引張弾性率 ７７００ ｋｇｆ／ｍｍ２、繊維長３ｍｍ）富士ファイ
バーグラス社製） Ｃ−２；シリコーンカーバイド繊維〔ニカロン（平均繊
維径１２μｍ、引張弾性率 ２００００ ｋｏｆ／ｍｍ２、繊維長３ｍｍ）、日本カ
ーボン社製〕 Ｃ−３：アラミド繊維：ケブラ−４９（平均繊維径１２
μｍ、引張弾性率１３３００ ｋｇｆ／ｍｍ２、繊維長３ｍｍ＞、東しデュポン社製〕 〈粉末状固体潤滑剤〉 Ｄ−にＨＯＰＥ （ハイゼツクス５０００ （平均粒子
径３０μｍ、平均分子量７万）、三井石油化学社製〕 Ｄ−２： ＰＴＦＥ （フルオンＬ１５０Ｊ（平均粒子
径９μｍ）、旭フロロポリマー社製〕Ｄ−３二ＭＯ８２
（モリパウダーＢ（平均粒子径５．０μｍ）、日本黒鉛
工業社製〕 〈充填剤〉 Ｅ−１：黄銅粉末 第１表及び第２表から次のことが明らかである。
製） 〈ウィスカー〉 Ｂ−１：チタン酸カリウム〔テイスモーＤ１０２（平均
繊維径０．３μｍ、引張弾性率 ２８０００ ｋｇｆ／ｍｍ” ） 、大Ｗ（ｔＪ社’Ｎ
：］Ｂ−２：アルミナウイスカ−（サフイル（平均繊
維径３μｍ、引張弾性率４９２００ｋｑｆ／ｍｍ２）、
ＩＣＩ社製〕 〈耐熱性繊維〉 Ｃ−１ニガラス繊維（ＦＥＳ−０３−１２０８Ｐ（平均
繊維径１０／ｉｍ、引張弾性率 ７７００ ｋｇｆ／ｍｍ２、繊維長３ｍｍ）富士ファイ
バーグラス社製） Ｃ−２；シリコーンカーバイド繊維〔ニカロン（平均繊
維径１２μｍ、引張弾性率 ２００００ ｋｏｆ／ｍｍ２、繊維長３ｍｍ）、日本カ
ーボン社製〕 Ｃ−３：アラミド繊維：ケブラ−４９（平均繊維径１２
μｍ、引張弾性率１３３００ ｋｇｆ／ｍｍ２、繊維長３ｍｍ＞、東しデュポン社製〕 〈粉末状固体潤滑剤〉 Ｄ−にＨＯＰＥ （ハイゼツクス５０００ （平均粒子
径３０μｍ、平均分子量７万）、三井石油化学社製〕 Ｄ−２： ＰＴＦＥ （フルオンＬ１５０Ｊ（平均粒子
径９μｍ）、旭フロロポリマー社製〕Ｄ−３二ＭＯ８２
（モリパウダーＢ（平均粒子径５．０μｍ）、日本黒鉛
工業社製〕 〈充填剤〉 Ｅ−１：黄銅粉末 第１表及び第２表から次のことが明らかである。
即ち、耐熱性繊維を配合しない比較例１では、耐摩耗性
（比摩耗量が大）及び耐衝撃性が充分ではない。またウ
ィスカーを配合しない比較例２では、表面粗度に見られ
るように１０ｓ以下の平滑面が得られない、摺動特性に
おいても相手材（ＡＱ−５０５２＞摩耗が大きいという
欠点がある。
（比摩耗量が大）及び耐衝撃性が充分ではない。またウ
ィスカーを配合しない比較例２では、表面粗度に見られ
るように１０ｓ以下の平滑面が得られない、摺動特性に
おいても相手材（ＡＱ−５０５２＞摩耗が大きいという
欠点がある。
これに対して、ウィスカー及び耐熱性繊維を共に配合し
た実施例１〜４では、曲げ弾性率が５００ ｋｇｆ／ｍ
ｍ２以上、熱変形温度１５０’Ｃ以上、摺動特性も動摩
擦係数０．２５以下、耐摩耗性も材料自体及び相手材の
比摩耗量共に小さく良好であり、且つ耐衝撃性も耐熱性
繊維の複合効果により改善されている。従って、実施例
１〜４の樹脂組成物は、１習動性を有する機構部品用樹
脂組成物として極めて好適であることがわかる。
た実施例１〜４では、曲げ弾性率が５００ ｋｇｆ／ｍ
ｍ２以上、熱変形温度１５０’Ｃ以上、摺動特性も動摩
擦係数０．２５以下、耐摩耗性も材料自体及び相手材の
比摩耗量共に小さく良好であり、且つ耐衝撃性も耐熱性
繊維の複合効果により改善されている。従って、実施例
１〜４の樹脂組成物は、１習動性を有する機構部品用樹
脂組成物として極めて好適であることがわかる。
実施例５〜９
下記第３表に示す配合とする以外は、上記実施例１〜４
と同様にして樹脂組成物（ペレット）を作成し、ＡＳＴ
Ｍ試験片及びスラスト摩耗片を射出成形し、同様の評価
を行なった。結果を第４表に示す。
と同様にして樹脂組成物（ペレット）を作成し、ＡＳＴ
Ｍ試験片及びスラスト摩耗片を射出成形し、同様の評価
を行なった。結果を第４表に示す。
第３表における各種成分は以下の通りである。
く熱可塑性樹脂〉
Ａ−２：ナイロン−６，６〔マニラールＡ１２７、ＩＣ
Ｉ社製〕 Ａ−３：ポリサルホン〔ニーデルポリサルホンＰ−１７
００、ユニオンカーバイド社製〕Ａ−４：ポリフエニレ
ンサルファイド（ライドンＲ−６、フィリップスベトロ
ーリアム社製〕Ａ−５：ポリエーテルエーテルケトン〔
ピクトレックスＰＥＥＫ４５０Ｇ１１ＣＩ社製〕Ａ−６
：ポリエーテルイミド〔ウルテム＃１０１０、ＧＥ社製
〕 〈ウィスカー〉 Ｂ−３：ＳｉＣウィスカー〔トーカマックス（平均繊維
径０．５μｍ、引張弾性率 ４１０００ｋ（Ｉｆ／ｍｍ２） 、東２１５ カーホン
社製〕 〈耐熱性繊維〉 Ｃ−４：炭素繊維（ベスファイトＨＴＡ−Ｃ６−ＮＲ（
平均繊維径７μｍ、引張弾性率 ２４０００ ｋｇｆ／ｍｍ２、繊維長６ｍｍ）、東邦レ
ーヨン社製） 〈粉末状固体潤滑剤〉 Ｄ−４： ＵＨＭＰＥ （ハイゼツクスミリオン微粉末
（平均粒子径５０μｍ、平均分子母 ３００万）、三井石油化学工業社製〕 Ｄ−５：全芳香族ポリアミド（ポリフェニレンイソフタ
ルアミド樹脂粉末（平均粒子径 ８６μｍ）、余人社製） Ｄ−６：黒鉛（ＡＣＰ−１０００（平均粒子径６μｍ、
固定炭素９９．５％）、日本黒鉛工業社製〕 発明の効果 本発明によれば、軽量且つ高剛性で、寸法精度よく、ま
た耐熱性にも優れ、しかも潤滑油の少ない状態で稼働可
能な機構部品用樹脂組成物が提供される。しかも、本発
明の樹脂組成物を使用すれば、射出成形という量産性に
優れた方法で、後加工の必要もなく、所望の性能を有す
る機構部品を製造し得る。このようにして得られる機構
部品は、錆びることもなく、また材料自体が摺動性に富
み且つ相手材料も傷つけないために耐久性が良好であり
、従って金属製部品に代替可能なものである。
Ｉ社製〕 Ａ−３：ポリサルホン〔ニーデルポリサルホンＰ−１７
００、ユニオンカーバイド社製〕Ａ−４：ポリフエニレ
ンサルファイド（ライドンＲ−６、フィリップスベトロ
ーリアム社製〕Ａ−５：ポリエーテルエーテルケトン〔
ピクトレックスＰＥＥＫ４５０Ｇ１１ＣＩ社製〕Ａ−６
：ポリエーテルイミド〔ウルテム＃１０１０、ＧＥ社製
〕 〈ウィスカー〉 Ｂ−３：ＳｉＣウィスカー〔トーカマックス（平均繊維
径０．５μｍ、引張弾性率 ４１０００ｋ（Ｉｆ／ｍｍ２） 、東２１５ カーホン
社製〕 〈耐熱性繊維〉 Ｃ−４：炭素繊維（ベスファイトＨＴＡ−Ｃ６−ＮＲ（
平均繊維径７μｍ、引張弾性率 ２４０００ ｋｇｆ／ｍｍ２、繊維長６ｍｍ）、東邦レ
ーヨン社製） 〈粉末状固体潤滑剤〉 Ｄ−４： ＵＨＭＰＥ （ハイゼツクスミリオン微粉末
（平均粒子径５０μｍ、平均分子母 ３００万）、三井石油化学工業社製〕 Ｄ−５：全芳香族ポリアミド（ポリフェニレンイソフタ
ルアミド樹脂粉末（平均粒子径 ８６μｍ）、余人社製） Ｄ−６：黒鉛（ＡＣＰ−１０００（平均粒子径６μｍ、
固定炭素９９．５％）、日本黒鉛工業社製〕 発明の効果 本発明によれば、軽量且つ高剛性で、寸法精度よく、ま
た耐熱性にも優れ、しかも潤滑油の少ない状態で稼働可
能な機構部品用樹脂組成物が提供される。しかも、本発
明の樹脂組成物を使用すれば、射出成形という量産性に
優れた方法で、後加工の必要もなく、所望の性能を有す
る機構部品を製造し得る。このようにして得られる機構
部品は、錆びることもなく、また材料自体が摺動性に富
み且つ相手材料も傷つけないために耐久性が良好であり
、従って金属製部品に代替可能なものである。
（以 上）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ［１］（１）熱可塑性樹脂３５〜８０重量部、（２）平
均繊維径５μｍ以下、引張弾性率 １００００ｋｇｆ／ｍｍ＾２以上のウイスカー１０〜５
０重量部、 （３）平均繊維径３０μｍ以下、引張弾性率６５００ｋ
ｇｆ／ｍｍ＾２以上の耐熱性繊維７〜３０重量部、及び （４）粉末状固体潤滑剤３〜２５重量部 を含有する機構部品用樹脂組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13651987A JPS63301259A (ja) | 1987-05-29 | 1987-05-29 | 摺動性を有する機構部品用樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13651987A JPS63301259A (ja) | 1987-05-29 | 1987-05-29 | 摺動性を有する機構部品用樹脂組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63301259A true JPS63301259A (ja) | 1988-12-08 |
Family
ID=15177074
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13651987A Pending JPS63301259A (ja) | 1987-05-29 | 1987-05-29 | 摺動性を有する機構部品用樹脂組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63301259A (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01223159A (ja) * | 1988-03-01 | 1989-09-06 | Toray Ind Inc | 成形用芳香族ポリアミドイミド樹脂組成物 |
| JPH01242662A (ja) * | 1988-03-23 | 1989-09-27 | Yobea Rulon Kogyo Kk | 摺動性樹脂組成物 |
| JPH02202548A (ja) * | 1989-01-30 | 1990-08-10 | Toray Ind Inc | ポリフェニレンスルフィド樹脂組成物 |
| JPH04173859A (ja) * | 1990-11-07 | 1992-06-22 | Teijin Ltd | ポリエステル樹脂組成物 |
| JPH0517652A (ja) * | 1991-07-11 | 1993-01-26 | Nichias Corp | 摺動用樹脂組成物 |
| JPH08253679A (ja) * | 1996-01-17 | 1996-10-01 | Dainippon Ink & Chem Inc | ポリフェニレンサルファイド樹脂組成物 |
| US7476339B2 (en) * | 2006-08-18 | 2009-01-13 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Highly filled thermoplastic composites |
| GB2509365A (en) * | 2012-09-20 | 2014-07-02 | Toshiba Kk | Reinforced bearing material for marine turbine |
| US9441607B2 (en) | 2013-10-22 | 2016-09-13 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Marine current power generation device |
| EP3008127B1 (en) | 2013-06-12 | 2018-05-30 | SABIC Global Technologies B.V. | Wear resistant compositions with low particulate contamination and method of making those compositions |
| JP2023035653A (ja) * | 2021-09-01 | 2023-03-13 | 株式会社シマノ | スピニングリールのカラー部材 |
Citations (5)
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| JPS60228558A (ja) * | 1984-04-27 | 1985-11-13 | Asahi Glass Co Ltd | ポリフエニレンサルフアイド樹脂組成物 |
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-
1987
- 1987-05-29 JP JP13651987A patent/JPS63301259A/ja active Pending
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| GB2509365B (en) * | 2012-09-20 | 2015-06-03 | Toshiba Kk | Marine current power generation device |
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