JPS6333541A - 焼結合金鋼の製造方法 - Google Patents
焼結合金鋼の製造方法Info
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- JPS6333541A JPS6333541A JP17575586A JP17575586A JPS6333541A JP S6333541 A JPS6333541 A JP S6333541A JP 17575586 A JP17575586 A JP 17575586A JP 17575586 A JP17575586 A JP 17575586A JP S6333541 A JPS6333541 A JP S6333541A
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- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、引張強さ１１０ｋｇｆ／ｍｒｎ’以」−の機
械部品用の高強度焼結合金鋼の製造方法に関する。
械部品用の高強度焼結合金鋼の製造方法に関する。
高強度の焼結合金鋼を得るには特公昭５８−１０９６２
などに記載されているＭ ｎ −Ｃｒ −Ｍｏ系あるい
はＮｉ−Ｃｕ−Ｍｏ系などの低合金鋼粉を用い、黒鉛粉
および潤滑剤を混合した後、金型成形し、還元雰囲気中
で１１００℃〜１２００℃程度で焼結後、焼入焼戻し処
理を行い、必要な特性を得ている。
などに記載されているＭ ｎ −Ｃｒ −Ｍｏ系あるい
はＮｉ−Ｃｕ−Ｍｏ系などの低合金鋼粉を用い、黒鉛粉
および潤滑剤を混合した後、金型成形し、還元雰囲気中
で１１００℃〜１２００℃程度で焼結後、焼入焼戻し処
理を行い、必要な特性を得ている。
また、特開昭６０−１１４５５５に記載の如く、低合金
鋼粉にＣｕ、Ｂ、Ｐなどを含む低融点金属粉を添加混合
し、液相焼結を行い、強化する方法がある。
鋼粉にＣｕ、Ｂ、Ｐなどを含む低融点金属粉を添加混合
し、液相焼結を行い、強化する方法がある。
これらの方法によって得られる焼結合金鋼は、引張強さ
８０ ｋ ｇ ｆ ／ ｍゴ以上をＩ、νち、高強度を
必要とする機械部品に好適である。しかし特公昭５８−
１０９６２などに記載の方法による場合、焼結のままで
は１００ｋｇｆ／ｍｍ’以４二の高強度は得られない、
従ってこの程度の強度を得るには、焼入れ焼戻し処理が
必要である。このため焼入れ焼戻し処理による焼結体製
造コストの」二昇、寸／ｊ：精度の低下は避けられない
。
８０ ｋ ｇ ｆ ／ ｍゴ以上をＩ、νち、高強度を
必要とする機械部品に好適である。しかし特公昭５８−
１０９６２などに記載の方法による場合、焼結のままで
は１００ｋｇｆ／ｍｍ’以４二の高強度は得られない、
従ってこの程度の強度を得るには、焼入れ焼戻し処理が
必要である。このため焼入れ焼戻し処理による焼結体製
造コストの」二昇、寸／ｊ：精度の低下は避けられない
。
また特開昭６０−１１４５５５に記載の方法はＢなどの
液相発生元素が均一に分散しにくく、組織が不均一にな
りやすく寸法精度が低Ｆしやすく、さらに０．１％程度
のＢを添加しないと１００ｋｇｆ／ｍｒｎ’以りの引張
強さは得られず、焼結体の製造コストのに”ｙｌが避け
られない。
液相発生元素が均一に分散しにくく、組織が不均一にな
りやすく寸法精度が低Ｆしやすく、さらに０．１％程度
のＢを添加しないと１００ｋｇｆ／ｍｒｎ’以りの引張
強さは得られず、焼結体の製造コストのに”ｙｌが避け
られない。
本発明は、従来焼結のままでは得られなかった高強度の
機械部品用焼結合金鋼を、寸法精度良く比較的安価に焼
結のままで得られる、焼結合金鋼の製造方法を提供する
ことを本発明の目的とする。
機械部品用焼結合金鋼を、寸法精度良く比較的安価に焼
結のままで得られる、焼結合金鋼の製造方法を提供する
ことを本発明の目的とする。
１−足口的を達成するための技術手段は次の通りである
。
。
まず成分として、
Ｃ：０．０５小、 Ｘｌ：％以下
Ｓｉ：０．１０屯埴％以下
Ｐ：０．０２０重ｔ％以下
Ｓ：０．０２０屯州％以下
Ｎ：０．００１５重に％以下
０：０．２０重量％以下
Ｎｉ：０．５〜４重量％
Ｃｒ ： １．８〜４．５’ｌ１％
Ｍ ｏ ： ０．１５〜１．０重量％
を含む合金鋼粉を用いる。
この圧粉成形体の密度が６．８ｇ／ｃｍ”以Ｊ二になる
ように成形する。
ように成形する。
次に、１１００−１３５０℃、１分間以［二の加熱によ
り焼結する。
り焼結する。
焼結後の冷却速度を０．１５℃／ ｓ ｅ ｃ以上とす
る 〔作用〕 本発明は１合金鋼粉の圧縮性と焼入れ性の両特性の優れ
た銅粉を用い、焼結条件を限定することにより、従来得
られなかった焼結体強度と寸法精度を得られるという知
見に基づき、完成されたものである。
る 〔作用〕 本発明は１合金鋼粉の圧縮性と焼入れ性の両特性の優れ
た銅粉を用い、焼結条件を限定することにより、従来得
られなかった焼結体強度と寸法精度を得られるという知
見に基づき、完成されたものである。
高強度の焼結合金鋼を得るには、圧縮性、焼入性、焼結
性の優れた粉末が必要である。
性の優れた粉末が必要である。
高い圧縮性を得るには、不純物の低減が最も効果的であ
る。また焼入性の向上には合金元素の添加の宿賃が必要
である。さらに焼結性の向上には粒径１合金元素の調整
が必要である。これらの要求特性の全てを得ることは、
各々の特性向上の手段が他の特性の低下をもたらしやす
く、従来困難であった。
る。また焼入性の向上には合金元素の添加の宿賃が必要
である。さらに焼結性の向上には粒径１合金元素の調整
が必要である。これらの要求特性の全てを得ることは、
各々の特性向上の手段が他の特性の低下をもたらしやす
く、従来困難であった。
発明者らは不純物元素の低減と合金元素の選択およびそ
の隈について検討を行い、さらに焼結条件についても検
討した結果、従来不可能であった高い焼結体強度を有す
る焼結合金鋼を得た。
の隈について検討を行い、さらに焼結条件についても検
討した結果、従来不可能であった高い焼結体強度を有す
る焼結合金鋼を得た。
すなわち、従来のＣｒ系の低合金鋼粉は焼入性が優れる
が、Ｏその他の不純物が多いために圧縮性が劣り、高強
度が得られなかった。しかし発明者らの検討により、十
分０？の低い圧縮性の高い銅粉を得ることがｏ（能とな
り、さらにＮｉ、Ｍ。
が、Ｏその他の不純物が多いために圧縮性が劣り、高強
度が得られなかった。しかし発明者らの検討により、十
分０？の低い圧縮性の高い銅粉を得ることがｏ（能とな
り、さらにＮｉ、Ｍ。
を加えることにより、従来得られなかった圧縮性、焼入
性の両特性の優れる粉末を得ることができた。さらに同
粉末を成形後の焼結条件を限定することにより、従来得
られなかった焼結体強度が得られた。
性の両特性の優れる粉末を得ることができた。さらに同
粉末を成形後の焼結条件を限定することにより、従来得
られなかった焼結体強度が得られた。
本発明で用いる鋼粉はＣ，Ｓｉ、Ｐ、Ｓ、Ｎ、０の含有
量を低減し、圧縮性を高くしたものである０次に各成分
の限定理由を述べる。
量を低減し、圧縮性を高くしたものである０次に各成分
の限定理由を述べる。
Ｃ：
Ｃは浸入型の合金元素であり、Ｃの残留は著しく圧縮性
を低下させるため、極力低くすることが望ましい、特に
本発明の焼結鋼を得るために用いる鋼粉の圧縮性（潤滑
剤１％を加え、成形圧カフ ｔ ／ ｃ ｒｒｒ’で金
型成形し得た圧粉成形体の密度が６、９ ｇ ／ ｃ
ｍ’以１）は、鋼粉に０．０５重量％を越えるＣが残留
した場合、困難である。そこで本発明の銅粉のＣ量は０
．０５．１（琶％以下とする。
を低下させるため、極力低くすることが望ましい、特に
本発明の焼結鋼を得るために用いる鋼粉の圧縮性（潤滑
剤１％を加え、成形圧カフ ｔ ／ ｃ ｒｒｒ’で金
型成形し得た圧粉成形体の密度が６、９ ｇ ／ ｃ
ｍ’以１）は、鋼粉に０．０５重量％を越えるＣが残留
した場合、困難である。そこで本発明の銅粉のＣ量は０
．０５．１（琶％以下とする。
Ｓｉ：
溶融鋼の脱Ｏ元素として添加する必要があるが、Ｓｉの
増加は増加はＳｉ酸化物となりやすく銅粉中に残留した
圧縮性の低下、焼結体特性の低ドを招き易＜、Ｓｉ添加
による焼入性向上を考慮しても、Ｓｉの添加は最低限に
すべきである。
増加は増加はＳｉ酸化物となりやすく銅粉中に残留した
圧縮性の低下、焼結体特性の低ドを招き易＜、Ｓｉ添加
による焼入性向上を考慮しても、Ｓｉの添加は最低限に
すべきである。
従って本発明で用いる銅粉のＮｉ賃は圧縮性の低下の少
ない０−１０改ｉ％以下とする。
ない０−１０改ｉ％以下とする。
Ｐ、Ｓ：
鉄中に一般的に含まれる不純物元素であるが、これらの
元素はＣ同様圧縮性を著しく劣化させる元素であり、可
能な限り低いことが望ましい９本発明に用いる合金鋼粉
中のＰ、Ｓの量は、それぞれ工業的に低減可能であり、
かつ圧縮性低下の少ないｏ、ｏ２ｏ東１％以下とする。
元素はＣ同様圧縮性を著しく劣化させる元素であり、可
能な限り低いことが望ましい９本発明に用いる合金鋼粉
中のＰ、Ｓの量は、それぞれ工業的に低減可能であり、
かつ圧縮性低下の少ないｏ、ｏ２ｏ東１％以下とする。
これはＰ、Ｓが０、０２０重量％を超えた場合他の合金
元素の影響も加わり、本発明の目的を達成するに必要な
条件である高圧縮性を得ることができないことによる。
元素の影響も加わり、本発明の目的を達成するに必要な
条件である高圧縮性を得ることができないことによる。
０：
また０量の増加は、圧縮性の低下ばかりでなく介在物の
増加、焼入性の低下１合金元素の添加効果の減少か起こ
り、最も好ましくない。
増加、焼入性の低下１合金元素の添加効果の減少か起こ
り、最も好ましくない。
従って本発明で用いる鋼粉中の□ ｊａは量産可能な合
金鋼粉製造設備で得られ、かつ■二足０による悪影響の
少ない０．２０ 東φ％以丁とする。なお０量は鋼粉の
合金組成の影響を強く受けるため合金元素の選択及びそ
の驕はＯ敬の増加を考慮した−１−で決定する必要があ
る。
金鋼粉製造設備で得られ、かつ■二足０による悪影響の
少ない０．２０ 東φ％以丁とする。なお０量は鋼粉の
合金組成の影響を強く受けるため合金元素の選択及びそ
の驕はＯ敬の増加を考慮した−１−で決定する必要があ
る。
Ｎ：
さらにＮはＣなどと同様鋼粉を著しく硬化させ、銅粉の
圧縮性を損う、そこで本発明で用いる銅粉のＮＨは、圧
縮性の低下が極〈少なく、かつ工業的に製造可能な０．
００１５重φ％以下とする。
圧縮性を損う、そこで本発明で用いる銅粉のＮＨは、圧
縮性の低下が極〈少なく、かつ工業的に製造可能な０．
００１５重φ％以下とする。
次に本発明の重要な点の一つである焼入性向上に必須の
合金元ｚＮｉ、Ｃｒ、Ｍｏ壕の限定理由を説明する。
合金元ｚＮｉ、Ｃｒ、Ｍｏ壕の限定理由を説明する。
Ｃｒ：
Ｃｒは、本発明の焼結鋼の最も重要な合金元素である。
Ｃｒの焼入性向ＪＺの効果は太きく、また他の合金元素
に比べ、安価である。Ｃｒは本発明の焼結鋼の密度、焼
入性を決定づけるため重要である。Ｃｒ量の下限はＮｉ
、Ｎｏを添加した状態において、−膜内な焼結炉の冷却
速度においてマルテンサイト変態しうる駿としなければ
本発明の目的とする強度は得られない９本発明のＣｒ量
の下限を１．８重要％とするが、これは１．８重縫％未
満のＣｒ量では（ＮｉあるいはＭＯを比較的多量に添加
した場合においても）本発明の目的とする焼結体強度が
得られないからである。Ｃｒ驕の上限はＣｒの添加によ
る圧縮性の低下すなわち焼結密度の低下により本発明の
目的とする焼結体強度が得られなくなる量すなわち４．
５重量％を上限とする。
に比べ、安価である。Ｃｒは本発明の焼結鋼の密度、焼
入性を決定づけるため重要である。Ｃｒ量の下限はＮｉ
、Ｎｏを添加した状態において、−膜内な焼結炉の冷却
速度においてマルテンサイト変態しうる駿としなければ
本発明の目的とする強度は得られない９本発明のＣｒ量
の下限を１．８重要％とするが、これは１．８重縫％未
満のＣｒ量では（ＮｉあるいはＭＯを比較的多量に添加
した場合においても）本発明の目的とする焼結体強度が
得られないからである。Ｃｒ驕の上限はＣｒの添加によ
る圧縮性の低下すなわち焼結密度の低下により本発明の
目的とする焼結体強度が得られなくなる量すなわち４．
５重量％を上限とする。
Ｎｉ：
Ｎｉは焼入性の向上および焼結体内の空孔の球状化など
焼結を促進する元素である。しかし過剰な添加は合金コ
ストの上昇圧縮性の低下をもたらし好ましくなく、他の
合金元素とのバランスも考慮し、Ｎｉ量を決定する必要
がある０本発明の焼結合金鋼のＮｉ量は０．５〜４重量
％とする。これはｏ、 ５ ％ ：Ｈ”Ｈ％未満のＮｉ
ｔμにおいては焼入性および焼結性向にの効果が小さく
、［１標とする焼結体強度を得ることができない。
焼結を促進する元素である。しかし過剰な添加は合金コ
ストの上昇圧縮性の低下をもたらし好ましくなく、他の
合金元素とのバランスも考慮し、Ｎｉ量を決定する必要
がある０本発明の焼結合金鋼のＮｉ量は０．５〜４重量
％とする。これはｏ、 ５ ％ ：Ｈ”Ｈ％未満のＮｉ
ｔμにおいては焼入性および焼結性向にの効果が小さく
、［１標とする焼結体強度を得ることができない。
またＮｉが４ 屯ｒｌＸ％を超えた場合、その焼入性向
りの効果に比べ、圧縮性の低ド、合金コストの−ｈ ’
ｙｌ−の負効果が大きく、本発明の目的とする焼結合金
鋼が得られない。そこで、Ｎｉ礒の」二限は４重量％と
する。
りの効果に比べ、圧縮性の低ド、合金コストの−ｈ ’
ｙｌ−の負効果が大きく、本発明の目的とする焼結合金
鋼が得られない。そこで、Ｎｉ礒の」二限は４重量％と
する。
ＭＯ：
ＭＯはＮｉおよびＣｒと並ぶ未発明の重要な添加元素の
一つである。Ｍｏの添加により焼入性が向トし、焼結後
の機械的特性の向」二が著しい、しかしＭｏもＮｉ、Ｃ
ｒと同様鋼粉を硬化し圧縮性を低下させやすい。
一つである。Ｍｏの添加により焼入性が向トし、焼結後
の機械的特性の向」二が著しい、しかしＭｏもＮｉ、Ｃ
ｒと同様鋼粉を硬化し圧縮性を低下させやすい。
従って本発明のＭｏ量は添加効果が明らかでかつ圧縮性
低下の少ない０．１５〜１．０重要％とする。
低下の少ない０．１５〜１．０重要％とする。
本発明の焼結合金鋼は１−記Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏを含有す
ることにより基本的な焼入性が得られる。
ることにより基本的な焼入性が得られる。
さらに他の合金元素としてＭｎ、Ｖ、Ｃｏ、Ｃｕを加え
ることにより機械部品側々に要求される特性に合致させ
ることが１丁能である。
ることにより機械部品側々に要求される特性に合致させ
ることが１丁能である。
、（発明の焼結合金鋼の製造方法は、焼結条件を１ｉｏ
ｏ℃〜１３５０℃１５分間の焼結と焼結後の冷却速度を
１．５℃／ ｓ ｅ ｃ以上とする。
ｏ℃〜１３５０℃１５分間の焼結と焼結後の冷却速度を
１．５℃／ ｓ ｅ ｃ以上とする。
焼結温度を１１００−１３５０℃とする限定理由は１１
００℃未満では焼結が十分に進行しないので、本発明の
目的とする焼結体の強度が得られず、また１３５０℃を
越える高温では焼結コストが１．シ１し好ましくない。
００℃未満では焼結が十分に進行しないので、本発明の
目的とする焼結体の強度が得られず、また１３５０℃を
越える高温では焼結コストが１．シ１し好ましくない。
焼結時間は１５分以上とするがこれは、１５分未満の場
合温度分布が均一となりにくく、焼結体の特性がばらつ
きやすいことによる。
合温度分布が均一となりにくく、焼結体の特性がばらつ
きやすいことによる。
焼結後の冷却速度は１．５℃／ ｓ ｅ ｃ以りとする
。これは１．５℃／ ｓ ｅ ｅ未満の冷却速度では、
本発明で用いる焼入性の優れる鋼粉であっても冷却時に
マルテンサイト変態せず、本発明の目的とする強度が得
られないことによる。
。これは１．５℃／ ｓ ｅ ｅ未満の冷却速度では、
本発明で用いる焼入性の優れる鋼粉であっても冷却時に
マルテンサイト変態せず、本発明の目的とする強度が得
られないことによる。
次に実施例を用いて本発明の詳細な説明する。
電気炉を用いて鉄スクラツプを溶解後Ｓｉ脱酸し、合金
元素添加後木圧１６０ｋｇｆ／ｃｍ’にて水アトマイズ
を行い、？’）られた粉末を脱水、乾燥し、更に真空熱
処理炉を用い、脱酸、脱炭、脱窒および焼鈍を行い、第
１表の銅粉を得た。
元素添加後木圧１６０ｋｇｆ／ｃｍ’にて水アトマイズ
を行い、？’）られた粉末を脱水、乾燥し、更に真空熱
処理炉を用い、脱酸、脱炭、脱窒および焼鈍を行い、第
１表の銅粉を得た。
第１表に本発明で用いた合金鋼粉実施例１〜６および比
較例１〜６を示す、但し、実施例６のＣｕは製品鋼粉に
電解Ｃｕ粉を混粉し供試した。
較例１〜６を示す、但し、実施例６のＣｕは製品鋼粉に
電解Ｃｕ粉を混粉し供試した。
同粉末に１重量％の潤滑剤（ステアリン酸亜鉛）を加え
成形圧カフ ｔ ／ ｃｒｎ’テＪ Ｓ ＰＭ標準１−
６４の圧縮性試験片を成形し、さらに０．７ ｉ量％の
黒鉛粉を加え混合成形し、ＪＳＰＭ標準２−６４引張試
験片を得た。圧縮性試験片により得た圧粉密度を第１表
に示す、また引張試験片は水素雰囲気中にて１２５０℃
６０分間の焼結を行い、０．１および０．２℃／ ｓ
ｅ ｃで冷却した。同試験片を用いて引張強さを測定し
、その結果を第１表に示す。
成形圧カフ ｔ ／ ｃｒｎ’テＪ Ｓ ＰＭ標準１−
６４の圧縮性試験片を成形し、さらに０．７ ｉ量％の
黒鉛粉を加え混合成形し、ＪＳＰＭ標準２−６４引張試
験片を得た。圧縮性試験片により得た圧粉密度を第１表
に示す、また引張試験片は水素雰囲気中にて１２５０℃
６０分間の焼結を行い、０．１および０．２℃／ ｓ
ｅ ｃで冷却した。同試験片を用いて引張強さを測定し
、その結果を第１表に示す。
、１：、薙倒１〜６はＣ１Ｓｉ、Ｐ、Ｓ、Ｏ，Ｎの不純
物が少なく、さらにＮｉ、Ｃｒ、Ｍｏの添加により圧縮
性、焼入性の両特性を備え、焼結冷却時にマルテンサイ
ト変態を伴う結果、高強度を得ることができた。しかし
比較例１〜６に示すように不純物が多い、あるいは合金
元素あるいは合金量が適当でない場合、圧縮性あるいは
焼入性が低下し、目標とする強度が得られなかった。
物が少なく、さらにＮｉ、Ｃｒ、Ｍｏの添加により圧縮
性、焼入性の両特性を備え、焼結冷却時にマルテンサイ
ト変態を伴う結果、高強度を得ることができた。しかし
比較例１〜６に示すように不純物が多い、あるいは合金
元素あるいは合金量が適当でない場合、圧縮性あるいは
焼入性が低下し、目標とする強度が得られなかった。
また従来から用いられている例えば比較例６の鋼粉では
焼入性が低いため、高強度が得られない、また冷却速度
０．１℃／ｓｅｃでは本発明で用いる成分の鋼粉であっ
ても、冷却時にマルテンサイト変通せず、本発明の目的
とする焼結体強度が得られない。
焼入性が低いため、高強度が得られない、また冷却速度
０．１℃／ｓｅｃでは本発明で用いる成分の鋼粉であっ
ても、冷却時にマルテンサイト変通せず、本発明の目的
とする焼結体強度が得られない。
実施例中１〜３は本発明の基本となる合金鋼粉であり、
Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏの必須の合金元素のみ添加した鋼粉で
ある。実施例に示した鋼粉のＣ１Ｓｉ、Ｐ、Ｓ、Ｏ，Ｎ
ｉは、比較例１に代表される従来鋼粉のこれらの元素の
含有量に比べ低く６、９０ ｇ ／ ｃ ｍ’以上の高
圧圧縮性を得ている。比較例１は実施例１とほぼ同一の
Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍ。
Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏの必須の合金元素のみ添加した鋼粉で
ある。実施例に示した鋼粉のＣ１Ｓｉ、Ｐ、Ｓ、Ｏ，Ｎ
ｉは、比較例１に代表される従来鋼粉のこれらの元素の
含有量に比べ低く６、９０ ｇ ／ ｃ ｍ’以上の高
圧圧縮性を得ている。比較例１は実施例１とほぼ同一の
Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍ。
の合金量であるが、圧粉密度が低いため極めて低い強度
しか得られなかった。
しか得られなかった。
比較例の２．３．６は合金量が低く、高圧縮性を得てい
るが、比較例２はＣｒ量が低く、比較例３はＭｏ量が低
く、更に比較例６はＭｎ敬が高いが、Ｃｒ１ｌおよびＮ
ｉ Ｑが低い。このため焼入性が不足し焼結の冷却時
程度の冷却速度ではマルテンサイト変態せず高強度が得
られない。
るが、比較例２はＣｒ量が低く、比較例３はＭｏ量が低
く、更に比較例６はＭｎ敬が高いが、Ｃｒ１ｌおよびＮ
ｉ Ｑが低い。このため焼入性が不足し焼結の冷却時
程度の冷却速度ではマルテンサイト変態せず高強度が得
られない。
比較例４はＣｒ量がやや高いため脱炭が抑えられその結
果圧縮性が劣り、高強度が得られなかった。
果圧縮性が劣り、高強度が得られなかった。
比較例５はＮｉ、Ｍｏが低く焼入性が劣り、高強度が得
られなかった。
られなかった。
実施例４〜６は実施例１〜３の基本組成に他の合金元素
を加えた場合であり、実施例１〜３に比べ圧縮性は低下
するが１１０ｋｇｆ／ｍｒｎ’以上の高強度が得られた
。
を加えた場合であり、実施例１〜３に比べ圧縮性は低下
するが１１０ｋｇｆ／ｍｒｎ’以上の高強度が得られた
。
第１図（写真）に銅粉断面組織を示す、第１表中の実施
例５の銅粉を焼結後、０．２℃／ ｓ ｅ ｃで冷却し
た焼＆（４体断面組織を第１図（写真）（ａ）に小す。
例５の銅粉を焼結後、０．２℃／ ｓ ｅ ｃで冷却し
た焼＆（４体断面組織を第１図（写真）（ａ）に小す。
針状の組織が観察でき焼結冷却時にマルテンサイト変ｙ
息としていることが確認できた。
息としていることが確認できた。
しかし第１図（写真）（ｂ）に示す第１表の比較例６の
鋼粉断面は第１図（ａ）のような針状組織はなく、焼入
性が低いためマルテンサイト変態しなかったとまえる。
鋼粉断面は第１図（ａ）のような針状組織はなく、焼入
性が低いためマルテンサイト変態しなかったとまえる。
本発明の方法を用いることにより従来、焼入焼戻しある
いは硼素など特殊な添加粉を加えなければｔｌ）られな
かった高強度を焼結のままで安価に得ることがｉｉ７ず
侶となった。
いは硼素など特殊な添加粉を加えなければｔｌ）られな
かった高強度を焼結のままで安価に得ることがｉｉ７ず
侶となった。
第１図は焼結体の断面の金属組織を示す倍率４００倍の
写真である。
写真である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：０．０５重量％以下 Ｓｉ：０．１０重量％以下 Ｐ：０．０２０重量％以下 Ｓ：０．０２０重量％以下 Ｎ：０．００１５重量％以下 Ｏ：０．２０重量％以下 Ｎｉ：０．５〜４重量％ Ｃｒ：１．８〜４．５重量％ Ｍｏ：０．１５〜１．０重量％ を含む合金鋼粉を圧粉成形体の密度を６．８ｇ／ｃｍ＾
３以上に成形し、１１００〜１３５０℃、１分間以上の
加熱により焼結し、焼結後の冷却速度を０．１５℃／ｓ
ｅｃ以上とすることを特徴とする高強度焼結合金鋼の製
造方 法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61175755A JPH07103442B2 (ja) | 1986-07-28 | 1986-07-28 | 高強度焼結合金鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61175755A JPH07103442B2 (ja) | 1986-07-28 | 1986-07-28 | 高強度焼結合金鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6333541A true JPS6333541A (ja) | 1988-02-13 |
| JPH07103442B2 JPH07103442B2 (ja) | 1995-11-08 |
Family
ID=16001684
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61175755A Expired - Fee Related JPH07103442B2 (ja) | 1986-07-28 | 1986-07-28 | 高強度焼結合金鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07103442B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04165002A (ja) * | 1990-10-25 | 1992-06-10 | Kawasaki Steel Corp | 高圧縮性Ｃｒ系合金鋼粉およびそれを用いた高強度焼結材料の製造方法 |
| US5666634A (en) * | 1993-06-02 | 1997-09-09 | Kawasaki Steel Corporation | Alloy steel powders for sintered bodies having high strength, high fatigue strength and high toughness, sintered bodies, and method for manufacturing such sintered bodies |
| JP2016121367A (ja) * | 2014-12-24 | 2016-07-07 | 住友電工焼結合金株式会社 | 焼結材料及びその製造方法 |
| JP2018083970A (ja) * | 2016-11-24 | 2018-05-31 | 住友電工焼結合金株式会社 | 焼結体の製造方法 |
| KR102571865B1 (ko) * | 2023-02-02 | 2023-08-29 | (주)알루텍 | 배터리 캔의 단턱 가공 장치 및 방법 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57164901A (en) * | 1981-02-24 | 1982-10-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Low alloy steel powder of superior compressibility, moldability and hardenability |
-
1986
- 1986-07-28 JP JP61175755A patent/JPH07103442B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57164901A (en) * | 1981-02-24 | 1982-10-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Low alloy steel powder of superior compressibility, moldability and hardenability |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04165002A (ja) * | 1990-10-25 | 1992-06-10 | Kawasaki Steel Corp | 高圧縮性Ｃｒ系合金鋼粉およびそれを用いた高強度焼結材料の製造方法 |
| US5666634A (en) * | 1993-06-02 | 1997-09-09 | Kawasaki Steel Corporation | Alloy steel powders for sintered bodies having high strength, high fatigue strength and high toughness, sintered bodies, and method for manufacturing such sintered bodies |
| JP2016121367A (ja) * | 2014-12-24 | 2016-07-07 | 住友電工焼結合金株式会社 | 焼結材料及びその製造方法 |
| JP2018083970A (ja) * | 2016-11-24 | 2018-05-31 | 住友電工焼結合金株式会社 | 焼結体の製造方法 |
| KR102571865B1 (ko) * | 2023-02-02 | 2023-08-29 | (주)알루텍 | 배터리 캔의 단턱 가공 장치 및 방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07103442B2 (ja) | 1995-11-08 |
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