JPH0466652A - 焼入性に優れた射出成形粉末冶金用合金鋼 - Google Patents
焼入性に優れた射出成形粉末冶金用合金鋼Info
- Publication number
- JPH0466652A JPH0466652A JP17723090A JP17723090A JPH0466652A JP H0466652 A JPH0466652 A JP H0466652A JP 17723090 A JP17723090 A JP 17723090A JP 17723090 A JP17723090 A JP 17723090A JP H0466652 A JPH0466652 A JP H0466652A
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- JP
- Japan
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- hardenability
- injection molding
- molding powder
- alloy
- powder metallurgy
- Prior art date
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、焼入性に優れた射出成形粉末冶金用合金鋼の
改良に関する。
改良に関する。
三次元的に複雑な形状を有する製品を製造するため、純
Ｆｅ、 Ｆｅ−Ｎｉ系合金、Ｆｅ−Ｎ１−Ｃ系合金。
Ｆｅ、 Ｆｅ−Ｎｉ系合金、Ｆｅ−Ｎ１−Ｃ系合金。
ステンレス鋼、析出硬化型ステンレス鋼、高速度鋼、超
硬合金等の金属粉末とバインダーを混練して得た混練物
を射出成形し、その後脱バインダーして焼結する射出成
形粉末冶金法が知られている。
硬合金等の金属粉末とバインダーを混練して得た混練物
を射出成形し、その後脱バインダーして焼結する射出成
形粉末冶金法が知られている。
そしてこれらの合金は通常、焼結後、更に、サイジング
加工を始めとしてフライス加工、穴あけ加工、タップ加
工、バレル研磨など種々な後加工および焼入れ焼戻し処
理、軟化焼鈍、磁気焼鈍、時効処理、ＨＩＰ処理などの
熱処理を経て製品となるが、これらの製品には焼結上り
状態で後加工性が良好でしかも焼入れ焼戻し処理により
表面硬化し、耐摩耗性が良好であるという要求が広い分
野でなされてきている。
加工を始めとしてフライス加工、穴あけ加工、タップ加
工、バレル研磨など種々な後加工および焼入れ焼戻し処
理、軟化焼鈍、磁気焼鈍、時効処理、ＨＩＰ処理などの
熱処理を経て製品となるが、これらの製品には焼結上り
状態で後加工性が良好でしかも焼入れ焼戻し処理により
表面硬化し、耐摩耗性が良好であるという要求が広い分
野でなされてきている。
このような特性を前記合金の中で最も満たす材質として
、ＦｅＮ１−Ｃ合金が従来より使われてきた。
、ＦｅＮ１−Ｃ合金が従来より使われてきた。
しかるに、Ｆｅ−Ｎ１−Ｃ合金は、焼結上り状態で後加
工性は良いものの焼入性が十分でなく、油焼入および焼
戻しの熱処理をした後の硬度がビッカース硬度（Ｈｖ）
で７００を超えることは無く、耐摩耗性に今−歩優れな
かった。かかる理由から本発明の目的は、焼結上り状態
にて後加工性がＦｅ −Ｎｉ−Ｃ合金と同等程度で、し
かも熱処理により表面硬度がＨｖ７００を超える特性を
有する焼入性に優れた射出成形粉末冶金用合金鋼を提供
することにある。
工性は良いものの焼入性が十分でなく、油焼入および焼
戻しの熱処理をした後の硬度がビッカース硬度（Ｈｖ）
で７００を超えることは無く、耐摩耗性に今−歩優れな
かった。かかる理由から本発明の目的は、焼結上り状態
にて後加工性がＦｅ −Ｎｉ−Ｃ合金と同等程度で、し
かも熱処理により表面硬度がＨｖ７００を超える特性を
有する焼入性に優れた射出成形粉末冶金用合金鋼を提供
することにある。
〔課題を解決するための手段］
本発明は、上記目的を達成するものとして、０．５〜３
重量％のＭｎ、０．３〜１重量％のＣを含有し残部Ｆｅ
よりなる焼入性に優れた射出成形粉末冶金用合金鋼であ
る。
重量％のＭｎ、０．３〜１重量％のＣを含有し残部Ｆｅ
よりなる焼入性に優れた射出成形粉末冶金用合金鋼であ
る。
本発明において、Ｍｎは焼入性を改善する元素であり、
またＣは焼入性を良好に保つための必須の元素である。
またＣは焼入性を良好に保つための必須の元素である。
Ｍｎの含有量が０．５重量％未満および、またはＣの含
有量が０．３重量％未満では焼入性が十分でなく、一方
Ｍｎの含有量が３重量％を超えおよび、またはＣの含有
量が１重量％を超えると焼結上りにて硬すぎて後加工性
が低下する。したがってＭｎの含有量を０．５〜３重量
％、Ｃの含有量を０．３〜１重量％とした。
有量が０．３重量％未満では焼入性が十分でなく、一方
Ｍｎの含有量が３重量％を超えおよび、またはＣの含有
量が１重量％を超えると焼結上りにて硬すぎて後加工性
が低下する。したがってＭｎの含有量を０．５〜３重量
％、Ｃの含有量を０．３〜１重量％とした。
以上のような組成を有する金属粉末を用意しこれを射出
成形粉末冶金法の原料粉末として使用すればよい。
成形粉末冶金法の原料粉末として使用すればよい。
粉砕法で作られたＦｅ−７７重量％Ｍｎ母合金微粉末（
平均粒径８μｍ）とカーボンを０．０５重量％および０
．９重量％含有するカーボニルＦｅ粉末（平均粒径５μ
ｍ）と天然黒鉛粉末（平均粒径２２μｍ）を第１表に示
す組成に配合し、有機バインダーを加えて各々１０ｋｇ
混練した。この混練物を金型に射出成形して、幅１０ｍ
ｍ、厚み１０ｍ１、長さ５５ｍ＋のテストピースを得た
（試験Ｎα１〜７）。
平均粒径８μｍ）とカーボンを０．０５重量％および０
．９重量％含有するカーボニルＦｅ粉末（平均粒径５μ
ｍ）と天然黒鉛粉末（平均粒径２２μｍ）を第１表に示
す組成に配合し、有機バインダーを加えて各々１０ｋｇ
混練した。この混練物を金型に射出成形して、幅１０ｍ
ｍ、厚み１０ｍ１、長さ５５ｍ＋のテストピースを得た
（試験Ｎα１〜７）。
これらの成形体を窒素雰囲気中で３００°Ｃ迄加熱して
脱バインダーし、その後、半連続式真空焼結炉にて真空
度５ Ｘ １０−” Ｔｏｒｒ 、焼結温度１２５０℃
で健全な焼結体を得た。これらの焼結体は各組成により
若干具なるが９２％から９５％の相対密度比を示してい
た。
脱バインダーし、その後、半連続式真空焼結炉にて真空
度５ Ｘ １０−” Ｔｏｒｒ 、焼結温度１２５０℃
で健全な焼結体を得た。これらの焼結体は各組成により
若干具なるが９２％から９５％の相対密度比を示してい
た。
次にこれらの焼結体のビッカース硬度を荷重１０ｋｇで
測定した後、油焼入れおよび焼戻し処理を施した。焼入
条件は８３０°Ｃで３０分間保持後油焼入れ、焼戻し条
件は１７０ ”Ｃで６０分間保持後、空冷とした。最後
にこれらの熱処理体のビッカース硬度を荷重１０ｋｇに
て測定した。
測定した後、油焼入れおよび焼戻し処理を施した。焼入
条件は８３０°Ｃで３０分間保持後油焼入れ、焼戻し条
件は１７０ ”Ｃで６０分間保持後、空冷とした。最後
にこれらの熱処理体のビッカース硬度を荷重１０ｋｇに
て測定した。
更に、カーボンを０．０５重量％および０．９重量％含
有するカーボニルＦｅ粉末（平均粒径５μｍ）とカーボ
ニルＮｉ粉末（平均粒径７μｍ）を第１表に示す組成に
配合した以外は前記と同様にして焼結体を得、ビッカー
ス硬度を測定した（試験Ｎα８）。
有するカーボニルＦｅ粉末（平均粒径５μｍ）とカーボ
ニルＮｉ粉末（平均粒径７μｍ）を第１表に示す組成に
配合した以外は前記と同様にして焼結体を得、ビッカー
ス硬度を測定した（試験Ｎα８）。
なお、この焼結体の相対密度比は９５％であった。
以上の焼結体および熱処理体の硬度測定結果を第１表に
示す−０ 第 ■ 表 この表から明らかなように本発明の合金は焼結体硬度が
Ｈｖで２７０以下と低く、後加工性が従来合金と同等程
度で、しかも熱処理硬度がＨｖで７００以上と高く焼入
性に優れていることがわかる。
示す−０ 第 ■ 表 この表から明らかなように本発明の合金は焼結体硬度が
Ｈｖで２７０以下と低く、後加工性が従来合金と同等程
度で、しかも熱処理硬度がＨｖで７００以上と高く焼入
性に優れていることがわかる。
本発明により、焼結体で後加工性がＦｅ−Ｎ１−Ｃ合金
と同等程度で、しかも焼入れおよび焼戻しの熱処理によ
り表面硬度がＨｖ７００を超え耐摩耗性に優れた射出成
形粉末冶金製品を提供することができる。
と同等程度で、しかも焼入れおよび焼戻しの熱処理によ
り表面硬度がＨｖ７００を超え耐摩耗性に優れた射出成
形粉末冶金製品を提供することができる。
特許出願人 住友金属鉱山株式会社
Claims (1)
- （１）０．５〜３重量％のＭｎ、０．３〜１重量％のＣ
を含有し残部Ｆｅよりなる焼入性に優れた射出成形粉末
冶金用合金鋼。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17723090A JPH0466652A (ja) | 1990-07-06 | 1990-07-06 | 焼入性に優れた射出成形粉末冶金用合金鋼 |
| DE69024582T DE69024582T2 (de) | 1989-10-06 | 1990-10-05 | Stahllegierung zum Anwenden in spritzgegossenen pulvermetallurgisch hergestellten gesinterten Formkörpern |
| EP90310942A EP0421811B1 (en) | 1989-10-06 | 1990-10-05 | Alloy steel for use in injection molded sinterings produced by powder metallurgy |
| US07/716,742 US5141554A (en) | 1989-10-06 | 1991-06-14 | Injection-molded sintered alloy steel product |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17723090A JPH0466652A (ja) | 1990-07-06 | 1990-07-06 | 焼入性に優れた射出成形粉末冶金用合金鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0466652A true JPH0466652A (ja) | 1992-03-03 |
Family
ID=16027430
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17723090A Pending JPH0466652A (ja) | 1989-10-06 | 1990-07-06 | 焼入性に優れた射出成形粉末冶金用合金鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0466652A (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58107470A (ja) * | 1981-12-19 | 1983-06-27 | Kawasaki Steel Corp | 焼結部品の製造方法 |
| JPS63227751A (ja) * | 1987-03-17 | 1988-09-22 | Mitsubishi Metal Corp | Ｆｅ系焼結合金製変速機用同期リング |
| JPS6462402A (en) * | 1987-08-31 | 1989-03-08 | Sumitomo Electric Industries | Production of spiral precision sintered part by injection molding method |
-
1990
- 1990-07-06 JP JP17723090A patent/JPH0466652A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58107470A (ja) * | 1981-12-19 | 1983-06-27 | Kawasaki Steel Corp | 焼結部品の製造方法 |
| JPS63227751A (ja) * | 1987-03-17 | 1988-09-22 | Mitsubishi Metal Corp | Ｆｅ系焼結合金製変速機用同期リング |
| JPS6462402A (en) * | 1987-08-31 | 1989-03-08 | Sumitomo Electric Industries | Production of spiral precision sintered part by injection molding method |
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