JPS6333889B2 - - Google Patents
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- JPS6333889B2 JPS6333889B2 JP55038005A JP3800580A JPS6333889B2 JP S6333889 B2 JPS6333889 B2 JP S6333889B2 JP 55038005 A JP55038005 A JP 55038005A JP 3800580 A JP3800580 A JP 3800580A JP S6333889 B2 JPS6333889 B2 JP S6333889B2
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
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- B01D53/60—Simultaneously removing sulfur oxides and nitrogen oxides
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Description
本発明は、放射線照射排ガス処理プロセス副生
物の利用法に関する。さらに詳しく言えば、本発
明は、排ガス中に含まれるSO2および／または
NOxが、放射線の影響下に添加されたNH3と相
互反応することによつて生じたエアロゾル状の反
応生成物を無害化し、さらに一歩進めてこれを有
効利用する方法に関する。 放射線照射排ガス処理プロセスの典型的なフロ
ーシートは第１図に示す通りである。このプロセ
スを、第１図に従つて説明すると、排ガス発生源
１で発生した排ガスは、照射室２内のリアクター
３に導入され、こゝで放射線発生装置（電子線発
生装置）４からの放射線（通常、電子線）を照射
され、排ガス中に含まれるSO2および／または
NOxは、リアクター前方または後方に設けられ
たアンモニア添加装置５または６から添加される
アンモニアと相互に反応してエアロゾル状の反応
生成物（副生物）を生成する。これらの生成物は
集塵器７で捕集され、除塵された排ガスはブロワ
ー８および煙突９を経て大気へ放出される。 上記プロセスにおいて、集塵器７で捕集される
副生物は、Ｘ線回折分析、赤外吸光、化学分析等
の分析結果から硫安および硫安と硝安との複塩
（硫硝安）を主成分とする物質であることが確か
められている。 本明細書中でいう排ガスとは、石油、石炭等の
燃焼排ガスおよび各種産業プロセスからの排ガス
を指す。前記排ガス処理プロセス副生物の利用法
としては、窒素質肥料としての利用および熱分解
による有効成分の回収利用が考えられているが、
本発明の方法は後者に属する総合的な方法であつ
て、熱分解によつて生じるガスを有効利用すると
共に、最終生成物を取扱い便利で無害な固形粒状
物のみとすることを特徴とする。従来、前記副生
物は比重が小さい微粉体であるために取扱いが困
難であり、取扱い時に一部が凝集したり、熱分解
処理に際しては局部加熱による不純物（酸性硫安
など）の生成があつたり、爆発の危険性が増大す
るなどの欠点があつたが、本発明の方法はこれら
の欠点がなく、好都合に実施することができる。 本発明の方法は、亜硫酸ガス（SO2）および／
または窒素酸化物（NOx）を含む排ガスにアン
モニア（NH3）を添加して電子線照射するかま
たは前記排ガスを電子線照射した後、NH3を添
加することにより得られるエアロゾル状反応生成
物を、集塵装置でガス流から分離回収した後、こ
れを無機物と共に必要な量の水の存在下に、流動
層造粒装置内で比較的低温度でNH3を含むガス
を発生させると共に造粒し固形粒状体を生成せし
めること、このようにして得られた固形粒状体
を、さらに、もつと高い温度で熱分解して、酸化
二窒素を含むガスを発生せしめ、粒状体の主成分
を石こうに変えること、さらに、前記酸化二窒素
含有ガスを燃料の助燃剤として有効に使用すると
共に、酸化二窒素を分解して完全に無害化するこ
とを特徴とする、前記副生物の利用法である。 第２図は、本発明の好ましい１具体例を示すフ
ローシートである。以下第２図に従つて説明する
と、放射線照射排ガス処理プロセスの反応生成物
（副生物）は、溶解槽２−１で水溶液にされる。
この際、前記副生物／水の重量比は10以下とする
ことが好ましい。最適の比率は流動層造粒装置２
−２の運転条件などで定まる。流動層造粒装置２
−２では、溶解槽２−１からの水溶液がスプレー
装置２−５により噴霧され、一方、無機物（たと
えば酸化カルシウム、CaO）が定量フイーダー２
−３および最終固体生成物（たとえば石こう）の
一部が定量フイーダー２−４を介して供給管によ
り供給される。 無機物質の添加量は、前記副生物（原料）に対
して20重量％以上とすべきであり、副生物の0.5
倍〜20倍（重量比）の範囲内とすることが好まし
い。その最適量は、造粒条件により異なるが、生
成物中のSO4 2-量の当量に対し0.9〜1.3倍量用い
れば良い結果が得られる。添加し得る無機物質は
酸化カルシウム、酸化マグネシウム、石灰石（主
成分CaCO3）、消石灰、ドロマイト（主成分
CaCO3、MgCO3）、ドロマイトの水酸化物などで
あり、400℃以上の融点をもつ物質を主成分とす
るものが好ましい。 流動層造粒装置２−２に供給管を通して送られ
た粒子は、熱風炉２−６からの空気およびスプレ
ー装置２−５からの噴霧により強制循環流動させ
られ、粒子と液体との反応や物理的結合により粒
状体が形成される。原料副生物（前記放射線照射
プロセスの反応生成物）中の硫安成分をなしてい
たアンモニア態窒素は脱離してアンモニアガスが
発生する。流動層装置内の粒子は所定の粒径に至
るまで成長させる。この場合の反応は次の(1)式に
示す通りである。 ＊は造粒による生成粒子の成分を表わす。 (1)の反応が進行するときの温度は80〜150℃、
好ましくは90〜110℃である。(1)式の反応によつ
て発生したアンモニア含有ガスは、アンモニア回
収装置２−７で、アンモニアガスまたは安水とし
て回収され、アンモニアタンク２−８に貯蔵され
る。回収したアンモニアガスまたは安水は、放射
線照射排ガス処理プロセスの添加用アンモニアと
して利用することができる。 形成される粒子は、その粒径が0.2〜６mmの球
形粒となるように制御することが好ましくこのよ
うに制御することが可能である。粒径は装置内の
滞留時間、水溶液の噴霧量、石こう等のフイード
バツク量および粒径、温度、生成物中のNH4 +、
NO3 -、SO4 2-などの濃度、酸化カルシウム添加
量および粒径などにより変化するので、与えられ
た条件の下で、可変条件を変化させて最適条件を
決定すればよい。 滞留時間は５〜40分が好ましい。最も好ましく
は15〜25分である。 原料中の硝安分は、(1)式で示されるように、生
成する石こうと共に造粒化されるが、得られた粒
状体を、さらに熱分解装置２−９で処理すること
により、硝安分を熱分解して、酸化二窒素を含む
ガスを発生させることができる。この反応は、次
の(2)式で示すことができる。 ４〔NH4NO3、2CaSO4・nH2O〕―→ 3N20＋N2＋1/2O2＋8H2O ＋8CaSO4・nH2O …(2) (2)式で表わされる反応は、100〜350℃、好まし
くは180〜250℃の温度で進行する。分解残渣の石
こうは、必要に応じ一定量が流動層造粒装置２−
２へフイードバツクされ、残りの石こうは回収さ
れる。酸化二窒素を含むガスは酸化二窒素回収装
置２−１１により酸化二窒素を回収し、酸化二窒
素タンク２−１２に貯蔵することができる。ある
いは酸化二窒素を分離せずに混合ガスのままで燃
料、特に気体燃料の助燃剤として用いることもで
きる。燃焼後、酸化二窒素はN2とO2とに分解し、
完全に無害化されるのでNOxが再び生成するよ
うなことはない。 酸化二窒素（N2O）の処理利用方法の一例と
して、これを気体燃料の助燃剤として用いる場合
に使用できる燃焼バーナーの一例を第３図に示
す。なお、本発明の方法によつて生じるN2Oは
気体燃料と共に用いる場合に限らず石炭、石油等
の固体および液体燃料と共に用いる場合、あるい
は両者を混合燃焼する場合にも有効である。 第３図において気体燃料は気体燃料供給管Ａよ
り供給される。ここで言う気体燃料とは乾性ガ
ス、湿性ガス、石炭ガス、発生炉ガス、水性ガ
ス、増熱水性ガス、熱分解油ガス、接触分解油ガ
スなどのことであり、これらが単独または２種以
上混合して用いられる。 一方、酸化二窒素は、酸化二窒素導入管Ｂより
供給される。気体燃料と酸化二窒素との割合は用
いる気体燃料の種類、バーナの形状などにより最
適比が異なるが一般的には、酸化二窒素／気体燃
料の体積比が0.1〜20の範囲内となるようにする
ことが望ましい。 このようにして供給された燃料およびN2Oは
燃焼室Ｃで混合され燃焼し、ノズルＤから高速で
炉外に噴出する。燃焼室Ｃの温度は、N2Oの助
燃作用の効率を良くするために、300℃以上に保
温することが望ましい。 燃料として天然ガスを用いる場合の燃焼室にお
ける反応は次の式に従つて進行する。 2N2O→O2＋2N2 ……(3) CH4＋2O2→CO2＋2H2O ……(4) 上記反応式からわかるように、N2OはO2の供
給源となる。また、N2Oを用いることによつて、
天然ガスを従来の方法で燃焼させる場合よりも発
熱量の増加をきたす。発熱量の増加割合は燃料の
種類、N2Oの混合比、燃焼方法、燃焼条件、燃
焼装置の構造などにより異なるが一般には、５％
〜50％程度の増加を得ることができる。以下、実
施例によつて説明する。 実施例 １ 放射線照射排ガス処理プロセスにおいて集塵器
で回収した反応生成物（硝安／硫安＝0.6、重量
比）を44Kg／時の割合で連続的に溶解槽に供給
し、一方、同じく溶解槽に47Kg／時の割合で水を
連続的に供給した。このようにして溶解槽で得ら
れた溶液を、91Kg／時の割合で溶解槽から抜きと
り、スプレー装置を介して流動造粒装置内に噴霧
した。これと同時に、酸化カルシウム12Kg／時お
よび石こう15Kg／時をそれぞれ定量フイーダーで
造粒装置に送り、かつ熱風炉からのエアー（110
℃）を100Kg／時の割合で造粒装置に吹き込んだ。
造粒装置内における副生物の滞留時間を20分とし
て造粒を行なつた。流動層造粒装置内でアンモニ
アを含むガスが発生した。分析結果から、アンモ
ニアガスの発生量は第１表に示す通りであつた。
物の利用法に関する。さらに詳しく言えば、本発
明は、排ガス中に含まれるSO2および／または
NOxが、放射線の影響下に添加されたNH3と相
互反応することによつて生じたエアロゾル状の反
応生成物を無害化し、さらに一歩進めてこれを有
効利用する方法に関する。 放射線照射排ガス処理プロセスの典型的なフロ
ーシートは第１図に示す通りである。このプロセ
スを、第１図に従つて説明すると、排ガス発生源
１で発生した排ガスは、照射室２内のリアクター
３に導入され、こゝで放射線発生装置（電子線発
生装置）４からの放射線（通常、電子線）を照射
され、排ガス中に含まれるSO2および／または
NOxは、リアクター前方または後方に設けられ
たアンモニア添加装置５または６から添加される
アンモニアと相互に反応してエアロゾル状の反応
生成物（副生物）を生成する。これらの生成物は
集塵器７で捕集され、除塵された排ガスはブロワ
ー８および煙突９を経て大気へ放出される。 上記プロセスにおいて、集塵器７で捕集される
副生物は、Ｘ線回折分析、赤外吸光、化学分析等
の分析結果から硫安および硫安と硝安との複塩
（硫硝安）を主成分とする物質であることが確か
められている。 本明細書中でいう排ガスとは、石油、石炭等の
燃焼排ガスおよび各種産業プロセスからの排ガス
を指す。前記排ガス処理プロセス副生物の利用法
としては、窒素質肥料としての利用および熱分解
による有効成分の回収利用が考えられているが、
本発明の方法は後者に属する総合的な方法であつ
て、熱分解によつて生じるガスを有効利用すると
共に、最終生成物を取扱い便利で無害な固形粒状
物のみとすることを特徴とする。従来、前記副生
物は比重が小さい微粉体であるために取扱いが困
難であり、取扱い時に一部が凝集したり、熱分解
処理に際しては局部加熱による不純物（酸性硫安
など）の生成があつたり、爆発の危険性が増大す
るなどの欠点があつたが、本発明の方法はこれら
の欠点がなく、好都合に実施することができる。 本発明の方法は、亜硫酸ガス（SO2）および／
または窒素酸化物（NOx）を含む排ガスにアン
モニア（NH3）を添加して電子線照射するかま
たは前記排ガスを電子線照射した後、NH3を添
加することにより得られるエアロゾル状反応生成
物を、集塵装置でガス流から分離回収した後、こ
れを無機物と共に必要な量の水の存在下に、流動
層造粒装置内で比較的低温度でNH3を含むガス
を発生させると共に造粒し固形粒状体を生成せし
めること、このようにして得られた固形粒状体
を、さらに、もつと高い温度で熱分解して、酸化
二窒素を含むガスを発生せしめ、粒状体の主成分
を石こうに変えること、さらに、前記酸化二窒素
含有ガスを燃料の助燃剤として有効に使用すると
共に、酸化二窒素を分解して完全に無害化するこ
とを特徴とする、前記副生物の利用法である。 第２図は、本発明の好ましい１具体例を示すフ
ローシートである。以下第２図に従つて説明する
と、放射線照射排ガス処理プロセスの反応生成物
（副生物）は、溶解槽２−１で水溶液にされる。
この際、前記副生物／水の重量比は10以下とする
ことが好ましい。最適の比率は流動層造粒装置２
−２の運転条件などで定まる。流動層造粒装置２
−２では、溶解槽２−１からの水溶液がスプレー
装置２−５により噴霧され、一方、無機物（たと
えば酸化カルシウム、CaO）が定量フイーダー２
−３および最終固体生成物（たとえば石こう）の
一部が定量フイーダー２−４を介して供給管によ
り供給される。 無機物質の添加量は、前記副生物（原料）に対
して20重量％以上とすべきであり、副生物の0.5
倍〜20倍（重量比）の範囲内とすることが好まし
い。その最適量は、造粒条件により異なるが、生
成物中のSO4 2-量の当量に対し0.9〜1.3倍量用い
れば良い結果が得られる。添加し得る無機物質は
酸化カルシウム、酸化マグネシウム、石灰石（主
成分CaCO3）、消石灰、ドロマイト（主成分
CaCO3、MgCO3）、ドロマイトの水酸化物などで
あり、400℃以上の融点をもつ物質を主成分とす
るものが好ましい。 流動層造粒装置２−２に供給管を通して送られ
た粒子は、熱風炉２−６からの空気およびスプレ
ー装置２−５からの噴霧により強制循環流動させ
られ、粒子と液体との反応や物理的結合により粒
状体が形成される。原料副生物（前記放射線照射
プロセスの反応生成物）中の硫安成分をなしてい
たアンモニア態窒素は脱離してアンモニアガスが
発生する。流動層装置内の粒子は所定の粒径に至
るまで成長させる。この場合の反応は次の(1)式に
示す通りである。 ＊は造粒による生成粒子の成分を表わす。 (1)の反応が進行するときの温度は80〜150℃、
好ましくは90〜110℃である。(1)式の反応によつ
て発生したアンモニア含有ガスは、アンモニア回
収装置２−７で、アンモニアガスまたは安水とし
て回収され、アンモニアタンク２−８に貯蔵され
る。回収したアンモニアガスまたは安水は、放射
線照射排ガス処理プロセスの添加用アンモニアと
して利用することができる。 形成される粒子は、その粒径が0.2〜６mmの球
形粒となるように制御することが好ましくこのよ
うに制御することが可能である。粒径は装置内の
滞留時間、水溶液の噴霧量、石こう等のフイード
バツク量および粒径、温度、生成物中のNH4 +、
NO3 -、SO4 2-などの濃度、酸化カルシウム添加
量および粒径などにより変化するので、与えられ
た条件の下で、可変条件を変化させて最適条件を
決定すればよい。 滞留時間は５〜40分が好ましい。最も好ましく
は15〜25分である。 原料中の硝安分は、(1)式で示されるように、生
成する石こうと共に造粒化されるが、得られた粒
状体を、さらに熱分解装置２−９で処理すること
により、硝安分を熱分解して、酸化二窒素を含む
ガスを発生させることができる。この反応は、次
の(2)式で示すことができる。 ４〔NH4NO3、2CaSO4・nH2O〕―→ 3N20＋N2＋1/2O2＋8H2O ＋8CaSO4・nH2O …(2) (2)式で表わされる反応は、100〜350℃、好まし
くは180〜250℃の温度で進行する。分解残渣の石
こうは、必要に応じ一定量が流動層造粒装置２−
２へフイードバツクされ、残りの石こうは回収さ
れる。酸化二窒素を含むガスは酸化二窒素回収装
置２−１１により酸化二窒素を回収し、酸化二窒
素タンク２−１２に貯蔵することができる。ある
いは酸化二窒素を分離せずに混合ガスのままで燃
料、特に気体燃料の助燃剤として用いることもで
きる。燃焼後、酸化二窒素はN2とO2とに分解し、
完全に無害化されるのでNOxが再び生成するよ
うなことはない。 酸化二窒素（N2O）の処理利用方法の一例と
して、これを気体燃料の助燃剤として用いる場合
に使用できる燃焼バーナーの一例を第３図に示
す。なお、本発明の方法によつて生じるN2Oは
気体燃料と共に用いる場合に限らず石炭、石油等
の固体および液体燃料と共に用いる場合、あるい
は両者を混合燃焼する場合にも有効である。 第３図において気体燃料は気体燃料供給管Ａよ
り供給される。ここで言う気体燃料とは乾性ガ
ス、湿性ガス、石炭ガス、発生炉ガス、水性ガ
ス、増熱水性ガス、熱分解油ガス、接触分解油ガ
スなどのことであり、これらが単独または２種以
上混合して用いられる。 一方、酸化二窒素は、酸化二窒素導入管Ｂより
供給される。気体燃料と酸化二窒素との割合は用
いる気体燃料の種類、バーナの形状などにより最
適比が異なるが一般的には、酸化二窒素／気体燃
料の体積比が0.1〜20の範囲内となるようにする
ことが望ましい。 このようにして供給された燃料およびN2Oは
燃焼室Ｃで混合され燃焼し、ノズルＤから高速で
炉外に噴出する。燃焼室Ｃの温度は、N2Oの助
燃作用の効率を良くするために、300℃以上に保
温することが望ましい。 燃料として天然ガスを用いる場合の燃焼室にお
ける反応は次の式に従つて進行する。 2N2O→O2＋2N2 ……(3) CH4＋2O2→CO2＋2H2O ……(4) 上記反応式からわかるように、N2OはO2の供
給源となる。また、N2Oを用いることによつて、
天然ガスを従来の方法で燃焼させる場合よりも発
熱量の増加をきたす。発熱量の増加割合は燃料の
種類、N2Oの混合比、燃焼方法、燃焼条件、燃
焼装置の構造などにより異なるが一般には、５％
〜50％程度の増加を得ることができる。以下、実
施例によつて説明する。 実施例 １ 放射線照射排ガス処理プロセスにおいて集塵器
で回収した反応生成物（硝安／硫安＝0.6、重量
比）を44Kg／時の割合で連続的に溶解槽に供給
し、一方、同じく溶解槽に47Kg／時の割合で水を
連続的に供給した。このようにして溶解槽で得ら
れた溶液を、91Kg／時の割合で溶解槽から抜きと
り、スプレー装置を介して流動造粒装置内に噴霧
した。これと同時に、酸化カルシウム12Kg／時お
よび石こう15Kg／時をそれぞれ定量フイーダーで
造粒装置に送り、かつ熱風炉からのエアー（110
℃）を100Kg／時の割合で造粒装置に吹き込んだ。
造粒装置内における副生物の滞留時間を20分とし
て造粒を行なつた。流動層造粒装置内でアンモニ
アを含むガスが発生した。分析結果から、アンモ
ニアガスの発生量は第１表に示す通りであつた。
【表】
流動造粒装置で形成された造粒ペレツトは２mm
φの球状体であり、Ｘ線回折分析の結果は第２表
に示す通りであつた。
φの球状体であり、Ｘ線回折分析の結果は第２表
に示す通りであつた。
【表】
実施例 ２
実施例１において流動造粒装置で形成されたペ
レツトを63Kg／時の割合で熱分解炉に供給し、同
時に230℃の熱風を60Kg／時の割合で熱分解炉に
吹きこみ熱分解を行なつた。熱分解炉内で、酸化
二窒素を含むガスが発生した。分析結果から求め
たガス量および分解残渣のＸ線分析結果は第３表
に示す通りであつた。
レツトを63Kg／時の割合で熱分解炉に供給し、同
時に230℃の熱風を60Kg／時の割合で熱分解炉に
吹きこみ熱分解を行なつた。熱分解炉内で、酸化
二窒素を含むガスが発生した。分析結果から求め
たガス量および分解残渣のＸ線分析結果は第３表
に示す通りであつた。
【表】
比較例 １
実施例１で原料として用いたものと同じ、放射
線照射排ガス処理プロセス副生物を、流動層造粒
することなく、直接熱分解炉に入れ、220℃で熱
分解した。酸化二窒素を発生させて硝安分を除い
た後、取り出して化学分析およびＸ線回折分析を
行なつた。分析の結果、主成分は硫安であるが、
10％程度の酸性硫安、および数％の硫酸水素アン
モニウム、ピロ硫酸アンモニウムを含有している
ことが認められた。 また、熱分解炉で一部の生成物が凝集、付着し
た。実施例２においてはこのような凝集、付着は
認められず、分解残渣は石こうのみであつた。 実施例 ３ 実施例２において熱分解炉で発生した二酸化窒
素を含むガスを、放射ノズルバーナーを備えた燃
焼装置に、二酸化窒素含有ガス／天然ガスの体積
比が10となる割合で、天然ガスと共に供給し、燃
焼させた。燃焼装置出口で、N2O濃度および温
度を測定した。N2O濃度は検出されなかつた。
温度は1250℃であつた。 比較例 ２ 実施例３と同じ燃焼装置により、空気／天然ガ
スの体積比が1.0とる割合で実施例３と同じ天然
ガスを燃焼し、実施例３と同様に燃焼装置の出口
で温度を測定したところ、1210℃であり、実施例
３の場合と、ほとんど変わらなかつた。 上記より明らかなごとく本発明の方法により、
放射線照射排ガス処理プロセス副生物を、効率よ
く不純物の生成が少なく、かつ安全性の高い熱分
解処理することができるようになつた。また、造
粒時に硫安中のアンモニアの処理ができるため、
熱分解装置を簡易化できる。熱分解により発生す
るN2O含有ガスはこれよりN2Oを分離してN2O
のの通常の用途に供することもできるが、混合ガ
スのまゝで燃料、特に気体燃料の助燃剤として用
いることができるので、特別の回収、分離装置を
必要とすることなく、大量のN2Oを工業的に極
めて有利に利用することができる。 以上の諸効果により、アンモニア添加放射線照
射排ガス処理プロセスを一層有利に実施できるよ
うになつた。
線照射排ガス処理プロセス副生物を、流動層造粒
することなく、直接熱分解炉に入れ、220℃で熱
分解した。酸化二窒素を発生させて硝安分を除い
た後、取り出して化学分析およびＸ線回折分析を
行なつた。分析の結果、主成分は硫安であるが、
10％程度の酸性硫安、および数％の硫酸水素アン
モニウム、ピロ硫酸アンモニウムを含有している
ことが認められた。 また、熱分解炉で一部の生成物が凝集、付着し
た。実施例２においてはこのような凝集、付着は
認められず、分解残渣は石こうのみであつた。 実施例 ３ 実施例２において熱分解炉で発生した二酸化窒
素を含むガスを、放射ノズルバーナーを備えた燃
焼装置に、二酸化窒素含有ガス／天然ガスの体積
比が10となる割合で、天然ガスと共に供給し、燃
焼させた。燃焼装置出口で、N2O濃度および温
度を測定した。N2O濃度は検出されなかつた。
温度は1250℃であつた。 比較例 ２ 実施例３と同じ燃焼装置により、空気／天然ガ
スの体積比が1.0とる割合で実施例３と同じ天然
ガスを燃焼し、実施例３と同様に燃焼装置の出口
で温度を測定したところ、1210℃であり、実施例
３の場合と、ほとんど変わらなかつた。 上記より明らかなごとく本発明の方法により、
放射線照射排ガス処理プロセス副生物を、効率よ
く不純物の生成が少なく、かつ安全性の高い熱分
解処理することができるようになつた。また、造
粒時に硫安中のアンモニアの処理ができるため、
熱分解装置を簡易化できる。熱分解により発生す
るN2O含有ガスはこれよりN2Oを分離してN2O
のの通常の用途に供することもできるが、混合ガ
スのまゝで燃料、特に気体燃料の助燃剤として用
いることができるので、特別の回収、分離装置を
必要とすることなく、大量のN2Oを工業的に極
めて有利に利用することができる。 以上の諸効果により、アンモニア添加放射線照
射排ガス処理プロセスを一層有利に実施できるよ
うになつた。
第１図は典型的な放射線照射排ガス処理プロセ
スのフローシートを示す。第２図は、本発明の方
法の好ましい１具体例のフローシートを示す。第
３図は、本発明の方法により発生するN2Oガス
を本発明の方法に従つて、気体燃料の助燃剤とし
て使用するために用いうる燃焼装置の一例を示
す。図中の記号は下記のものをそれぞれ表わす。 １……排ガス発生源、２……照射室、３……リ
アクター、４……放射線（電子線）発生装置、
５，６……アンモニア添加装置、７……集塵器、
８……ブロワー、９……煙突、２−１……溶解
槽、２−２……流動槽造粒装置、２−３……定量
フイダー、２−４……定量フイーダー、２−５…
…スプレー装置、２−６……熱風炉、２−７……
アンモニア回収装置、２−８……アンモニアタン
ク、２−９……熱分解装置、２−１０……ふるい
分け装置、２−１１……酸化二窒素回収装置、２
−１２……酸化二窒素回収タンク、Ａ……気体燃
料供給管、Ｂ……酸化二窒素導入管、Ｃ……燃焼
室、Ｄ……ノズル、GF……気体燃料、N2O……
酸化二窒素、BG……熱流（燃焼ガス）。
スのフローシートを示す。第２図は、本発明の方
法の好ましい１具体例のフローシートを示す。第
３図は、本発明の方法により発生するN2Oガス
を本発明の方法に従つて、気体燃料の助燃剤とし
て使用するために用いうる燃焼装置の一例を示
す。図中の記号は下記のものをそれぞれ表わす。 １……排ガス発生源、２……照射室、３……リ
アクター、４……放射線（電子線）発生装置、
５，６……アンモニア添加装置、７……集塵器、
８……ブロワー、９……煙突、２−１……溶解
槽、２−２……流動槽造粒装置、２−３……定量
フイダー、２−４……定量フイーダー、２−５…
…スプレー装置、２−６……熱風炉、２−７……
アンモニア回収装置、２−８……アンモニアタン
ク、２−９……熱分解装置、２−１０……ふるい
分け装置、２−１１……酸化二窒素回収装置、２
−１２……酸化二窒素回収タンク、Ａ……気体燃
料供給管、Ｂ……酸化二窒素導入管、Ｃ……燃焼
室、Ｄ……ノズル、GF……気体燃料、N2O……
酸化二窒素、BG……熱流（燃焼ガス）。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 亜硫酸ガス（SO2）および／または窒素酸化
物（NOx）を含む排ガスにアンモニア（NH3）
を添加して電子線照射するか、または前記排ガス
を電子線照射した後、NH3を添加することによ
り得られる反応生成物を水分の存在下に、無機物
質と共に、流動層造粒装置内で造粒すると共に、
アンモニアを含むガスを発生させることを特徴と
する、電子線照射排ガス処理プロセス副生物の利
用法。 ２ 前記無機物質が、酸化カルシウムまたは／お
よび水酸化カルシウムであることを特徴とする、
特許請求の範囲第１項の方法。 ３ 前記流動層造粒を滞留時間５〜40分で行ない
直径0.2〜６mmの球形粒を得ることを特徴とする、
特許請求の範囲第１項または第２項の方法。 ４ 亜硫酸ガス（SO2）および／または窒素酸化
物（NOx）を含む排ガスにアンモニア（NH3）
を添加して電子線照射するか、または前記排ガス
を電子線照射した後、NH3を添加することによ
り得られる反応生成物を、水分の存在下に無機物
質と共に、流動層造粒装置内で造粒すると共に、
アンモニアを含むガスを発生させ、次いで得られ
た造粒生成物を熱分解装置で熱分解して、酸化二
窒素を含むガスを発生させることを特徴とする、
電子線照射排ガス処理プロセス副生物の利用法。 ５ 前記熱分解を100〜350℃の範囲内の温度で行
なうことを特徴とする特許請求の範囲第４項の方
法。 ６ 亜硫酸ガス（SO2）および／または窒素酸化
物（NOx）を含む排ガスにアンモニア（NH3）
を添加して電子線照射するか、または前記排ガス
を電子線照射した後、NH3を添加することによ
り得られる反応生成物を水分の存在下に無機物質
と共に、流動層造粒装置内で造粒すると共に、ア
ンモニアを含むガスを発生させ、次いで得られた
造粒生成物を熱分解装置で熱分解して、酸化二窒
素を含むガスを発生させ、該酸化二窒素含有ガス
を燃料と共に燃焼室に供給することを特徴とす
る、電子線照射排ガス処理副生物の利用法。 ７ 前記酸化二窒素含有ガスを、気体燃料と共
に、酸化二窒素対気体燃料（酸化二窒素／気体燃
料）の体積比が0.1〜20となる割合で燃焼室に供
給することを特徴とする、特許請求の範囲第６項
の方法。 ８ 前記気体燃料が乾性ガス、湿性ガス、石炭ガ
ス、発出炉ガス、水性ガス、増熱水性ガス、油ガ
スのいずれか１種または、これらから選ばれる２
種以上の混合ガスであることを特徴とする、特許
請求の範囲第７項の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3800580A JPS56136629A (en) | 1980-03-25 | 1980-03-25 | Method for utilization of by-product of electron beam-irradiating exhaust gas treatment process |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3800580A JPS56136629A (en) | 1980-03-25 | 1980-03-25 | Method for utilization of by-product of electron beam-irradiating exhaust gas treatment process |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56136629A JPS56136629A (en) | 1981-10-26 |
| JPS6333889B2 true JPS6333889B2 (ja) | 1988-07-07 |
Family
ID=12513450
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3800580A Granted JPS56136629A (en) | 1980-03-25 | 1980-03-25 | Method for utilization of by-product of electron beam-irradiating exhaust gas treatment process |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS56136629A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4525142A (en) * | 1984-06-11 | 1985-06-25 | Research-Cottrell, Inc. | Process for treating flue gas with alkali injection and electron beam |
| JPH0640945B2 (ja) * | 1987-12-10 | 1994-06-01 | 株式会社荏原製作所 | 放射線照射排ガス処理法 |
-
1980
- 1980-03-25 JP JP3800580A patent/JPS56136629A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56136629A (en) | 1981-10-26 |
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