JPS6339344B2 - - Google Patents
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- JPS6339344B2 JPS6339344B2 JP55072890A JP7289080A JPS6339344B2 JP S6339344 B2 JPS6339344 B2 JP S6339344B2 JP 55072890 A JP55072890 A JP 55072890A JP 7289080 A JP7289080 A JP 7289080A JP S6339344 B2 JPS6339344 B2 JP S6339344B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slab
- pressing
- crown
- cross
- head
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Metal Rolling (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Forging (AREA)
Description
この発明は、鋳片の側端部の厚みが中央部より
薄くなつている、いわゆるクラウン形断面形状の
鋳片を連続鋳造ラインで直接製造する方法に係
り、更に詳しくは特殊な鋳型を用いることなく通
常の矩形断面に鋳込まれた鋳片をライン内でクラ
ウン形に形成する方法に関する。 一般にスラブの熱間圧延では、第１図イに示す
ように鋼板端部が、いわゆるフイツシユテイル状
に形成され、これは通常次の仕上圧延に廻す前に
切捨てられるので、圧延歩留り低下の最も大きな
原因の一つに挙げられる。フイツシユテイルの発
生は、スラブ断面形状の変更で有効に軽減せられ
る。つまり、第１図ロに示す如くスラブ側端部付
近３′にその厚みが外方に向つて漸減するように
テーパーを付与して、断面形状を、いわゆるクラ
ウン形に改めるのである。 クラウン形のスラブをつくるのに、一度矩形の
スラブを製造し、しかるのち熱延に先立つて逆ク
ラウン形のロールに通す方法があるが、この実施
は圧延能率の大巾な低下につながるばかりでな
く、クラウン形スラブの両側端面が中央部に向つ
て中凹みの断面形状となりやすく、下工程におけ
る成品の表面疵発生原因となる。 他方、鋳造段階で直接製造する方法として、連
続鋳造に当りクラウン形の特殊な異形モールドを
用いる方法が考えられるが、これでは異なるクラ
ウン形の要求にモールド交換で対処するしかな
く、その形状毎に多くのモールドを準備する必要
があつて設備費の増大は免れず、その上作業の中
断を伴うモールド交換は稼動率低下の大きな原因
になる。 本発明は、上記諸問題を解決しようとするもの
であつて、連続鋳造において、冷却の済んだ切断
前の連続鋳造鋳片を、該鋳片の側縁部を押圧する
傾斜面を有する上下のヘツドにより、その移動に
同調して周期的に押圧し鋳片の断面形状を調整す
ることを特徴とする連続鋳造鋳片の製造方法を要
旨とする。 以下、本発明の一実施例を図面に基づき詳細に
説明する。 第２図は、本発明方法を実施するための連続鋳
造ラインの説明図である。鋳型１へ鋳込まれた溶
湯は、引抜ロール５の回転に伴なつて、鋳型１か
ら鋳片３として引出され、この鋳片は、冷却帯４
を順次通過してゆく際、凝固殻の厚みを増し、冷
却帯出口付近で凝固は完了する。 その後、引抜ロール５後方に配置された切断機
６で定尺にカツトされ、スラブとなるのは通常の
場合と同じであるが、ここで本発明では、冷却帯
４を出て凝固の完了した鋳片３が通過するとこ
ろ、図示例ではライン出口に当る切断機６の直前
に後述の押圧装置７が設けられ、こで鋳片３の断
面形状がクラウン形に形成される。 押圧装置の一例を、第３図イ，ロの正面図と側
面図に示す。８は冷却を終えた切断前の鋳片３が
内部を通過するハウジングで、油圧シリンダー等
の駆動装置９によりガイド１０，１０に案内され
ながらラインと平行に前進、または後退する。１
１はハウジング８に鋳片３を挟んで上下に対向し
て組込まれた対の鋳片押圧用プレスで、ハウジン
グ８の鋳片上下に位置する部分にそれぞれシリン
ダー１２を２基ずつ形成し、この各シリンダー１
２に鋳片３の長辺面と直角の腕１３を有するピス
トン１４を組込み、その腕１３の先端にプレスヘ
ツド１５を取付けて構成されている。プレスヘツ
ド１５は、前記シリンダー１２のピストン１３前
後の圧油室１６，１６へ油圧源（図示せず）から
通路１７，１７を経て交互に送油することによつ
て、鋳片３に向かつて進退する。 プレスヘツド１５を詳細に説明すれば、例えば
第４図イの正面図に示すように、上下の各プレス
ヘツドは鋳片３の両側縁部を押圧する傾斜面１
８，１８を備えている。第４図イ図示のものは、
得ようとするクラウン形断面鋳片のテーパー部
３′が直線的な傾斜の場合に用いられるものであ
り、傾斜面１８のテーパー角θは、上記テーパー
部３′の傾斜に沿うよう設定され、また傾斜面１
８の巾W1については、上記テーパー部３′の巾
W2より大きく決められる。 フイツシユテイルを制御する上で、鋳片のクラ
ウン形断面を、第５図に示すようにテーパー部
３′が彎曲状に傾斜する形状にする方が有利な場
合があるが、このような形状に鋳片３を形成しよ
うとする場合には、同図に示されているように傾
斜面１８が彎曲状のヘツド１５が用いられる。こ
のヘツドの場合も、傾斜面１８は、得ようとする
テーパー部３′の彎曲に一致するよう、曲率半径
Ｒなどを設定するとともに、傾斜面１８の巾W1
は先の場合同様、テーパー部３′の巾W2より大き
くすべきであるのは云う迄もない。 他方、第４図ロ（同図イのロ−ロ線断面矢視
図）にみる如く、ヘツド１５の傾斜面１８は、鋳
片出側の平行部１９とともに、平行部１９から鋳
片入側に向かつて鋳片から離反する方向に彎曲す
る彎曲部２０を備えている。ヘツド１５が鋳片を
後述のように押圧したとき、平行部１９に対応す
る如工部２１と未加工部２２を、彎曲部２０に対
応する半加工部２３でスムーズにつなぐ形をとる
ことにより、異常な剪断応力の作用で極端な変形
が生じるのを避けるための工夫である。 次に、上記構成の装置により冷却後の連続鋳造
鋳片３の断面形状をクラウン形に形成するには、
まず第６図イに示す如く、上下のプレスヘツド１
５，１５を同時的に繰出し、その傾斜面１８，１
８で上下それぞれの両側縁部を押圧する。押圧の
間ハウジング８は鋳片３の移動と同調して、ライ
ンに沿つて従動、または第３図に示した駆動装置
９により自走する（第６図ロを参照）。ヘツド１
５の押圧は、例えば鋳片側端部の厚みを目安とし
てこれが目標値に一致するまで、つまり鋳片３が
第４図ロで示したヘツド平行部１９による加工部
２１において所望のクラウン形断面となるまで継
続的に行い、押圧が完了したところで、第６図ハ
に示すようにヘツド１５の旧位置への復帰を開始
するとともに、ハウジング８を移動前の位置に後
退させる。 以上のサイクルを、ヘツド平行部１９による鋳
片加工部が順次適当な重なりをもつて連続するよ
う、一定の押圧周期で繰り返し行う。押圧周期
は、前記平行部１９の長さＬと鋳片の移動速度に
基いて、次のように決定すればよい。例えば、鋳
片の移動速度：1.2ｍ／分、前記平行部の長さ
Ｌ：400mmであれば、鋳片各点が長さＬを通過す
るのに20秒かかる計算になるから、ヘツドの押圧
周期はこの20秒を越えないように選択するのであ
る。 上記の周期的な動作は、シーケンスを組んで自
動的に行わしめるのは容易である。 このような押圧加工により、鋳片３は一定長さ
ずつ端部付近の厚みが減少、調整され、所望のク
ラウン形断面形状に仕上げられてゆく。 次に本発明の実施例について述べる。 245mm厚×1260mm巾の矩形スラブを連続鋳造し、
冷却後、本発明方法に基いて第３図に示すθ＝5゜
のプレスヘツドを用い、鋳片側端部の厚みを200
mmまで減少させる押圧加工を行なつた。得られた
クラウン形断面のスラブから、５ｍを切出し、こ
れを熱間圧延機にかけてその粗圧延出口で35mm厚
とした。 他方、上記押圧加工を行なわない以外は上記と
同様の連続鋳造および熱延を実施した。 この２つのスラブの熱延によるフイツシユテイ
ル発生長さを、第１表に比較した。
薄くなつている、いわゆるクラウン形断面形状の
鋳片を連続鋳造ラインで直接製造する方法に係
り、更に詳しくは特殊な鋳型を用いることなく通
常の矩形断面に鋳込まれた鋳片をライン内でクラ
ウン形に形成する方法に関する。 一般にスラブの熱間圧延では、第１図イに示す
ように鋼板端部が、いわゆるフイツシユテイル状
に形成され、これは通常次の仕上圧延に廻す前に
切捨てられるので、圧延歩留り低下の最も大きな
原因の一つに挙げられる。フイツシユテイルの発
生は、スラブ断面形状の変更で有効に軽減せられ
る。つまり、第１図ロに示す如くスラブ側端部付
近３′にその厚みが外方に向つて漸減するように
テーパーを付与して、断面形状を、いわゆるクラ
ウン形に改めるのである。 クラウン形のスラブをつくるのに、一度矩形の
スラブを製造し、しかるのち熱延に先立つて逆ク
ラウン形のロールに通す方法があるが、この実施
は圧延能率の大巾な低下につながるばかりでな
く、クラウン形スラブの両側端面が中央部に向つ
て中凹みの断面形状となりやすく、下工程におけ
る成品の表面疵発生原因となる。 他方、鋳造段階で直接製造する方法として、連
続鋳造に当りクラウン形の特殊な異形モールドを
用いる方法が考えられるが、これでは異なるクラ
ウン形の要求にモールド交換で対処するしかな
く、その形状毎に多くのモールドを準備する必要
があつて設備費の増大は免れず、その上作業の中
断を伴うモールド交換は稼動率低下の大きな原因
になる。 本発明は、上記諸問題を解決しようとするもの
であつて、連続鋳造において、冷却の済んだ切断
前の連続鋳造鋳片を、該鋳片の側縁部を押圧する
傾斜面を有する上下のヘツドにより、その移動に
同調して周期的に押圧し鋳片の断面形状を調整す
ることを特徴とする連続鋳造鋳片の製造方法を要
旨とする。 以下、本発明の一実施例を図面に基づき詳細に
説明する。 第２図は、本発明方法を実施するための連続鋳
造ラインの説明図である。鋳型１へ鋳込まれた溶
湯は、引抜ロール５の回転に伴なつて、鋳型１か
ら鋳片３として引出され、この鋳片は、冷却帯４
を順次通過してゆく際、凝固殻の厚みを増し、冷
却帯出口付近で凝固は完了する。 その後、引抜ロール５後方に配置された切断機
６で定尺にカツトされ、スラブとなるのは通常の
場合と同じであるが、ここで本発明では、冷却帯
４を出て凝固の完了した鋳片３が通過するとこ
ろ、図示例ではライン出口に当る切断機６の直前
に後述の押圧装置７が設けられ、こで鋳片３の断
面形状がクラウン形に形成される。 押圧装置の一例を、第３図イ，ロの正面図と側
面図に示す。８は冷却を終えた切断前の鋳片３が
内部を通過するハウジングで、油圧シリンダー等
の駆動装置９によりガイド１０，１０に案内され
ながらラインと平行に前進、または後退する。１
１はハウジング８に鋳片３を挟んで上下に対向し
て組込まれた対の鋳片押圧用プレスで、ハウジン
グ８の鋳片上下に位置する部分にそれぞれシリン
ダー１２を２基ずつ形成し、この各シリンダー１
２に鋳片３の長辺面と直角の腕１３を有するピス
トン１４を組込み、その腕１３の先端にプレスヘ
ツド１５を取付けて構成されている。プレスヘツ
ド１５は、前記シリンダー１２のピストン１３前
後の圧油室１６，１６へ油圧源（図示せず）から
通路１７，１７を経て交互に送油することによつ
て、鋳片３に向かつて進退する。 プレスヘツド１５を詳細に説明すれば、例えば
第４図イの正面図に示すように、上下の各プレス
ヘツドは鋳片３の両側縁部を押圧する傾斜面１
８，１８を備えている。第４図イ図示のものは、
得ようとするクラウン形断面鋳片のテーパー部
３′が直線的な傾斜の場合に用いられるものであ
り、傾斜面１８のテーパー角θは、上記テーパー
部３′の傾斜に沿うよう設定され、また傾斜面１
８の巾W1については、上記テーパー部３′の巾
W2より大きく決められる。 フイツシユテイルを制御する上で、鋳片のクラ
ウン形断面を、第５図に示すようにテーパー部
３′が彎曲状に傾斜する形状にする方が有利な場
合があるが、このような形状に鋳片３を形成しよ
うとする場合には、同図に示されているように傾
斜面１８が彎曲状のヘツド１５が用いられる。こ
のヘツドの場合も、傾斜面１８は、得ようとする
テーパー部３′の彎曲に一致するよう、曲率半径
Ｒなどを設定するとともに、傾斜面１８の巾W1
は先の場合同様、テーパー部３′の巾W2より大き
くすべきであるのは云う迄もない。 他方、第４図ロ（同図イのロ−ロ線断面矢視
図）にみる如く、ヘツド１５の傾斜面１８は、鋳
片出側の平行部１９とともに、平行部１９から鋳
片入側に向かつて鋳片から離反する方向に彎曲す
る彎曲部２０を備えている。ヘツド１５が鋳片を
後述のように押圧したとき、平行部１９に対応す
る如工部２１と未加工部２２を、彎曲部２０に対
応する半加工部２３でスムーズにつなぐ形をとる
ことにより、異常な剪断応力の作用で極端な変形
が生じるのを避けるための工夫である。 次に、上記構成の装置により冷却後の連続鋳造
鋳片３の断面形状をクラウン形に形成するには、
まず第６図イに示す如く、上下のプレスヘツド１
５，１５を同時的に繰出し、その傾斜面１８，１
８で上下それぞれの両側縁部を押圧する。押圧の
間ハウジング８は鋳片３の移動と同調して、ライ
ンに沿つて従動、または第３図に示した駆動装置
９により自走する（第６図ロを参照）。ヘツド１
５の押圧は、例えば鋳片側端部の厚みを目安とし
てこれが目標値に一致するまで、つまり鋳片３が
第４図ロで示したヘツド平行部１９による加工部
２１において所望のクラウン形断面となるまで継
続的に行い、押圧が完了したところで、第６図ハ
に示すようにヘツド１５の旧位置への復帰を開始
するとともに、ハウジング８を移動前の位置に後
退させる。 以上のサイクルを、ヘツド平行部１９による鋳
片加工部が順次適当な重なりをもつて連続するよ
う、一定の押圧周期で繰り返し行う。押圧周期
は、前記平行部１９の長さＬと鋳片の移動速度に
基いて、次のように決定すればよい。例えば、鋳
片の移動速度：1.2ｍ／分、前記平行部の長さ
Ｌ：400mmであれば、鋳片各点が長さＬを通過す
るのに20秒かかる計算になるから、ヘツドの押圧
周期はこの20秒を越えないように選択するのであ
る。 上記の周期的な動作は、シーケンスを組んで自
動的に行わしめるのは容易である。 このような押圧加工により、鋳片３は一定長さ
ずつ端部付近の厚みが減少、調整され、所望のク
ラウン形断面形状に仕上げられてゆく。 次に本発明の実施例について述べる。 245mm厚×1260mm巾の矩形スラブを連続鋳造し、
冷却後、本発明方法に基いて第３図に示すθ＝5゜
のプレスヘツドを用い、鋳片側端部の厚みを200
mmまで減少させる押圧加工を行なつた。得られた
クラウン形断面のスラブから、５ｍを切出し、こ
れを熱間圧延機にかけてその粗圧延出口で35mm厚
とした。 他方、上記押圧加工を行なわない以外は上記と
同様の連続鋳造および熱延を実施した。 この２つのスラブの熱延によるフイツシユテイ
ル発生長さを、第１表に比較した。
【表】
一般にフイツシユテイルの形成は、ボトム側で
著しくみられるものであるが、このボトム側のフ
イツシユテイルが本発明実施により略々半減し、
トツプ側も併せて歩留り向上率を計算すると、
0.5％であつた。 以上の説明から明らかなように本発明の方法
は、フイツシユテイルを軽減するため等のクラウ
ン形断面形状の鋳片を連続鋳造ライン内で製造す
ることができ、しかもラインスピードを落とすよ
うな必要がないので連続鋳造本来の高能率が生か
され、また安定したクラウン形断面形状が得られ
る。それに、異なるクラウン形でも場合によつて
は同一のヘツドを用いて製造できる融通性があ
り、断面形状の僅かな変更にも鋳込み中断を伴う
モールド交換で対処するしかない従来の方法に較
べ稼動率も良好に保つことができ、圧延製品の歩
留り向上や能率改善に大きな効果を発揮する。
著しくみられるものであるが、このボトム側のフ
イツシユテイルが本発明実施により略々半減し、
トツプ側も併せて歩留り向上率を計算すると、
0.5％であつた。 以上の説明から明らかなように本発明の方法
は、フイツシユテイルを軽減するため等のクラウ
ン形断面形状の鋳片を連続鋳造ライン内で製造す
ることができ、しかもラインスピードを落とすよ
うな必要がないので連続鋳造本来の高能率が生か
され、また安定したクラウン形断面形状が得られ
る。それに、異なるクラウン形でも場合によつて
は同一のヘツドを用いて製造できる融通性があ
り、断面形状の僅かな変更にも鋳込み中断を伴う
モールド交換で対処するしかない従来の方法に較
べ稼動率も良好に保つことができ、圧延製品の歩
留り向上や能率改善に大きな効果を発揮する。
第１図イは熱間粗圧延後のフイツシユテイル成
形状況を示す平面図、第１図ロは上記フイツシユ
テイルの発生が少なくなるクラウン形断面形状の
スラブを示す斜視図、第２図は本発明実施のため
の連続鋳造ラインを模式に示す説明図、第３図は
本発明方法に使用する鋳片押圧装置についてその
一例を示したもので、イは縦断正面図、ロはイ図
のロ−ロ線断面矢視図である。第４図は上記押圧
装置に用いられるプレスヘツドの一例を示し、イ
は正面図、ロはイ図のロ−ロ線断面矢視図、第５
図は同上プレスヘツドのいま一つの実施例を示す
正面図、第６図イ，ロおよびハは本発明に基く鋳
片押圧装置の作動順序を示す説明図であつて、イ
は押圧開始時の状態、ロは押圧中の状態、ハは押
圧完了後の状態をそれぞれ示している。 図中、１：鋳型、３：鋳片、４：冷却帯、５：
引抜ロール、６：切断機、７：鋳片押圧装置、
８：ハウジング、９：駆動装置、１０：ガイド、
１１：押圧用プレス、１２：シリンダー、１３：
腕、１４：ピストン、１５：プレスヘツド、１
６：圧油室、１７：通路、１８：傾斜面、１９：
平行部、２０：彎曲部、２１：加工部、２２：未
加工部、２３：半加工部。
形状況を示す平面図、第１図ロは上記フイツシユ
テイルの発生が少なくなるクラウン形断面形状の
スラブを示す斜視図、第２図は本発明実施のため
の連続鋳造ラインを模式に示す説明図、第３図は
本発明方法に使用する鋳片押圧装置についてその
一例を示したもので、イは縦断正面図、ロはイ図
のロ−ロ線断面矢視図である。第４図は上記押圧
装置に用いられるプレスヘツドの一例を示し、イ
は正面図、ロはイ図のロ−ロ線断面矢視図、第５
図は同上プレスヘツドのいま一つの実施例を示す
正面図、第６図イ，ロおよびハは本発明に基く鋳
片押圧装置の作動順序を示す説明図であつて、イ
は押圧開始時の状態、ロは押圧中の状態、ハは押
圧完了後の状態をそれぞれ示している。 図中、１：鋳型、３：鋳片、４：冷却帯、５：
引抜ロール、６：切断機、７：鋳片押圧装置、
８：ハウジング、９：駆動装置、１０：ガイド、
１１：押圧用プレス、１２：シリンダー、１３：
腕、１４：ピストン、１５：プレスヘツド、１
６：圧油室、１７：通路、１８：傾斜面、１９：
平行部、２０：彎曲部、２１：加工部、２２：未
加工部、２３：半加工部。
Claims (1)
- １ 二次冷却を終えた切断前の連続鋳造鋳片を、
該鋳片の側縁部を押圧する傾斜面を有する上下の
ヘツドにより、鋳片の移動に同調して周期的に油
圧プレスにより押圧し、鋳片の断面形状を調整す
ることを特徴とする連続鋳造鋳片の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7289080A JPS56168950A (en) | 1980-05-30 | 1980-05-30 | Manufacture of continuous casting ingot |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7289080A JPS56168950A (en) | 1980-05-30 | 1980-05-30 | Manufacture of continuous casting ingot |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56168950A JPS56168950A (en) | 1981-12-25 |
| JPS6339344B2 true JPS6339344B2 (ja) | 1988-08-04 |
Family
ID=13502385
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7289080A Granted JPS56168950A (en) | 1980-05-30 | 1980-05-30 | Manufacture of continuous casting ingot |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS56168950A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103831413A (zh) * | 2014-03-13 | 2014-06-04 | 钢铁研究总院 | 一种对带倒角连铸坯进行角部变形的支撑辊装置和方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5312257A (en) * | 1976-07-21 | 1978-02-03 | Victor Co Of Japan Ltd | Demodulation system of angle modulated wave signal reproduced from multi-channel disc record |
-
1980
- 1980-05-30 JP JP7289080A patent/JPS56168950A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103831413A (zh) * | 2014-03-13 | 2014-06-04 | 钢铁研究总院 | 一种对带倒角连铸坯进行角部变形的支撑辊装置和方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56168950A (en) | 1981-12-25 |
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