JPS6340465B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6340465B2 JPS6340465B2 JP58053224A JP5322483A JPS6340465B2 JP S6340465 B2 JPS6340465 B2 JP S6340465B2 JP 58053224 A JP58053224 A JP 58053224A JP 5322483 A JP5322483 A JP 5322483A JP S6340465 B2 JPS6340465 B2 JP S6340465B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- carbonization
- coke
- amount
- heat
- coal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Coke Industry (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はコークスの製造法に係わる。更に詳し
くは、本発明は乾留用燃料ガスの節減を可能なら
しめるコークスの製造法に関するものである。
くは、本発明は乾留用燃料ガスの節減を可能なら
しめるコークスの製造法に関するものである。
コークスは通常複数銘柄の原料石炭を配合し
て、これをコークス炉炭化室に装入し、加熱乾留
することによつて生産される。かくして、生産さ
れたコークスは、鉄鉱石の還元剤としての用途に
供される。
て、これをコークス炉炭化室に装入し、加熱乾留
することによつて生産される。かくして、生産さ
れたコークスは、鉄鉱石の還元剤としての用途に
供される。
コークスは、上述のとおり、原料石炭をコーク
ス炭化室に装入して、隣接する燃焼室で燃料ガス
を大量に燃焼させて乾留することにより得られる
ものである故、燃料ガスの使用量はコークスの生
産コストを左右する要因であるばかりでなく、コ
ークスの品質にも大きな影響を及ぼすものであ
る。
ス炭化室に装入して、隣接する燃焼室で燃料ガス
を大量に燃焼させて乾留することにより得られる
ものである故、燃料ガスの使用量はコークスの生
産コストを左右する要因であるばかりでなく、コ
ークスの品質にも大きな影響を及ぼすものであ
る。
従来、原料石炭を乾留してコークスを製造する
に当つては、加熱用燃料ガスの燃焼室への供給
は、保持されるコークス炉温、原料石炭の装入
量、乾留終了後における生成コークスの養生時間
等専ら炉の操業上の要因のみを中心にして決定さ
れていたが、同じ操業条件であつても実際の消費
熱量は予め予想したものとは大きくずれ、結果と
して加熱用燃料ガスの所要供給量、言い替えれば
実効所要熱量を前もつて予測した上で最適量の燃
料ガスを供給するといつたことはできなかつた。
そのため、燃料ガスの無駄な消費を招き、コーク
ス生産コストの上昇、ひいては省エネルギーとい
う国家的政策にも反する結果となつていた。
に当つては、加熱用燃料ガスの燃焼室への供給
は、保持されるコークス炉温、原料石炭の装入
量、乾留終了後における生成コークスの養生時間
等専ら炉の操業上の要因のみを中心にして決定さ
れていたが、同じ操業条件であつても実際の消費
熱量は予め予想したものとは大きくずれ、結果と
して加熱用燃料ガスの所要供給量、言い替えれば
実効所要熱量を前もつて予測した上で最適量の燃
料ガスを供給するといつたことはできなかつた。
そのため、燃料ガスの無駄な消費を招き、コーク
ス生産コストの上昇、ひいては省エネルギーとい
う国家的政策にも反する結果となつていた。
本発明者らは、従来法におけるこのような問題
点を解消すべく、原料石炭の物性を中心とした熱
量供給法につき種々検討の結果、原料石炭の乾留
における実効所要乾留熱量と原料石炭の物性との
間には一定の関係があり、この関係を示す回帰式
を予め作成しておき、これに基づいて原料石炭を
選択することにより乾留の際に用いる燃料ガス供
給量を適正ならしめ、その節減が可能となるとの
知見を得て本発明に到達した。
点を解消すべく、原料石炭の物性を中心とした熱
量供給法につき種々検討の結果、原料石炭の乾留
における実効所要乾留熱量と原料石炭の物性との
間には一定の関係があり、この関係を示す回帰式
を予め作成しておき、これに基づいて原料石炭を
選択することにより乾留の際に用いる燃料ガス供
給量を適正ならしめ、その節減が可能となるとの
知見を得て本発明に到達した。
即ち本発明は、原料石炭を乾留してコークスを
製造するに当り、実効所要乾留熱量を従属変数と
し、原料石炭中の揮発分及び元素分析値のうち、
水素対炭素比並びに酸素対炭素比を独立変数の項
に含ませてなる重回帰式を予め統計的手法により
求めておき、該重回帰式に基づいて原料石炭を選
択し乾留することを特徴とするコークスの製造法
を要旨とするものである。
製造するに当り、実効所要乾留熱量を従属変数と
し、原料石炭中の揮発分及び元素分析値のうち、
水素対炭素比並びに酸素対炭素比を独立変数の項
に含ませてなる重回帰式を予め統計的手法により
求めておき、該重回帰式に基づいて原料石炭を選
択し乾留することを特徴とするコークスの製造法
を要旨とするものである。
以下本発明方法を更に詳細に説明する。
原料石炭を乾留してコークスを生産するに要す
る実効所要乾留熱量（以下Ｎ―HCと略記する）
は常温から各乾留生成物が生成する温度まで昇温
する熱量（顕熱）と石炭から乾留生成物が生成す
る変動熱量（反応熱）との和、即ち乾留所要熱量
（以下HCと略記する）、と乾留の結果発生する諸
ガス中水蒸気と生成コークスとの間の水性ガス生
成による吸熱反応で持ち去られる熱量を補填する
熱量との総和と解することができる。
る実効所要乾留熱量（以下Ｎ―HCと略記する）
は常温から各乾留生成物が生成する温度まで昇温
する熱量（顕熱）と石炭から乾留生成物が生成す
る変動熱量（反応熱）との和、即ち乾留所要熱量
（以下HCと略記する）、と乾留の結果発生する諸
ガス中水蒸気と生成コークスとの間の水性ガス生
成による吸熱反応で持ち去られる熱量を補填する
熱量との総和と解することができる。
そこで、本発明者らはコークス製造用として市
場で入手できる一般の原料石炭について、種々の
乾留操作条件（例えば乾留温度、乾留終了後の養
生時間等）を変え、顕熱及び反応熱を求めその総
和からHCをもとめた。ここで顕熱は、例えば乾
留生成物の乾留歩留と生成物の比熱と温度差を乗
じて求め、また反応熱は乾留生成物の発熱量と乾
留歩留とを乗じ、これより石炭の発熱量を差し引
いた値及び液状乾留生成物の潜熱と乾留歩留とを
乗じた値の和で求めた。
場で入手できる一般の原料石炭について、種々の
乾留操作条件（例えば乾留温度、乾留終了後の養
生時間等）を変え、顕熱及び反応熱を求めその総
和からHCをもとめた。ここで顕熱は、例えば乾
留生成物の乾留歩留と生成物の比熱と温度差を乗
じて求め、また反応熱は乾留生成物の発熱量と乾
留歩留とを乗じ、これより石炭の発熱量を差し引
いた値及び液状乾留生成物の潜熱と乾留歩留とを
乗じた値の和で求めた。
一方、通常の方法によつて原料石炭中の揮発分
（以下VMと略記する）及び元素成分割合の分析
を行い、得られたデータについて該HCとの関係
を統計的手法により解析した。その結果、VM％
及び元素分析値中水素対炭素比（以下Ｈ／Ｃと略
記する）が最も相関係数が大きいことを知つた。
即ちこれを独立変数の項に含ませた重回帰式が精
度よく利用できるとの知見を得た。第１図は前記
データをグラフで示したものであり、これを統計
的に解析すると HC（Kcal／Kg）＝20.6・VM―1440・Ｈ／Ｃ＋798
なる式が得られ、重回帰一般式で表すと、 HC（Kcal／Kg）＝ａ・VM＋ｂ・Ｈ／Ｃ＋α
…… となる。
（以下VMと略記する）及び元素成分割合の分析
を行い、得られたデータについて該HCとの関係
を統計的手法により解析した。その結果、VM％
及び元素分析値中水素対炭素比（以下Ｈ／Ｃと略
記する）が最も相関係数が大きいことを知つた。
即ちこれを独立変数の項に含ませた重回帰式が精
度よく利用できるとの知見を得た。第１図は前記
データをグラフで示したものであり、これを統計
的に解析すると HC（Kcal／Kg）＝20.6・VM―1440・Ｈ／Ｃ＋798
なる式が得られ、重回帰一般式で表すと、 HC（Kcal／Kg）＝ａ・VM＋ｂ・Ｈ／Ｃ＋α
…… となる。
ここで、該式Ka，ｂ，αは、それぞれ回帰係
数及び回帰常数であつて、ある特定の操業条件例
えば乾留温度、乾留終了後のコークスの養生時間
等が一定である場合には一定値を示す。従つてコ
ークス炉の操業条件がほぼ同一であるような場合
には、原料石炭中のVM％及び元素分析値の測定
を行うだけで、予め多数のデータを基にして得ら
れた上記回帰式からHCの推算が可能である。な
お操業条件が大巾に変わつたときには、その変わ
つた操業条件見合いの回帰式を多数のデータを基
に算出しなければならないが、通常要因の寄与の
度合を表現する回帰係数の値はそのままにして、
回帰常数を増減させる方法が採用される。
数及び回帰常数であつて、ある特定の操業条件例
えば乾留温度、乾留終了後のコークスの養生時間
等が一定である場合には一定値を示す。従つてコ
ークス炉の操業条件がほぼ同一であるような場合
には、原料石炭中のVM％及び元素分析値の測定
を行うだけで、予め多数のデータを基にして得ら
れた上記回帰式からHCの推算が可能である。な
お操業条件が大巾に変わつたときには、その変わ
つた操業条件見合いの回帰式を多数のデータを基
に算出しなければならないが、通常要因の寄与の
度合を表現する回帰係数の値はそのままにして、
回帰常数を増減させる方法が採用される。
次に、同じ多数の市販原料石炭について、水性
ガス生成反応に基づく吸熱量（以下ACと略記す
る）を測定する一方、原料石炭のVM％及び元素
成分との分析を行い、得られたデータについて該
ACとの関係を統計的手法により解析した。その
結果VM％及び元素分析値中酸素対炭素比（以下
Ｏ／Ｃと略記する）が最も相関係数が大きいこと
が判明した。即ちこれを独立変数の項に含ませた
重回帰式が精度よく利用できるとの知見を得た。
第２図は、前記データをグラフで示したもので、
これを統計的に解析すると、 AC（Kcal／Kg）＝0.42・VM＋319.7・０／Ｃ−12
なる式が得られ、これを一般重回帰式で表すと AC（Kcal／Kg）a1・VM＋ｃ・０／Ｃ＋β …… となる。
ガス生成反応に基づく吸熱量（以下ACと略記す
る）を測定する一方、原料石炭のVM％及び元素
成分との分析を行い、得られたデータについて該
ACとの関係を統計的手法により解析した。その
結果VM％及び元素分析値中酸素対炭素比（以下
Ｏ／Ｃと略記する）が最も相関係数が大きいこと
が判明した。即ちこれを独立変数の項に含ませた
重回帰式が精度よく利用できるとの知見を得た。
第２図は、前記データをグラフで示したもので、
これを統計的に解析すると、 AC（Kcal／Kg）＝0.42・VM＋319.7・０／Ｃ−12
なる式が得られ、これを一般重回帰式で表すと AC（Kcal／Kg）a1・VM＋ｃ・０／Ｃ＋β …… となる。
ここで、該式中a1，ｃ，βは、それぞれ回帰係
数及び回帰常数であつて、ある特定の操業条件例
えば乾留温度、乾留終了後のコークスの養生時間
等が一定である場合には一定値を示す。従つてコ
ークス炉の操業条件がほぼ同一であるような場合
には、原料石炭中のVM％及び元素分析値の測定
を行うだけで、予め多数のデータを基にして得ら
れた上記回帰式からACの推算が可能である。な
お操業条件が大巾に変わつたときには、その変わ
つた操業条件見合いの回帰式を多数のデータを基
に算出しなければならないが、通常、要因の寄与
の度合を表現する回帰係数の値はそのままにし
て、回帰常数を増減させる方法が採用される。
数及び回帰常数であつて、ある特定の操業条件例
えば乾留温度、乾留終了後のコークスの養生時間
等が一定である場合には一定値を示す。従つてコ
ークス炉の操業条件がほぼ同一であるような場合
には、原料石炭中のVM％及び元素分析値の測定
を行うだけで、予め多数のデータを基にして得ら
れた上記回帰式からACの推算が可能である。な
お操業条件が大巾に変わつたときには、その変わ
つた操業条件見合いの回帰式を多数のデータを基
に算出しなければならないが、通常、要因の寄与
の度合を表現する回帰係数の値はそのままにし
て、回帰常数を増減させる方法が採用される。
先に述べたように、原料石炭の乾留に要するＮ
―HC（実効所要乾留熱量）は、前記HC（乾留所
要熱量）とAC（水性ガス生成反応に基づく吸熱
量）との総和と考えられるから、以上のような二
つの式から次の重回帰式で示されることとなる。
―HC（実効所要乾留熱量）は、前記HC（乾留所
要熱量）とAC（水性ガス生成反応に基づく吸熱
量）との総和と考えられるから、以上のような二
つの式から次の重回帰式で示されることとなる。
Ｎ−HC（Kcal／Kg）＝（ａ＋a1）・VM
＋ｂ・Ｈ／Ｃ
＋ｃ・０／Ｃ
＋（α＋β） ……
なお、上記式は、各々別個に求めた式と
式とを加算して得たものであるが、当初から
VM，Ｈ／Ｃ，０／Ｃを独立変数の要因とし、Ｎ
―HCを従属変数として、実験データ又は実操業
データをもとに直接式を求めてよいのは当然で
ある。
式とを加算して得たものであるが、当初から
VM，Ｈ／Ｃ，０／Ｃを独立変数の要因とし、Ｎ
―HCを従属変数として、実験データ又は実操業
データをもとに直接式を求めてよいのは当然で
ある。
従つて、多数の市販のコークス製造用原料石炭
を予め分析して、その分析データを解析すること
により、上記の形のような重回帰式を導いておく
ことにより、原料石炭中のVM％及び元素分析値
の測定だけで、Ｎ―HCを予測することができ
る。即ち、各単味原料石炭それぞれのVM、Ｈ／
Ｃ、０／Ｃを通常の方法により予め測定してお
き、これを配合して得られる配合原料石炭の想定
配合割合から該配合原料石炭のVM，Ｈ／Ｃ，
０／Ｃを算出してＮ―HCを計算する。そしてＮ
―HCが最低となるように想定配合を試行錯誤を
繰り返して原料石炭を選択し、乾留を行うのであ
る。
を予め分析して、その分析データを解析すること
により、上記の形のような重回帰式を導いておく
ことにより、原料石炭中のVM％及び元素分析値
の測定だけで、Ｎ―HCを予測することができ
る。即ち、各単味原料石炭それぞれのVM、Ｈ／
Ｃ、０／Ｃを通常の方法により予め測定してお
き、これを配合して得られる配合原料石炭の想定
配合割合から該配合原料石炭のVM，Ｈ／Ｃ，
０／Ｃを算出してＮ―HCを計算する。そしてＮ
―HCが最低となるように想定配合を試行錯誤を
繰り返して原料石炭を選択し、乾留を行うのであ
る。
第３図は、本発明方法によつてコークスを生成
させる場合の計算による予想のＮ―HCと実績の
Ｎ―HCとグラフ化し グラフからも判るとおり、両者の間には大きな
相関のあることが判る。
させる場合の計算による予想のＮ―HCと実績の
Ｎ―HCとグラフ化し グラフからも判るとおり、両者の間には大きな
相関のあることが判る。
本発明は以上述べたように、実効所要乾留熱量
と原料石炭の物性値との関係を解析し、その結果
求められる重回帰式を予め多数のデータから作成
しておき、原料石炭を選択配合することにより乾
留に要する燃料ガスを最少量で供給することを可
能とするものであり、その工業的価値は大きい。
と原料石炭の物性値との関係を解析し、その結果
求められる重回帰式を予め多数のデータから作成
しておき、原料石炭を選択配合することにより乾
留に要する燃料ガスを最少量で供給することを可
能とするものであり、その工業的価値は大きい。
第１図は原料石炭のVM，Ｈ／ＣとHCとの関
係を示す散布図である。第２図は原料石炭の
VM，０／ＣとACとの関係を示す散布図である。
第３図は本発明による計算Ｎ―NCと実績Ｎ―
HCとの関係を示す散布図である。
係を示す散布図である。第２図は原料石炭の
VM，０／ＣとACとの関係を示す散布図である。
第３図は本発明による計算Ｎ―NCと実績Ｎ―
HCとの関係を示す散布図である。
Claims (1)
- １ 原料石炭を乾留してコークスを製造するに当
り、実効所要乾留熱量を従属変数とし、原料石炭
中の揮発分及び元素分析値のうち、水素対炭素比
並びに酸素対炭素比を独立変数の項に含ませてな
る重回帰式を予め統計的手法により求めておき、
該重回帰式に基づいて原料石炭を選択し乾留する
ことを特徴とするコークスの製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5322483A JPS59179582A (ja) | 1983-03-28 | 1983-03-28 | コ−クスの製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5322483A JPS59179582A (ja) | 1983-03-28 | 1983-03-28 | コ−クスの製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59179582A JPS59179582A (ja) | 1984-10-12 |
| JPS6340465B2 true JPS6340465B2 (ja) | 1988-08-11 |
Family
ID=12936850
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5322483A Granted JPS59179582A (ja) | 1983-03-28 | 1983-03-28 | コ−クスの製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59179582A (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6014701B2 (ja) * | 1979-08-31 | 1985-04-15 | 松下電工株式会社 | 軽量外壁材及びその製造方法 |
-
1983
- 1983-03-28 JP JP5322483A patent/JPS59179582A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59179582A (ja) | 1984-10-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Wincy et al. | Energy and exergy evaluation of rice processing mills working with biomass gasifier in parboiling process | |
| Chen et al. | Effect of raw materials on the production process of the silicon furnace | |
| JPS6340465B2 (ja) | ||
| CN117436921A (zh) | 一种基于成本核算的转底炉工艺参数调整方法及操作界面 | |
| JPH06207933A (ja) | 石炭乾留生成物の歩留まり推定方法 | |
| JPH03273091A (ja) | コークス用配合炭の収縮性の予測方法 | |
| CN116293782A (zh) | 一种基于热平衡模型的风阀阈值在线修正方法 | |
| KR20000041662A (ko) | 코크스로 탄화실의 석탄가스 발생량 예측방법 | |
| JPS60240789A (ja) | コ−クス炉ガスの経時変化を予測する方法 | |
| KR101435271B1 (ko) | 고로 미분탄 코크스 치환율 예측방법 | |
| KR101466481B1 (ko) | 코크스 공정의 황화수소 발생량 예측방법 | |
| KR100384122B1 (ko) | 코크스로 연소관리 시스템에서의 일정중지 시간 연소제어 방법 | |
| KR100691514B1 (ko) | 연료가스의 발열량 측정에 의한 코크스 오븐의 공기량제어방법 | |
| JP4050989B2 (ja) | コークス炉ガスの発生量および熱量の予測方法ならびに情報処理方法および情報処理装置 | |
| Chesnokov et al. | Models and analyses of the emission of carbon dioxide in relation to metallurgical processes | |
| JPS6320479B2 (ja) | ||
| KR101435272B1 (ko) | 코크스 소비열량 추정방법 | |
| RU2036735C1 (ru) | Способ регулирования подачи топливной добавки в доменную печь | |
| JPS6340833B2 (ja) | ||
| Kumaresh et al. | Numerical study on coal pyrolysis behavior during carbonization in a coke oven | |
| CN120062833A (zh) | 基于煤气成分和烟气残氧量的热风炉燃烧控制系统及方法 | |
| Yadav et al. | To Reduce Corrosion and Enhance Production Rate of Electrode Manufacturing Process by Control Combustion Technique | |
| Malik et al. | The effect of agitation on the char combustion characteristics of large coal particles | |
| JP2025000517A (ja) | コークスの品質管理方法、及び高炉操業方法 | |
| KR101142495B1 (ko) | 코크스 오븐의 연소 방법 |