JPS6347593A

JPS6347593A - 管継手

Info

Publication number: JPS6347593A
Application number: JP61190178A
Authority: JP
Inventors: 松永　尚生
Original assignee: Nitta Moore Co
Current assignee: Nitta Moore Co
Priority date: 1986-08-12
Filing date: 1986-08-12
Publication date: 1988-02-29

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕この発明は、低圧用はもちろん、中高圧においても高い
シール性能を発揮する管継手に関するものである。

〔従来の技術〕

ゴム製、樹脂製等のホースと管継手の接続は、一般的に
ニップルとソケットを用い、ニップルのホース挿入部に
ホースを挿入しその上からソケットを包被して加締（か
しめ）を行い、ホースを堅固に圧着するものである。

加締方法には、第６図のような内面を円錐状に形成した
ダイス（８）を用いソケットを絞り込む方式（スウエッ
ジ方式）と、第７図のように径方向に夫々移動可能な複
数の分割した部材からなるダイス（８）を用いる方式（
八方締等）がある。

加締終了後の管継手を第８図と第９図に示す。

第８図はスウエッジ方式によるものであり、第９図は八
方締等によるものである。

また、ニップルのホース挿入部（３）外周には環状溝（
５）を形成してあり、この溝形状の良否は管継手のシー
ル性能を左右する重要な要素の一つである。

従来、一般的な溝形状には、のこぎり歯形状のバーブ溝
（第４図）、角溝形状のアニューラ角溝（第５図）があ
る。いずれもニップルの軸線に対して垂直に切り込まれ
た直角部分を有する点において共通している。

次に、スウエッジ方式の加締によるホース（４）のコア
層（７）の変形状態を第４図及び第５図に示す。第４図
はバーブ溝の場合、第５図はアニューラ角溝の場合を示
す。コア層（７）はダイスによる加締の進行に伴いニッ
プル（１）から圧縮力へを受け（ａ）〜（ｄ）の如く溝
内に充填されていく。

〔発明が解決しようとする問題点〕

しかしながら、このように溝形状がニップルの軸線に対
して垂直に切り込まれている、バーブ溝やアニューラ角
溝では、第４図及び第５図に示すように、ホース（４）
内面を溝全体に接触させることは難しく直角部分におい
て空白（８）を生じていた。また、溝に接触している部
分であっても空白（８）近傍では接触圧力が小さく、全
体として接触部分の接触圧力は不均一であった。

そのため、使用時のヒートサイクル（高温低温の繰り返
し）によって短時間で流体濡れを起こすことが多かった
。特に、高圧下においてさらに高温が加わると、一層流
体温れは顕著になっていたすなわち、高温高圧において
は、第１０図に示すように、ニップル（１）とホース（
４）のコア層（７）とにそれぞれホースが抜ける方向に
大きな引張力が作用するため、非常に抜は易（なる、と
いう問題があった。

この場合、ニップル（１）には引張力Ｂ１コア層（７）
には引張力Ｃが作用するため、ホースや金具にニップル
）付は根が破壊される前にホース（４）がニップル（１
）から脱落するという初歩的な破壊が生じていた。

そこで、この発明は、ホース（４）内面がホース挿入部
（３）の環状溝（５）全体に完全かつ堅固に圧着され、
ホース（４）がニップル（１）から脱落することがない
ようにすることを目的としている。

〔問題点を解決するための手段〕

この発明は、ニップル（１）のホース挿入部（３）とソ
ケット（２）の間でホース（４）を圧着する管継手にお
いて、ホース挿入部（３）外周に凹面Ｒ形状の環状溝（
５）を形成している。

〔作用〕

この発明は、環状溝（５）を凹面Ｒ形状に形成している
ので、ホース（４）内面は無理なく環状溝（５）に充填
され溝全体に均一かつ堅固に圧着される。

第３図に基づき説明すると、（ａ）が示す加締前の状態
から順次（ｂ）から（ｄ）まで加締を進行すると、°ホ
ース（４）内面は圧縮力Ａによって第１溝から第２溝、
第３溝へと充填されていく。

その際、従来技術のような直角部分（第４図及び第５図
）はないので円滑に溝全体に密着していく。しかも、Ｒ
形状であるため、その曲面に均一な接触圧力で密着させ
ることができる。

〔実施例〕

この発明の一実施例を図面に基づき説明する。

第１図において、管継手は、ニップル（１）とソケット
（２）からなり、ニップル（１）のホース挿入部（３）
とソケット（２）間にホース（４）をはさみ、ソケット
（２）を加締めてホース（４）を圧着したものである。

ニップル（１）は中央の六角ナツトの右側に雄ネジを形
成し、左側のホース挿入部（３）の外周には凹面Ｒ形状
の環状溝（５）を複数形成している。

ソケット（２）内面には方形状の環状溝（６）を複数形
成している。

環状溝（５）のＲ半径の設定範囲は、ニップルの外径に
よって異なるが、通常コア層の厚さの１０〜１２５％の
範囲で設定でき、好ましくは３５〜６５％である。これ
は、１０％未満ではホース（４）が脱離し易くなり、１
２５％を越えるとニップル（１）とホース（４）の圧着
力が著しく小さくなり流体濡れの原因となるからである
。

尚、Ｒ半径の最大値は、流体濡れが起り始める、コア層
（７）とニップル（１）の接触圧力がＯになる時を基準
に定めたものである。

第２図において、接触圧力がＯになるときを、環状溝の
体積Ｖ１とこれに充填される溝上のコア層の体積■。と
が等しくなる時と仮定すると、Ｒ半径ｒとコア層の厚さ
ｔの割合ｘ（＝ｒ／ｌ）は次式で表される。

ｔ＝１のときｘ３２．３６ｘ２Ｓ　＋　３　Ｓ　＋１．
５　＝　Ｏ＝Ｓはニップル外径であって、（１）式より
ニップルのサイズ毎にＲ半径の最大値が決定される。

例えば、Ｓ　＝６．３２　（０４サイズ）ではｘ＝１．
２２となり、コア層の厚さの約１２５％が最大値となる
。

尚、加締方法はスウエッジ方式、へ方締等公知の方法を
使用する。

次に、本発明の溝形状の管継手と従来の溝形状の管継手
について、各種試験を行った結果を説明する。

（１）　　破壊圧力試験ホースが破壊するまで一定割合で静圧を加える試験であ
る。

具体的には、それぞれの管継手（本発明、バーブ形状、
アニューラ角形状）に同一ホースを接続したものを使用
した。

試験温度は、室温（２０℃）、８０℃、１２０℃の３点
につき各管継手３本ずつを試験した。

破壊の態様には、ホース中央部の破壊（ＧＩＩＢ　　：
Ｇｏｏｄ　Ｈｏ５ｅ　Ｂｕｒｓｔ）、金具にニップル）
付は根部分の破壊（ＢＮＳ　：　Ｂｕｒｓｔ　ｏｆ　Ｎ
ｅａｒｌｙ　５ｋｉｒｔ）、金具抜け（ＦＢＯ：　Ｆｉ
ｔｔｉｎｇ　Ｂｌｏｗ　ｏｆｆ）がある。

これらの破壊の意味するところは、ＧＨＱは、ホースと
ニップルの接続部分のシール性能が極めて良いため、先
にホース中央部が破壊されることを意味する。　ＢＮＳ
は、ＧＥＩＢよりシール性能がやや劣るため、ホースよ
り先にホース挿入部（３）付は根が破壊されることを意
味する。ＦＢＯは、ニップ　　　　ルとホースのシール
が不十分なときに金具が抜は落ちることを意味し、初歩
的で最も悪い破壊の仕方である。

−ａに、高温になるほど、シール性能は低下し、破壊の
態様はＧＨＢからＢＮＳ％ＦＢＯへと変化していく。

表１に測定値を示す。

管継手：０４サイズ（コア層０．８９ａ＋ａ＋）本発明
（アニューラＲ形状）　　８溝Ｒ半径０．４ＩＩＩｍ　　（コア層の４５％）バーブ形
状　４山山の傾斜角　軸線に対して１０゜アニューラ角形状　８溝溝形状０．８ｍｍ　（幅）　Ｘｏ、４ｍｎ＋（深）ホー
ス：　ナイロンコアボース０４サイズ自由長３０抛ｌ（以下余白）表１表１の測定値より次のことが言える。

ｉ）本発明は、同ｌＡ度において従来技術と比較すると
、全般的に従来技術より破壊圧力は高く、特に１２０　
’Ｃではそれは顕著である。

ｉｉ）本発明の破壊形態は、全温度にわたってＧＩＩＢ
であるのに対して、バーブ形状は８０℃でＢＮＳ　、　
１２０℃では階２、隘３がＢＮＳ　、隘１がＦＢＯの破
壊となっており、アニューラ角形状では１２０℃で３本
ともＢＮＳになっている。

ｉ）、ｉｉ）より、本発明の管継手は、破壊圧力、破壊
形態ε１ずれについても従来技術より優れており、恒常
的な高温高圧に対して優れたシール性能を示している。

（２）複合耐久試験 ■　ヒートサイクル試験管継手に接続したホースに油を充填し、高温及び低温槽
内に交互に暴露する試験である。

具体的には１００℃（誤差＋１０℃、−０°Ｃ）の高温
槽内に１６時間暴露し、次に一４０℃（誤差＋０℃、−
５°Ｃ）の低温槽内に８時間暴露する操作を１サイクル
として、各サイクル終了時点で試験圧力（今回は２１０
ｋｇｆ／ｃｍ”　ｘ　１５分間）を加え油温れの確認を
行うものである。

以上の操作を５サイクル行った。

■　繰り返し油圧衝撃試験ヒートサイクル試験をパスした試料についてさらに行う
試験である。

試料をインパルス試験機に取り付け、油圧の衝撃を与え
るものである。

具体的には、油温１００°Ｃ（誤差＋１０℃、−０℃）
において１０万回の衝撃を与えた後８時間放冷し、次に
油温２０℃（誤差＋１０℃、−０℃）において３千回の
衝撃を与える操作を１サイクルとして最高１２サイクル
まで行った。

表２に試験条件を、表３に複合耐久試験の測定値を示す
。

（以下余白）表２表３表３から明らかなように、本発明の管継手は、ヒートサ
イクル試験、繰り返し油圧衝撃試験のいずれについても
、すべての試料は全く油温れを生じなかった（合格）。

それに対して、バーブ形状では、ヒートサイクル試験を
合格したのは、ｔｌｈｌだけであり、この阻１も繰り返
し油圧衝撃試験では１サイクル目で油温れを起こした。

アニューラ角形状では、隘１とＮａ３がヒートサイクル
試験を合格したが、繰り返し油圧衝撃試験では、Ｎ１１
ｌが２サイクル目で、隘３は３サイクル目で油温れを起
こした。

以上より、従来技術に比べ本発明の管継手は、過酷な温
度変化、衝撃力に対しても優れたシール性能を有してい
る。

〔発明の効果〕

この発明は、ニップル（１）の環状溝（５）を凹面Ｒ形
状にしているので、ホース内面は無理なく環状溝（５）
に充填され溝全面に均一かつ堅固に圧着される。

従って、ホース内面と環状溝（５）との間から流体濡れ
が生じることはない。

【図面の簡単な説明】

第１図乃至第３図はこの発明の一実施例を示す図面であ
る。第１図は管継手の断面図。第２図は要部拡大図。第
３図はホース挿入部へホースを挿入する過程を示す要部
断面図。第４図乃至第１０図は従来技術を示す図面。第４図及び
第５図は従来技術の管継手のホース挿入部へホースを挿
入する過程を示す図面である。第３図乃至第５図におい
て、それぞれ（ａ）は加締前の状態を示し、（ｂ）はダ
イスによるコア層の充填が第１溝にかかった状態を示し
、（ｃ）（ｄ）は順次コア層が第２溝、第３溝にかかっ
た状態を示している。第６図はスウエッジ方式のダイスの断面図。第７図はへ
方締等の方式のダイスの底面図。第８図はスウエッジ方
式で加締めた管継手の一部破断正面図。第９図はへ方締
等の方式で加締めた管継手の一部破断正面図、第１０図
はニップルとホースのコア層とに作用する引張力を示す
断面図。

Claims

【特許請求の範囲】

１、ニップル（１）のホース挿入部（３）とソケット（
２）の間でホース（４）を圧着する管継手において、ホ
ース挿入部（３）外周に凹面Ｒ形状の環状溝（５）を形
成していることを特徴とする管継手。