JPS6347802B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6347802B2 JPS6347802B2 JP57160436A JP16043682A JPS6347802B2 JP S6347802 B2 JPS6347802 B2 JP S6347802B2 JP 57160436 A JP57160436 A JP 57160436A JP 16043682 A JP16043682 A JP 16043682A JP S6347802 B2 JPS6347802 B2 JP S6347802B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- yarn
- spun
- solidification point
- spinning
- cooling air
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Artificial Filaments (AREA)
- Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)
Description
本発明は熱寸法安定性にすぐれた高配向未延伸
糸（所謂POY）及びPOYからの延伸糸の製造方
法に関するものであり、詳しくはフイラメント内
外層における分子鎖の配向度差の少ないPOYを
従来一般のPOYの紡糸速度よりも比較的低い紡
糸速度で製造する方法に関するものである。 POYが熱的に安定な構造を持つことは多くの
文献に示されており（例えば特公昭55−6729号公
報）、またPOYを延伸した繊維についても熱的に
安定であることが知られている（特開昭53−
58031号公報）。 かかるPOYを比較的低速で得ることは、スピ
ンドロー法を利用して延伸糸を得る場合に、最終
巻取速度を比較的低くすることができるので工業
的に有用である。比較的低速で高い配向度の
POYを得るために冷却気流の温度を常温より高
くする技術が特開昭53−31815号公報に開示され
ているが、該方法によればエネルギーコストの上
昇を伴い必ずしも工業的に有用とはいい難い。 本発明者らは、かかる問題を解決する手段とし
て、溶融紡糸方法において糸条を冷却するために
冷却風を用いるという常識を覆し、積極的に冷却
することなく紡糸する方法を想起するに至つた。 すなわち本発明は、熱可塑性樹脂を溶融紡糸す
る際、紡出糸条を積極的に冷却風を用いることな
く冷却固化し、固化点より下方20〜100cmの範囲
で糸条を集束して、1500ｍ／分以上の速度で引取
ることを特徴とする熱寸法安定性のすぐれた合成
繊維の製造方法であり、ポリエチレンテレフタレ
ートを主成分とするポリエステル、ナイロン６、
ナイロン66等の熱可塑性樹脂を溶融紡糸して
POYを製造する場合に有用である。例えばPOY
を仮撚加工して衣料用に供する場合には、本発明
により製造されたPOYを用いると、POY特有の
フイラメント内及びフイラメント間、さらに糸の
長手方向の斑が少ないので延伸仮撚性が極めて良
好である。 本発明による紡糸方法をさらにスピンドロー法
と直結することは主に産業用の繊維の製造に際し
特に好適である。 熱可塑性樹脂、特にポリエチレンテレフタレー
トを主成分とする極限粘度（フエノール／テトラ
クロルエタン＝６／４の溶媒中、30℃で測定）
0.70以上のポリエステルを、紡糸口金より単孔当
り吐出量を3.5ｇ／分以下で溶融紡糸し、次いで
積極的に冷却風を用いることなく冷却固化し、固
化点における糸条張力が1.5×107〜7.5×
107dyne／cm2の間にあるように糸条を引き出し、
固化点より下方20〜100cmの範囲で糸条を集束し
て、1500ｍ／分以上の速度で第１応力単離装置を
経て直ちにスピンドロー法により延伸を行なうこ
とにより、本発明者らによる先願特許（特願昭56
−194129号）に記載された熱寸法安定性及び化学
安定性にすぐれると同時に高強度を有するポリエ
ステル繊維を安価に得ることができる。 次にかかる繊維の製造方法及び技術的背景を説
明する。 積極的に冷却風を用いることなく紡糸すると、
糸条の冷却が遅延し固化点が紡糸口金より遠ざか
り糸条の固化点における張力が空気抵抗の増大に
伴つて増加し、得られるPOYの複屈折は増大す
る。また同時に固化点におけるフイラメント内外
層の温度差が著しく減少し、その結果紡出フイラ
メント内外層の分子鎖の配向度の差が著しく減少
する。しかして冷却風を用いる場合には、フイラ
メントの列間で冷却条件差が生じ、フイラメント
間の分子鎖の配向度差が発現し、特にノズルホー
ル数が多い紡糸口金を使用する場合には顕著とな
るが、冷却風を用いない本発明の方法によれば、
かかる問題が生じない。従つて得られたPOYの
フイラメント内外の均一性は極めて良好であり特
に延伸を施すに際し、最大延伸倍率が、同一の複
屈折平均値を示す従来技術によるPOYの場合よ
りも大となり得られる強度は必然的に高くなる。 本発明において積極的に冷却風を用いることな
く紡糸する方法とは、例えば『Man−Made
Fibers化学繊維 石川、温品共訳：丸善株式会
社（5.溶融紡糸の原理）』および『ポリエステル
繊維 横内、中村訳：コロナ社（P142〜143）』
に記載される如く、溶融紡糸に際し、冷却風を積
極的に用いることが常套手段として採用されるこ
とに相反して、本発明においては、紡出フイラメ
ントに垂直に吐き出す風の流れを積極的に停止し
て紡糸することおよび冷却筒（クーリングチムニ
ー）を用いながら、冷却風の供給を停止して紡糸
する方法である。尚新たに設備を設ける場合は、
原理的には単に溶融ポリマーを大気中に紡出すれ
ば良いのであるが、常法で用いられる程度の外気
から遮断された室内へ紡出するにしても紡出室内
に自然気流による糸条ゆれ等を防ぐために、糸条
をとり囲む少なくとも三方向を囲む隔壁を設けて
紡糸することが好ましい。 本発明の紡糸方法によれば工業生産に適すると
同時に糸物性のすぐれたPOYが得られる。さら
に特筆されるべき技術上の優位性は、冷却風を供
給するために要するエネルギーと供給装置が不要
であり、装置コストが大巾に軽減されることであ
る。 しかしながらかかる方法においては、紡出糸条
がひき起こす随伴流によつて、糸ゆれが大きくな
り、糸条長手方向にデニール斑を惹起する傾向が
あるW.Stein；Int.Text.Bull.、World Ed.、
Spinning(3)259（1981））。 そのため随伴流に起因する糸ゆれを防止する方
法について鋭意検討した結果、溶融紡出糸条が固
化した点より下方20〜100cmに糸条の集束装置を
設けることにより、随伴流に起因する糸ゆれを大
巾に低下させることができることを発見した。 本発明における糸条の集束位置は重要である。
（測定方法後述）集束位置がフイラメント固化点
より下方20cm未満の場合には、集束装置に糸条が
引つかかる現象が時折発生する。また集束位置が
固化点より下方100cmを超える場合は、随伴流に
よる糸ゆれが発生し本発明の効果が認められな
い。 本発明の方法により自動車タイヤ等のゴム補強
材として好適な高強力ポリエチレンテレフタレー
ト繊維を製造する場合には、ポリエチレンテレフ
タレートの極限粘度が0.7以上のものが好適であ
り、極限粘度が0.7未満の場合は高強度のポリエ
ステル繊維が得られず、ゴム補強材としての使用
目的に適合しない。また溶融紡糸の際、単孔吐出
量が3.5ｇ／分を超える場合には紡出糸条のフイ
ラメントの内外層の分子鎖の配向度の差が増大
し、従つて高強度を有する低収縮ポリエステル繊
維が得られない。次に固化点における糸条張力が
1.5×107dyne／cm2以下の場合には、本発明の最も
重要な効果である低収縮性を有するポリエステル
繊維を得ることができない。さらに固化点におけ
る糸条張力が7.5×107dyne／cm2を超える場合にお
いては、紡出糸条はすでに結晶化（広角×線回折
法により判定）していることが認められ、かかる
紡出糸のフイラメント内複屈折が極めて大きくな
り、延伸後の繊維強度の低いポリエステル繊維と
なる。 また紡速を1500ｍ／分以下にする場合は、繊維
の前配向性が低下し、その結果熱寸法安定性の優
れた繊維を得ることができない。 本発明の糸条の集束装置の数例を第１〜６図に
示す。第１図は広幅ガイドオイリング装置による
糸条の集束装置であり、第２〜４図は広幅ガイド
オイリング装置の詳細図である。第５図はローラ
オイリング装置を用いた集束装置の例である。第
６図はゴデツトロールを集束装置として用いた例
である。もちろん集束位置は上記の例に限定され
ず、糸条を集束させることができるものであれば
いかなる集束装置であつても良い。 次いで実施例に基づき本発明について説明す
る。 実施例 １ 極限粘度1.0のポリエチレンテレフタレートレ
ンジをエクストルーダを用いて溶融し、表１に示
す条件下で紡糸した。かくして得られた糸Ａ〜Ｃ
は、表１に示す如く、クエンチ風（積極的な冷却
風）を用いる従来技術による比較例Ｄに比し、よ
り低い紡糸速度でより高い複屈折値を有する
POYを得ることができると同時に、フイラメン
ト内及びフイラメント間の複屈折差が従来の
POYに比べ極めて小さくなり均質性にすぐれた
POYを得ることができる。またウスター斑Ｕ％
も従来法のものと同等の品質レベルのものが得ら
れる。
糸（所謂POY）及びPOYからの延伸糸の製造方
法に関するものであり、詳しくはフイラメント内
外層における分子鎖の配向度差の少ないPOYを
従来一般のPOYの紡糸速度よりも比較的低い紡
糸速度で製造する方法に関するものである。 POYが熱的に安定な構造を持つことは多くの
文献に示されており（例えば特公昭55−6729号公
報）、またPOYを延伸した繊維についても熱的に
安定であることが知られている（特開昭53−
58031号公報）。 かかるPOYを比較的低速で得ることは、スピ
ンドロー法を利用して延伸糸を得る場合に、最終
巻取速度を比較的低くすることができるので工業
的に有用である。比較的低速で高い配向度の
POYを得るために冷却気流の温度を常温より高
くする技術が特開昭53−31815号公報に開示され
ているが、該方法によればエネルギーコストの上
昇を伴い必ずしも工業的に有用とはいい難い。 本発明者らは、かかる問題を解決する手段とし
て、溶融紡糸方法において糸条を冷却するために
冷却風を用いるという常識を覆し、積極的に冷却
することなく紡糸する方法を想起するに至つた。 すなわち本発明は、熱可塑性樹脂を溶融紡糸す
る際、紡出糸条を積極的に冷却風を用いることな
く冷却固化し、固化点より下方20〜100cmの範囲
で糸条を集束して、1500ｍ／分以上の速度で引取
ることを特徴とする熱寸法安定性のすぐれた合成
繊維の製造方法であり、ポリエチレンテレフタレ
ートを主成分とするポリエステル、ナイロン６、
ナイロン66等の熱可塑性樹脂を溶融紡糸して
POYを製造する場合に有用である。例えばPOY
を仮撚加工して衣料用に供する場合には、本発明
により製造されたPOYを用いると、POY特有の
フイラメント内及びフイラメント間、さらに糸の
長手方向の斑が少ないので延伸仮撚性が極めて良
好である。 本発明による紡糸方法をさらにスピンドロー法
と直結することは主に産業用の繊維の製造に際し
特に好適である。 熱可塑性樹脂、特にポリエチレンテレフタレー
トを主成分とする極限粘度（フエノール／テトラ
クロルエタン＝６／４の溶媒中、30℃で測定）
0.70以上のポリエステルを、紡糸口金より単孔当
り吐出量を3.5ｇ／分以下で溶融紡糸し、次いで
積極的に冷却風を用いることなく冷却固化し、固
化点における糸条張力が1.5×107〜7.5×
107dyne／cm2の間にあるように糸条を引き出し、
固化点より下方20〜100cmの範囲で糸条を集束し
て、1500ｍ／分以上の速度で第１応力単離装置を
経て直ちにスピンドロー法により延伸を行なうこ
とにより、本発明者らによる先願特許（特願昭56
−194129号）に記載された熱寸法安定性及び化学
安定性にすぐれると同時に高強度を有するポリエ
ステル繊維を安価に得ることができる。 次にかかる繊維の製造方法及び技術的背景を説
明する。 積極的に冷却風を用いることなく紡糸すると、
糸条の冷却が遅延し固化点が紡糸口金より遠ざか
り糸条の固化点における張力が空気抵抗の増大に
伴つて増加し、得られるPOYの複屈折は増大す
る。また同時に固化点におけるフイラメント内外
層の温度差が著しく減少し、その結果紡出フイラ
メント内外層の分子鎖の配向度の差が著しく減少
する。しかして冷却風を用いる場合には、フイラ
メントの列間で冷却条件差が生じ、フイラメント
間の分子鎖の配向度差が発現し、特にノズルホー
ル数が多い紡糸口金を使用する場合には顕著とな
るが、冷却風を用いない本発明の方法によれば、
かかる問題が生じない。従つて得られたPOYの
フイラメント内外の均一性は極めて良好であり特
に延伸を施すに際し、最大延伸倍率が、同一の複
屈折平均値を示す従来技術によるPOYの場合よ
りも大となり得られる強度は必然的に高くなる。 本発明において積極的に冷却風を用いることな
く紡糸する方法とは、例えば『Man−Made
Fibers化学繊維 石川、温品共訳：丸善株式会
社（5.溶融紡糸の原理）』および『ポリエステル
繊維 横内、中村訳：コロナ社（P142〜143）』
に記載される如く、溶融紡糸に際し、冷却風を積
極的に用いることが常套手段として採用されるこ
とに相反して、本発明においては、紡出フイラメ
ントに垂直に吐き出す風の流れを積極的に停止し
て紡糸することおよび冷却筒（クーリングチムニ
ー）を用いながら、冷却風の供給を停止して紡糸
する方法である。尚新たに設備を設ける場合は、
原理的には単に溶融ポリマーを大気中に紡出すれ
ば良いのであるが、常法で用いられる程度の外気
から遮断された室内へ紡出するにしても紡出室内
に自然気流による糸条ゆれ等を防ぐために、糸条
をとり囲む少なくとも三方向を囲む隔壁を設けて
紡糸することが好ましい。 本発明の紡糸方法によれば工業生産に適すると
同時に糸物性のすぐれたPOYが得られる。さら
に特筆されるべき技術上の優位性は、冷却風を供
給するために要するエネルギーと供給装置が不要
であり、装置コストが大巾に軽減されることであ
る。 しかしながらかかる方法においては、紡出糸条
がひき起こす随伴流によつて、糸ゆれが大きくな
り、糸条長手方向にデニール斑を惹起する傾向が
あるW.Stein；Int.Text.Bull.、World Ed.、
Spinning(3)259（1981））。 そのため随伴流に起因する糸ゆれを防止する方
法について鋭意検討した結果、溶融紡出糸条が固
化した点より下方20〜100cmに糸条の集束装置を
設けることにより、随伴流に起因する糸ゆれを大
巾に低下させることができることを発見した。 本発明における糸条の集束位置は重要である。
（測定方法後述）集束位置がフイラメント固化点
より下方20cm未満の場合には、集束装置に糸条が
引つかかる現象が時折発生する。また集束位置が
固化点より下方100cmを超える場合は、随伴流に
よる糸ゆれが発生し本発明の効果が認められな
い。 本発明の方法により自動車タイヤ等のゴム補強
材として好適な高強力ポリエチレンテレフタレー
ト繊維を製造する場合には、ポリエチレンテレフ
タレートの極限粘度が0.7以上のものが好適であ
り、極限粘度が0.7未満の場合は高強度のポリエ
ステル繊維が得られず、ゴム補強材としての使用
目的に適合しない。また溶融紡糸の際、単孔吐出
量が3.5ｇ／分を超える場合には紡出糸条のフイ
ラメントの内外層の分子鎖の配向度の差が増大
し、従つて高強度を有する低収縮ポリエステル繊
維が得られない。次に固化点における糸条張力が
1.5×107dyne／cm2以下の場合には、本発明の最も
重要な効果である低収縮性を有するポリエステル
繊維を得ることができない。さらに固化点におけ
る糸条張力が7.5×107dyne／cm2を超える場合にお
いては、紡出糸条はすでに結晶化（広角×線回折
法により判定）していることが認められ、かかる
紡出糸のフイラメント内複屈折が極めて大きくな
り、延伸後の繊維強度の低いポリエステル繊維と
なる。 また紡速を1500ｍ／分以下にする場合は、繊維
の前配向性が低下し、その結果熱寸法安定性の優
れた繊維を得ることができない。 本発明の糸条の集束装置の数例を第１〜６図に
示す。第１図は広幅ガイドオイリング装置による
糸条の集束装置であり、第２〜４図は広幅ガイド
オイリング装置の詳細図である。第５図はローラ
オイリング装置を用いた集束装置の例である。第
６図はゴデツトロールを集束装置として用いた例
である。もちろん集束位置は上記の例に限定され
ず、糸条を集束させることができるものであれば
いかなる集束装置であつても良い。 次いで実施例に基づき本発明について説明す
る。 実施例 １ 極限粘度1.0のポリエチレンテレフタレートレ
ンジをエクストルーダを用いて溶融し、表１に示
す条件下で紡糸した。かくして得られた糸Ａ〜Ｃ
は、表１に示す如く、クエンチ風（積極的な冷却
風）を用いる従来技術による比較例Ｄに比し、よ
り低い紡糸速度でより高い複屈折値を有する
POYを得ることができると同時に、フイラメン
ト内及びフイラメント間の複屈折差が従来の
POYに比べ極めて小さくなり均質性にすぐれた
POYを得ることができる。またウスター斑Ｕ％
も従来法のものと同等の品質レベルのものが得ら
れる。
【表】
【表】
＊ ノズル面から糸条の集束位置迄の垂直距離を言
う
実施例 ２ 本発明の重要な構成要件である糸条集束位置に
ついて検討した結果について示す。 実施例１のＡと同一条件で紡糸し、該糸条の集
束位置を変化させた場合の紡出糸の固化点と集束
位置との距離とウスター斑Ｕ％との関係を第７図
に示す。第７図から明らかな如く集束位置は固化
点から下方に20〜100cmに位置することが、デニ
ール斑抑制の面から好ましいことがわかる。 実施例 ３ 実施例１のＢと同一条件で紡糸
し、第１ゴデツトロール（常温）を通過せしめた
のち、直ちに550℃の高温加熱水蒸気を用いて
2.21倍に延伸し、周速4420ｍ／minの第２ゴデツ
トロール（温度200℃）を通過せしめ、さらに周
速5080ｍ／minの第３ゴデツトロール（温度220
℃）との間で1.149倍に延伸し、その後周速5000
ｍ／minの第４ゴデツトロール（温度140℃）に
より1.6％リラツクスさせた後巻き取り、かくし
て得られたヤーンの特性を、特願昭56−194129号
公報の比較例１の繊維と比較して表２に示す。 比較例１の繊維は、極限粘度1.0、ジエチレン
グリコール含量1.0モル％、カルボキシル基含量
10当量／106ｇのポリエチレンテレフタレートを、
ポリマー温度310℃、単孔吐出量2.32ｇ／分、ノ
ズルホール数190でポリマーをノズル口金より押
し出し、ノズルクエンチ距離30cmで風速0.4ｍ／
sec、温度20℃の冷却風により糸条を冷却細化し、
700ｍ／分の速度で紡出したものであつて、この
時の紡出糸の複屈折の平均値は0.002であり紡出
糸のフイラメント表面と中心の複屈折差は0.000
であり、該紡出糸を直ちに、一段目延伸温度95
℃、一段目延伸倍率3.96倍、二段目延伸温度160
℃、二段目延伸倍率1.25倍、三段目延伸温度220
℃、三段目延伸倍率1.15倍で延伸することにより
得られたものである。
う
実施例 ２ 本発明の重要な構成要件である糸条集束位置に
ついて検討した結果について示す。 実施例１のＡと同一条件で紡糸し、該糸条の集
束位置を変化させた場合の紡出糸の固化点と集束
位置との距離とウスター斑Ｕ％との関係を第７図
に示す。第７図から明らかな如く集束位置は固化
点から下方に20〜100cmに位置することが、デニ
ール斑抑制の面から好ましいことがわかる。 実施例 ３ 実施例１のＢと同一条件で紡糸
し、第１ゴデツトロール（常温）を通過せしめた
のち、直ちに550℃の高温加熱水蒸気を用いて
2.21倍に延伸し、周速4420ｍ／minの第２ゴデツ
トロール（温度200℃）を通過せしめ、さらに周
速5080ｍ／minの第３ゴデツトロール（温度220
℃）との間で1.149倍に延伸し、その後周速5000
ｍ／minの第４ゴデツトロール（温度140℃）に
より1.6％リラツクスさせた後巻き取り、かくし
て得られたヤーンの特性を、特願昭56−194129号
公報の比較例１の繊維と比較して表２に示す。 比較例１の繊維は、極限粘度1.0、ジエチレン
グリコール含量1.0モル％、カルボキシル基含量
10当量／106ｇのポリエチレンテレフタレートを、
ポリマー温度310℃、単孔吐出量2.32ｇ／分、ノ
ズルホール数190でポリマーをノズル口金より押
し出し、ノズルクエンチ距離30cmで風速0.4ｍ／
sec、温度20℃の冷却風により糸条を冷却細化し、
700ｍ／分の速度で紡出したものであつて、この
時の紡出糸の複屈折の平均値は0.002であり紡出
糸のフイラメント表面と中心の複屈折差は0.000
であり、該紡出糸を直ちに、一段目延伸温度95
℃、一段目延伸倍率3.96倍、二段目延伸温度160
℃、二段目延伸倍率1.25倍、三段目延伸温度220
℃、三段目延伸倍率1.15倍で延伸することにより
得られたものである。
【表】
本発明による繊維は従来技術による比較例に比
し、熱安定性が極めて優れるものであることが認
められ、本発明の有用性は明らかである。 次に本発明の重要な技術ポイントである固化点
の測定方法について示す。 Zimmer社製外径測定器を用いてノズルから紡
出されたフイラメントの直径の変化挙動を測定
し、フイラメントの直径変化が認められなくなつ
た点を、完全固化点とする。（昭和57年度繊維学
会年次大会研究発表会講演旨集P52（1982）参照）
し、熱安定性が極めて優れるものであることが認
められ、本発明の有用性は明らかである。 次に本発明の重要な技術ポイントである固化点
の測定方法について示す。 Zimmer社製外径測定器を用いてノズルから紡
出されたフイラメントの直径の変化挙動を測定
し、フイラメントの直径変化が認められなくなつ
た点を、完全固化点とする。（昭和57年度繊維学
会年次大会研究発表会講演旨集P52（1982）参照）
第１図は広幅ガイドオイリング装置を集束装置
として用いた本発明の例を示す説明図、第２図は
広幅ガイドオイリング装置を示す見取図、第３図
は広幅ガイドオイリング装置の平面図、第４図は
広幅ガイドオイリング装置のＡ−Ａ断面図であ
る。第５図はローラオイリング装置を集束位置と
して用いた本発明の例を示す説明図であり、第６
図はゴデツトロールを集束装置として用いた後、
ガイドオイリング装置を用いる本発明の例を示し
た図である。第７図は固化点と集束位置の距離と
POYのウスター斑Ｕ％との関係を示した図であ
る。 １……紡糸口金、２……紡出糸、３，３′……
ガイドオイリング装置、４……ゴデツトロール、
５……固化点、６……集束位置。
として用いた本発明の例を示す説明図、第２図は
広幅ガイドオイリング装置を示す見取図、第３図
は広幅ガイドオイリング装置の平面図、第４図は
広幅ガイドオイリング装置のＡ−Ａ断面図であ
る。第５図はローラオイリング装置を集束位置と
して用いた本発明の例を示す説明図であり、第６
図はゴデツトロールを集束装置として用いた後、
ガイドオイリング装置を用いる本発明の例を示し
た図である。第７図は固化点と集束位置の距離と
POYのウスター斑Ｕ％との関係を示した図であ
る。 １……紡糸口金、２……紡出糸、３，３′……
ガイドオイリング装置、４……ゴデツトロール、
５……固化点、６……集束位置。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 熱可塑性樹脂を溶融紡糸する際、紡出糸条を
積極的に冷却風を用いることなく冷却固化し、固
化点より下方20〜100cmの範囲で糸条を集束して、
1500ｍ／分以上の速度で引取ることを特徴とする
熱寸法安定性のすぐれた合成繊維の製造方法。 ２ 特許請求の範囲第１項において、熱可塑性樹
脂がポリエチレンテレフタレートを主成分とする
ポリエステルである方法。 ３ 特許請求の範囲第１項において、熱可塑性樹
脂がナイロン６及び／又はナイロン66を主成分と
するポリアミドである方法。 ４ ポリエチレンテレフタレートを主成分とする
極限粘度（フエノール／テトラクロルエタン６／
４の溶媒中、30℃で測定）0.70以上のポリエステ
ルを、紡糸口金より単孔当り吐出量を3.5ｇ／分
以下で溶融紡糸し、次いで積極的に冷却風を用い
ることなく冷却し、固化点における糸条張力が
1.5×107〜7.5×107dyne／cm2の間にあるように糸
条を引き出し、固化点より下方20〜100cmの範囲
で糸条を集束して、1500ｍ／分以上の速度で第１
応力単離装置を経て直ちにスピンドロー法により
延伸糸を得ることを特徴とする熱寸法安定性のす
ぐれたポリエステル繊維の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16043682A JPS5953714A (ja) | 1982-09-13 | 1982-09-13 | 熱寸法安定性のすぐれた合成繊維の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16043682A JPS5953714A (ja) | 1982-09-13 | 1982-09-13 | 熱寸法安定性のすぐれた合成繊維の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5953714A JPS5953714A (ja) | 1984-03-28 |
| JPS6347802B2 true JPS6347802B2 (ja) | 1988-09-26 |
Family
ID=15714888
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16043682A Granted JPS5953714A (ja) | 1982-09-13 | 1982-09-13 | 熱寸法安定性のすぐれた合成繊維の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5953714A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6328072A (ja) | 1986-07-21 | 1988-02-05 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 電界効果トランジスタ |
| EP0531550B1 (en) * | 1991-03-28 | 1997-12-29 | Asahi Kasei Kogyo Kabushiki Kaisha | Field effect transistor |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS548767A (en) * | 1977-06-15 | 1979-01-23 | Hisaharu Kaji | Calcium enriched soft drink |
| JPS6051561B2 (ja) * | 1978-03-16 | 1985-11-14 | ユニチカ株式会社 | 極細マルチフイラメント糸の製造法 |
-
1982
- 1982-09-13 JP JP16043682A patent/JPS5953714A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5953714A (ja) | 1984-03-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101139735A (zh) | 一种超细旦涤纶长丝的制备方法 | |
| CN101142347A (zh) | 聚苯硫醚单丝纱的制造方法 | |
| JP2004511668A (ja) | ポリトリメチレンテレフタレート部分延伸糸を製造するための紡糸延伸方法 | |
| US5238740A (en) | Drawn polyester yarn having a high tenacity and high modulus and a low shrinkage | |
| EP0456505B1 (en) | Apparatus for spinning synthetic melt spinnable polymers | |
| JPS62243824A (ja) | ポリエステル極細繊維の製造方法 | |
| JPS6347802B2 (ja) | ||
| JPH09137317A (ja) | 極細マルチフィラメント糸の溶融紡糸装置、その紡糸方法及び製造方法 | |
| EP0456496A2 (en) | A spinning process for producing high strength, high modulus, low shrinkage synthetic yarns | |
| JPS6235481B2 (ja) | ||
| JP2974263B2 (ja) | 高速紡糸法 | |
| KR940703942A (ko) | 타이어 코드 및 복합물용 고(高) 모듈러스 폴리에스테르사 및 그 제조방법 | |
| JP2000073230A (ja) | ポリエステル繊維の製造法 | |
| JPS61194218A (ja) | ポリエステル繊維の製造法 | |
| JPH03234811A (ja) | ポリエステル繊維の溶融紡糸方法 | |
| JPH0931749A (ja) | ポリエステル繊維の製造方法 | |
| EP0456495A2 (en) | A drawn polyester yarn having a high tenacity, a high initial modulus and a low shrinkage | |
| JPS63526B2 (ja) | ||
| JPS6215321A (ja) | ポリエステル異断面混繊糸の製造方法 | |
| KR100476658B1 (ko) | 폴리에스터이수축혼섬사의제조방법 | |
| JP3347377B2 (ja) | マルチフィラメントの製造方法 | |
| JP3333750B2 (ja) | ポリエステル繊維の製造方法 | |
| EP0456494A2 (en) | An as-spun polyester yarn having small crystals and high orientation | |
| KR100216966B1 (ko) | 부분연신공정에서 열처리에 의한 중공사의 제조방법 | |
| KR100232726B1 (ko) | 폴리에스터 이수축혼섬사의 제조방법 |