JPS635196B2 - - Google Patents
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- JPS635196B2 JPS635196B2 JP58025190A JP2519083A JPS635196B2 JP S635196 B2 JPS635196 B2 JP S635196B2 JP 58025190 A JP58025190 A JP 58025190A JP 2519083 A JP2519083 A JP 2519083A JP S635196 B2 JPS635196 B2 JP S635196B2
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- Japan
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- nitric acid
- austenite
- corrosion
- welding
- less
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550°C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
- B23K35/3086—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent containing Ni or Mn
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Description
本発明は耐食性、特に硝酸環境において、すぐ
れた耐食性を有する溶接金属を生成するフエライ
ト−オーステナイト二相ステンレス鋼溶接材料に
関する。 40wt％前後までの比較的低濃度の硝酸環境に
おいてはSUS304やSUS304Lの如き一般オーステ
ナイト鋼が通常用いられており、十分な耐食性を
示す。しかし、硝酸濃度が増すに従い粒界の優先
腐食、即ち粒界腐食性が著しく増加し、例えば65
％HNO3は粒界腐食試験法の１つとして知られて
いる。Huey試験溶液として利用されている。 このような粒界侵食性の厳しい硝酸環境におい
ては従来極低炭素型およびNbなどの添加元素で
安定化した強固な不働態化皮膜を形成する高クロ
ム高ニツケルオーステナイト ステンレス鋼（例
えば310ELC、Uranus65など）が使用されてい
る。このようなCr、Ni含有量の高いオーステナ
イト ステンレス鋼は炭素の固溶限が小さいため
500〜900℃での加熱又は溶接の熱影響でクロム炭
化物が結晶粒界へ優先的に析出して粒界腐食性を
示す傾向にあることや溶接時に凝固割れ感受性が
高く溶接部の信頼性に欠けるなどの欠点を有す
る。 既に本発明者らはこの種環境において高クロム
高ニツケル鋼より高い耐粒界腐食性を示す金属材
料として27Cr−8Ni−0.1N系のフエライト−オー
ステナイト二相ステンレス鋼を開発した（特願昭
56−130442号参照）。 然しながら本鋼に適した溶接材料については未
開発であり、本発明は溶接部組織をフエライト−
オーステナイト二相組織にすることにより上記耐
食上の問題点を解消することを目的として開発さ
れた溶接材料である。 溶接金属部組織がフエライト−オーステナイト
二相組織を有する溶接材料としてはSUS329J1系
二相ステンレス鋼用の25Cr−5Ni−2Mo系のもの
およびこれにCuなどを添加したものなど（例え
ば日本ウエルデイングロツド(株)、商標WEL25−
５、WEL25−5Cuなど）があり、又Fe−Cr−Ni
系ステンレス鋼用のAWS規格E312およびER312
の既存のものがある。しかし、これら溶接材料は
二相組織は有するが、以下に示す理由により耐硝
酸用二相ステンレス鋼用としては不適当であり、
十分な耐食性が得られない。即ち、前者は硝酸環
境における耐食性を劣化せしめるMoおよびCuを
含有すること、およびCr含有量が通常25％を下
廻ることから耐硝酸性が劣ること、又後者につい
ては通常0.08％前後のＣ含有量であるため、溶接
部の耐粒界腐食性が低下し、粒界腐食性の強い硝
酸環境においては使用不可能である。 本発明溶接材料は硝酸環境を対象とした場合、
上述の理由により使用不可能な既存溶接材料の問
題点を解決したものであり、硝酸の共沸濃度
（68wt％）までの、所謂中濃度硝酸環境において
極めてすぐれた耐食性を有し、就中、この種環境
における耐食性を有する溶接材料である。 次に本発明溶接材料の化学組成の範囲を限定し
た理由について説明する。 Ｃ：Ｃはオーステナイト形成元素として有力な
元素であるが、炭化物を形成して粒界腐食感受性
を増大するため、できるだけ少ない方が良いが、
工業的に容易に製造し得る範囲を考慮して上限を
0.03％とする。 SiおよびMi：SiおよびMnは製鋼工程中に脱酸
剤として使用される元素であり、工業的に容易に
製造するには、通常2.0％以下のSiおよびMnの添
加が必要であるため、夫々2.0％以下に限定する。 Cr：Crはフエライト形成元素であり、オース
テナイト及びフエライトの二相組織を形成せしめ
るのに重要な元素であると同時に耐食性、特に硝
酸に対する抵抗性を増すためには極めて重要であ
り、良好な耐硝酸性を得るためには25％以上の添
加が必要である。耐硝酸性は適正な組織バランス
のもとではCr含有量が増加するに従つて向上す
るが、30％を超えると硬度上昇により溶接材料用
の冷間引抜加工が困難となるばかりでなく溶接金
属部の靭性、延性が低下し継手性能が著しく低下
する。 Ni：Niはオーステナイト形成元素であり、Cr
とともに二相組織の形成に重要な元素であるが、
全面腐食など活性溶解速度を低減せしめるために
極めて重要な元素である。溶接金属部は急熱急冷
の熱影響をこうむるため主たるフエライト形成元
素であるCrと対応して好適なる組織状態（オー
ステナイト／フエライトの量比）を得るために７
〜12％とする。 Ｎ：ＮはＣ、Niと同様、強力なオーステナイ
ト形成元素であり、耐孔食性などの耐食性の向上
にも有効な元素であるが、Ｎが0.35％を超えると
鋼の製造工程において鋼塊にブローホールが発生
したり、熱間加工性を劣化するので0.35％以下に
限定する。 ところで本発明の特徴の１つはこれらの諸元素
の効果が夫々単独で規定しても意味がなく、最良
の耐食性は下記に示す最適の組合せの下において
のみ発揮されることを見出したことである。この
組合せとは次式に示す各成分の範囲内に限定する
ことにより溶接部のオーステナイト量を40〜80％
の範囲に限定することである。 −11.7＜Niバランス＜−6.7 但し Niバランス＝Nieq−1.1×Creq＋8.2 Nieq＝Ni％＋0.5×Mn％＋30×（Ｃ＋Ｎ）％ Creq＝Cr％＋1.5×Si％ 第１図は溶接金属部において二相組織のオース
テナイト量と耐硝酸性、特に粒界腐食指数（IGC
Index）との関係を示したものである。これによ
るとオーステナイト量が40〜80％の範囲において
は粒界侵食が殆んど認められないで良好な耐硝酸
性を示している。 こゝにおいてIGC Indexとは後述（実施例）の
腐食試験条件における粒界侵食の程度を示し、
１：粒界侵食殆んどなし、２：軽度の粒界侵食あ
り、３：粒界侵食（２と４との中間程度）あり、
４：粒界侵食が酷しい、とするものである。 Niバランスが−11.7以下ではオーステナイト量
が40％以下となり溶接部における組織間での選択
腐食傾向が大きくなり、この条件ではCrを高め
ても耐硝酸性は改善しないばかりでなく、Niバ
ランスを耐食性上、より不利な方向へ移行させる
ことになり逆に腐食を加速することもある。一
方、Niバランスを−6.7より大きくすることはオ
ーステナイト量が80％以上となり、オーステナイ
ト一相組織に近づくため溶接部の耐粒界腐食性を
劣化し又高価なNiなどの添加量を増して経済的
に不利となるばかりでなく、これによつて、熱間
加工性が阻害されるので、Niバランスは−11.7以
上、−6.7以下に限定する必要がある。 次に本発明の実施例を示す。 主組成27Cr−8Ni−0.1Nの耐硝酸性フエライト
オーステナイト二相ステンレス鋼（前述）の５mm
厚鋼板を母材として、下記第１表に示す種々の化
学組成を有する溶接材料を用いてTIG溶接した溶
接試料について、65％硝酸にクロム６価イオンを
100ppm添加した溶液により48hr沸騰試験を５回
繰返した。（毎回、液更新、比液量20c.c.／cm2）。 本腐食試験後の試料断面を検鏡して粒界侵食の
有無を調査し、粒界腐食に及ぼす溶接材料の化学
組成の影響を調査して第１表および第２〜５図に
その結果を示した。 第２〜５図に示すように本発明（本発明材２）
によるものは第２図に示すように粒界腐食傾向は
殆んど認められないが本発明の成分範囲の外れる
比較材では第３〜５図に示すように（第３図は比
較材７、第４図は比較材８、第５図は比較材９を
示す）溶接部に選択腐食が認められる。
れた耐食性を有する溶接金属を生成するフエライ
ト−オーステナイト二相ステンレス鋼溶接材料に
関する。 40wt％前後までの比較的低濃度の硝酸環境に
おいてはSUS304やSUS304Lの如き一般オーステ
ナイト鋼が通常用いられており、十分な耐食性を
示す。しかし、硝酸濃度が増すに従い粒界の優先
腐食、即ち粒界腐食性が著しく増加し、例えば65
％HNO3は粒界腐食試験法の１つとして知られて
いる。Huey試験溶液として利用されている。 このような粒界侵食性の厳しい硝酸環境におい
ては従来極低炭素型およびNbなどの添加元素で
安定化した強固な不働態化皮膜を形成する高クロ
ム高ニツケルオーステナイト ステンレス鋼（例
えば310ELC、Uranus65など）が使用されてい
る。このようなCr、Ni含有量の高いオーステナ
イト ステンレス鋼は炭素の固溶限が小さいため
500〜900℃での加熱又は溶接の熱影響でクロム炭
化物が結晶粒界へ優先的に析出して粒界腐食性を
示す傾向にあることや溶接時に凝固割れ感受性が
高く溶接部の信頼性に欠けるなどの欠点を有す
る。 既に本発明者らはこの種環境において高クロム
高ニツケル鋼より高い耐粒界腐食性を示す金属材
料として27Cr−8Ni−0.1N系のフエライト−オー
ステナイト二相ステンレス鋼を開発した（特願昭
56−130442号参照）。 然しながら本鋼に適した溶接材料については未
開発であり、本発明は溶接部組織をフエライト−
オーステナイト二相組織にすることにより上記耐
食上の問題点を解消することを目的として開発さ
れた溶接材料である。 溶接金属部組織がフエライト−オーステナイト
二相組織を有する溶接材料としてはSUS329J1系
二相ステンレス鋼用の25Cr−5Ni−2Mo系のもの
およびこれにCuなどを添加したものなど（例え
ば日本ウエルデイングロツド(株)、商標WEL25−
５、WEL25−5Cuなど）があり、又Fe−Cr−Ni
系ステンレス鋼用のAWS規格E312およびER312
の既存のものがある。しかし、これら溶接材料は
二相組織は有するが、以下に示す理由により耐硝
酸用二相ステンレス鋼用としては不適当であり、
十分な耐食性が得られない。即ち、前者は硝酸環
境における耐食性を劣化せしめるMoおよびCuを
含有すること、およびCr含有量が通常25％を下
廻ることから耐硝酸性が劣ること、又後者につい
ては通常0.08％前後のＣ含有量であるため、溶接
部の耐粒界腐食性が低下し、粒界腐食性の強い硝
酸環境においては使用不可能である。 本発明溶接材料は硝酸環境を対象とした場合、
上述の理由により使用不可能な既存溶接材料の問
題点を解決したものであり、硝酸の共沸濃度
（68wt％）までの、所謂中濃度硝酸環境において
極めてすぐれた耐食性を有し、就中、この種環境
における耐食性を有する溶接材料である。 次に本発明溶接材料の化学組成の範囲を限定し
た理由について説明する。 Ｃ：Ｃはオーステナイト形成元素として有力な
元素であるが、炭化物を形成して粒界腐食感受性
を増大するため、できるだけ少ない方が良いが、
工業的に容易に製造し得る範囲を考慮して上限を
0.03％とする。 SiおよびMi：SiおよびMnは製鋼工程中に脱酸
剤として使用される元素であり、工業的に容易に
製造するには、通常2.0％以下のSiおよびMnの添
加が必要であるため、夫々2.0％以下に限定する。 Cr：Crはフエライト形成元素であり、オース
テナイト及びフエライトの二相組織を形成せしめ
るのに重要な元素であると同時に耐食性、特に硝
酸に対する抵抗性を増すためには極めて重要であ
り、良好な耐硝酸性を得るためには25％以上の添
加が必要である。耐硝酸性は適正な組織バランス
のもとではCr含有量が増加するに従つて向上す
るが、30％を超えると硬度上昇により溶接材料用
の冷間引抜加工が困難となるばかりでなく溶接金
属部の靭性、延性が低下し継手性能が著しく低下
する。 Ni：Niはオーステナイト形成元素であり、Cr
とともに二相組織の形成に重要な元素であるが、
全面腐食など活性溶解速度を低減せしめるために
極めて重要な元素である。溶接金属部は急熱急冷
の熱影響をこうむるため主たるフエライト形成元
素であるCrと対応して好適なる組織状態（オー
ステナイト／フエライトの量比）を得るために７
〜12％とする。 Ｎ：ＮはＣ、Niと同様、強力なオーステナイ
ト形成元素であり、耐孔食性などの耐食性の向上
にも有効な元素であるが、Ｎが0.35％を超えると
鋼の製造工程において鋼塊にブローホールが発生
したり、熱間加工性を劣化するので0.35％以下に
限定する。 ところで本発明の特徴の１つはこれらの諸元素
の効果が夫々単独で規定しても意味がなく、最良
の耐食性は下記に示す最適の組合せの下において
のみ発揮されることを見出したことである。この
組合せとは次式に示す各成分の範囲内に限定する
ことにより溶接部のオーステナイト量を40〜80％
の範囲に限定することである。 −11.7＜Niバランス＜−6.7 但し Niバランス＝Nieq−1.1×Creq＋8.2 Nieq＝Ni％＋0.5×Mn％＋30×（Ｃ＋Ｎ）％ Creq＝Cr％＋1.5×Si％ 第１図は溶接金属部において二相組織のオース
テナイト量と耐硝酸性、特に粒界腐食指数（IGC
Index）との関係を示したものである。これによ
るとオーステナイト量が40〜80％の範囲において
は粒界侵食が殆んど認められないで良好な耐硝酸
性を示している。 こゝにおいてIGC Indexとは後述（実施例）の
腐食試験条件における粒界侵食の程度を示し、
１：粒界侵食殆んどなし、２：軽度の粒界侵食あ
り、３：粒界侵食（２と４との中間程度）あり、
４：粒界侵食が酷しい、とするものである。 Niバランスが−11.7以下ではオーステナイト量
が40％以下となり溶接部における組織間での選択
腐食傾向が大きくなり、この条件ではCrを高め
ても耐硝酸性は改善しないばかりでなく、Niバ
ランスを耐食性上、より不利な方向へ移行させる
ことになり逆に腐食を加速することもある。一
方、Niバランスを−6.7より大きくすることはオ
ーステナイト量が80％以上となり、オーステナイ
ト一相組織に近づくため溶接部の耐粒界腐食性を
劣化し又高価なNiなどの添加量を増して経済的
に不利となるばかりでなく、これによつて、熱間
加工性が阻害されるので、Niバランスは−11.7以
上、−6.7以下に限定する必要がある。 次に本発明の実施例を示す。 主組成27Cr−8Ni−0.1Nの耐硝酸性フエライト
オーステナイト二相ステンレス鋼（前述）の５mm
厚鋼板を母材として、下記第１表に示す種々の化
学組成を有する溶接材料を用いてTIG溶接した溶
接試料について、65％硝酸にクロム６価イオンを
100ppm添加した溶液により48hr沸騰試験を５回
繰返した。（毎回、液更新、比液量20c.c.／cm2）。 本腐食試験後の試料断面を検鏡して粒界侵食の
有無を調査し、粒界腐食に及ぼす溶接材料の化学
組成の影響を調査して第１表および第２〜５図に
その結果を示した。 第２〜５図に示すように本発明（本発明材２）
によるものは第２図に示すように粒界腐食傾向は
殆んど認められないが本発明の成分範囲の外れる
比較材では第３〜５図に示すように（第３図は比
較材７、第４図は比較材８、第５図は比較材９を
示す）溶接部に選択腐食が認められる。
【表】
△： 〃
若干あり
×： 〃
酷い
若干あり
×： 〃
酷い
第１図は溶接部の硝酸耐食性に及ぼすオーステ
ナイト量の影響を示すものであり、第２〜５図は
本発明材及び比較材の溶接部の顕微鏡（400倍）
写真である。
ナイト量の影響を示すものであり、第２〜５図は
本発明材及び比較材の溶接部の顕微鏡（400倍）
写真である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ C0.03％以下、Si2.0％以下、Mn2.0％以下、
Cr25〜30％、Ni7〜12％、N0.35％以下、残部Fe
及び不可避的不純物より成り、かつ次式による
Niバランス値を−11.7〜−6.7とすることを特徴
とするフエライトオーステナイト二相ステンレス
鋼溶接材料。 Niバランス値＝Ni％＋0.5×Mn％ ＋30×（Ｃ＋Ｎ）％−1.1（Cr％＋1.5×Si％）＋
8.2
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58025190A JPS59150692A (ja) | 1983-02-17 | 1983-02-17 | フエライトオ−ステナイト二相ステンレス鋼溶接材料 |
| GB08403745A GB2136017B (en) | 1983-02-17 | 1984-02-13 | Welding material of ferrite-austenite two-phase stainless steel |
| DE19843405588 DE3405588A1 (de) | 1983-02-17 | 1984-02-16 | Schweisswerkstoff aus zweiphasigem, rostfreiem ferrit-austenit-stahl |
| US06/580,667 US4585479A (en) | 1983-02-17 | 1984-02-16 | Welding material of ferrite-austenite two-phase stainless steel and method of application |
| BE0/212400A BE898926A (fr) | 1983-02-17 | 1984-02-16 | Matiere de soudure |
| FR8402340A FR2541160B1 (fr) | 1983-02-17 | 1984-02-16 | Matiere de soudage en acier inoxydable a deux phases ferrite-austenite |
| SU843707305A SU1438600A3 (ru) | 1983-02-17 | 1984-02-16 | Сварочный материал из двухфазной ферритно-аустенитной нержавеющей стали |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58025190A JPS59150692A (ja) | 1983-02-17 | 1983-02-17 | フエライトオ−ステナイト二相ステンレス鋼溶接材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59150692A JPS59150692A (ja) | 1984-08-28 |
| JPS635196B2 true JPS635196B2 (ja) | 1988-02-02 |
Family
ID=12159044
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58025190A Granted JPS59150692A (ja) | 1983-02-17 | 1983-02-17 | フエライトオ−ステナイト二相ステンレス鋼溶接材料 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4585479A (ja) |
| JP (1) | JPS59150692A (ja) |
| BE (1) | BE898926A (ja) |
| DE (1) | DE3405588A1 (ja) |
| FR (1) | FR2541160B1 (ja) |
| GB (1) | GB2136017B (ja) |
| SU (1) | SU1438600A3 (ja) |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4721600A (en) * | 1985-03-28 | 1988-01-26 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Superplastic ferrous duplex-phase alloy and a hot working method therefor |
| DE3739903A1 (de) * | 1987-11-25 | 1989-06-08 | Bayer Ag | Verwendung einer chromhaltigen legierung |
| GB8918774D0 (en) * | 1989-08-17 | 1989-09-27 | Nat Res Dev | Temperature llistory indicator |
| US5201583A (en) * | 1989-08-17 | 1993-04-13 | British Technology Group Limited | Temperature history indicator |
| US7235212B2 (en) | 2001-02-09 | 2007-06-26 | Ques Tek Innovations, Llc | Nanocarbide precipitation strengthened ultrahigh strength, corrosion resistant, structural steels and method of making said steels |
| NL1014512C2 (nl) * | 2000-02-28 | 2001-08-29 | Dsm Nv | Methode voor het lassen van duplex staal. |
| US7320245B2 (en) * | 2002-11-18 | 2008-01-22 | Saudi Arabian Oil Company | Corrosion testing apparatus |
| CN101972903B (zh) * | 2010-10-08 | 2012-08-29 | 洛阳双瑞特种装备有限公司 | 用于双相不锈钢6a铸造后缺陷的补焊焊丝 |
| US9821401B2 (en) * | 2011-01-28 | 2017-11-21 | Exxonmobil Upstream Research Company | High toughness weld metals with superior ductile tearing resistance |
| CN103370166B (zh) * | 2011-02-14 | 2016-04-06 | 新日铁住金株式会社 | 双相不锈钢焊接接头 |
| AU2018284084B2 (en) * | 2017-06-13 | 2024-02-01 | Oerlikon Metco (Us) Inc. | High hard phase fraction non-magnetic alloys |
| CA3095046A1 (en) | 2018-03-29 | 2019-10-03 | Oerlikon Metco (Us) Inc. | Reduced carbides ferrous alloys |
| EP3997252B1 (en) | 2019-07-09 | 2025-10-29 | Oerlikon Metco (US) Inc. | Iron-based alloys designed for wear and corrosion resistance |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR895210A (fr) * | 1942-06-04 | 1945-01-18 | Deutsche Edelstahlwerke Ag | Application d'un acier au nickel-chrome comme fil ou baguette à souder |
| FR1318431A (fr) * | 1961-03-31 | 1963-02-15 | Boehler & Co Ag Geb | Matière d'apport pour la soudure à l'arc |
| US3537846A (en) * | 1966-10-21 | 1970-11-03 | Sandvikens Jernverks Ab | Welding wire and welding strip for cladding stainless layers on unalloyed and low-alloyed structural steels and for other purposes where a stainless filler material with high chromium and nickel contents is required |
| US3551121A (en) * | 1968-09-23 | 1970-12-29 | Teledyne Inc | Digester for use in paper making and allied industries |
| US4032367A (en) * | 1974-10-28 | 1977-06-28 | Langley Alloys Limited | Corrosion resistant steels |
| US4002510A (en) * | 1975-05-01 | 1977-01-11 | United States Steel Corporation | Stainless steel immune to stress-corrosion cracking |
| JPS5547370A (en) * | 1978-09-30 | 1980-04-03 | Kubota Ltd | Stainless cast steel for cryogenic temperature use |
| JPS6127751A (ja) * | 1984-07-17 | 1986-02-07 | Honda Motor Co Ltd | 車両用ブレ−キ油圧制御装置 |
-
1983
- 1983-02-17 JP JP58025190A patent/JPS59150692A/ja active Granted
-
1984
- 1984-02-13 GB GB08403745A patent/GB2136017B/en not_active Expired
- 1984-02-16 FR FR8402340A patent/FR2541160B1/fr not_active Expired
- 1984-02-16 US US06/580,667 patent/US4585479A/en not_active Expired - Lifetime
- 1984-02-16 BE BE0/212400A patent/BE898926A/fr not_active IP Right Cessation
- 1984-02-16 SU SU843707305A patent/SU1438600A3/ru active
- 1984-02-16 DE DE19843405588 patent/DE3405588A1/de not_active Ceased
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SU1438600A3 (ru) | 1988-11-15 |
| FR2541160B1 (fr) | 1986-10-17 |
| BE898926A (fr) | 1984-06-18 |
| GB8403745D0 (en) | 1984-03-14 |
| GB2136017A (en) | 1984-09-12 |
| JPS59150692A (ja) | 1984-08-28 |
| FR2541160A1 (fr) | 1984-08-24 |
| DE3405588A1 (de) | 1984-08-23 |
| GB2136017B (en) | 1986-04-23 |
| US4585479A (en) | 1986-04-29 |
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