JPS6352105B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6352105B2 JPS6352105B2 JP58191011A JP19101183A JPS6352105B2 JP S6352105 B2 JPS6352105 B2 JP S6352105B2 JP 58191011 A JP58191011 A JP 58191011A JP 19101183 A JP19101183 A JP 19101183A JP S6352105 B2 JPS6352105 B2 JP S6352105B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sprayed
- layer
- ceramic
- coating
- base
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/04—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the coating material
- C23C4/10—Oxides, borides, carbides, nitrides or silicides; Mixtures thereof
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、耐衝撃性、耐傷性、および耐摩耗
性を改善した溶射セラミツク被覆金属体に関し、
下地被覆およびセラミツク被覆の素材ならびに、
被覆厚さを特定することにより被覆の密着性（耐
衝撃性）および耐摩耗性を併せて改善せんとする
ものである。
性を改善した溶射セラミツク被覆金属体に関し、
下地被覆およびセラミツク被覆の素材ならびに、
被覆厚さを特定することにより被覆の密着性（耐
衝撃性）および耐摩耗性を併せて改善せんとする
ものである。
鉄系等の金属製品は、その用途により、耐衝撃
強度、耐傷性、耐摩耗性等の性質を改善すること
が望ましい場合が多い。たとえば、ゴルフクラブ
のアイアンヘツドは、ボールとともに、芝、砂、
土等をも強打する場合があるので、耐衝撃強度に
加えて、耐傷性、耐摩耗性等の表面特性の改善が
要求される。たとえば、ゴルフクラブのアイアン
ヘツドに関しては、表面特性を改善するために、
鉄系等の金属基体上に、下地金属溶射層、セラミ
ツク溶射層を形成したのち、液状合成樹脂を含浸
して硬化させることが提案されている（特公昭53
−34537号公報）。すなわち、この技術では、下地
金属ならびにセラミツク溶射層の多孔性を利用し
て、これら溶射層の樹脂被覆のアンカリング層と
して使用するものである。しかしながら、このよ
うな被覆による表面特性改良技術にも、いくつか
の不都合が見出された。その第１は、強い衝撃を
与えたときに被覆層が剥離することである。また
その第２は、樹脂被覆の耐摩耗性が必ずしも良好
とは云えず、また金属の特質を減殺しかねないこ
とである。したがつて、樹脂被覆は、行うとして
も基体金属の選択に応じてその防錆等の観点で必
要とされる最小限に止めるべきである。
強度、耐傷性、耐摩耗性等の性質を改善すること
が望ましい場合が多い。たとえば、ゴルフクラブ
のアイアンヘツドは、ボールとともに、芝、砂、
土等をも強打する場合があるので、耐衝撃強度に
加えて、耐傷性、耐摩耗性等の表面特性の改善が
要求される。たとえば、ゴルフクラブのアイアン
ヘツドに関しては、表面特性を改善するために、
鉄系等の金属基体上に、下地金属溶射層、セラミ
ツク溶射層を形成したのち、液状合成樹脂を含浸
して硬化させることが提案されている（特公昭53
−34537号公報）。すなわち、この技術では、下地
金属ならびにセラミツク溶射層の多孔性を利用し
て、これら溶射層の樹脂被覆のアンカリング層と
して使用するものである。しかしながら、このよ
うな被覆による表面特性改良技術にも、いくつか
の不都合が見出された。その第１は、強い衝撃を
与えたときに被覆層が剥離することである。また
その第２は、樹脂被覆の耐摩耗性が必ずしも良好
とは云えず、また金属の特質を減殺しかねないこ
とである。したがつて、樹脂被覆は、行うとして
も基体金属の選択に応じてその防錆等の観点で必
要とされる最小限に止めるべきである。
この発明の主要な目的は、金属基体の特質をで
きるだけ生かしつつ、その耐傷性、耐摩耗性等の
表面特性を改善し、且つ密着性（したがつて耐衝
撃性）の良好な被覆層を有するセラミツク被覆金
属体を提供することにある。
きるだけ生かしつつ、その耐傷性、耐摩耗性等の
表面特性を改善し、且つ密着性（したがつて耐衝
撃性）の良好な被覆層を有するセラミツク被覆金
属体を提供することにある。
本発明者らの研究によれば、特定の組成のセラ
ミツク溶射膜を、特定の下地金属層を介して鉄系
等の金属基体上に被覆し、且つ被覆層の合計厚さ
を特定の極めて薄い厚さとすることが、上述の目
的の達成に極めて有効であることが見出された。
ミツク溶射膜を、特定の下地金属層を介して鉄系
等の金属基体上に被覆し、且つ被覆層の合計厚さ
を特定の極めて薄い厚さとすることが、上述の目
的の達成に極めて有効であることが見出された。
この発明のセラミツク被覆金属体は、このよう
な知見に基づくものであり、更に詳しくは、鉄系
金属基体上に、Ni−Cr合金溶射膜ならびに、
Cr3C240〜86重量％およびTiO260〜14重量％から
なるセラミツク溶射膜、を順次形成してなり、溶
射膜の合計厚さが20〜200μmであることを特徴と
するものである。
な知見に基づくものであり、更に詳しくは、鉄系
金属基体上に、Ni−Cr合金溶射膜ならびに、
Cr3C240〜86重量％およびTiO260〜14重量％から
なるセラミツク溶射膜、を順次形成してなり、溶
射膜の合計厚さが20〜200μmであることを特徴と
するものである。
すなわち、この発明のセラミツク被覆金属体に
おいては、鉄系等の金属基体上に、形成される下
地被覆層が、これら基体金属と密着性が良く且
つ、耐蝕性に優れたNi−Cr合金により形成され
ており、またその上のセラミツク溶射層が、金属
的性質が残存し且つNi−Cr合金と密着性の良好
なCr3C2と耐摩耗性の良好なTiO2との組合せから
なること、また被覆の合計厚さが基体に対して良
好な密着性を与える20〜200μmとされているた
め、全体として基体の金属的特性を損なわずに密
着性（したがつて耐衝撃性）が優れ且つ耐摩耗性
に優れたセラミツク被覆金属体が与えられる。
おいては、鉄系等の金属基体上に、形成される下
地被覆層が、これら基体金属と密着性が良く且
つ、耐蝕性に優れたNi−Cr合金により形成され
ており、またその上のセラミツク溶射層が、金属
的性質が残存し且つNi−Cr合金と密着性の良好
なCr3C2と耐摩耗性の良好なTiO2との組合せから
なること、また被覆の合計厚さが基体に対して良
好な密着性を与える20〜200μmとされているた
め、全体として基体の金属的特性を損なわずに密
着性（したがつて耐衝撃性）が優れ且つ耐摩耗性
に優れたセラミツク被覆金属体が与えられる。
以下、この発明を更に詳細に説明する。以下の
記載において、量比を表わす「％」および「部」
は得に断らない限り重量基準とする。
記載において、量比を表わす「％」および「部」
は得に断らない限り重量基準とする。
本発明のセラミツク被覆金属体の基体金属とし
ては、鉄系金属またはチタン系金属等が好ましく
用いられる。その好ましい具体例としては、ステ
ンレススチール（SUS304等）ならびに構造用鋼
材（SS30等）が挙げられる。
ては、鉄系金属またはチタン系金属等が好ましく
用いられる。その好ましい具体例としては、ステ
ンレススチール（SUS304等）ならびに構造用鋼
材（SS30等）が挙げられる。
このような金属基体の被覆所要部、たとえばア
イアンクラブのヘツドフエースの打球面部ならび
にその少なくとも地面と接触する下方延長部に、
まずNi−Cr合金の下地溶射膜を形成する。この
Ni−Cr合金下地溶射膜は、被覆層全体の密着性
を向上しまた耐蝕性の向上にも若干の寄与をする
ものであり、Ni−Cr合金としては、Cr5〜30％を
含有し、残部が主としてNiからなるものが好ま
しく用いられる。このNi−Cr下地溶射膜は、比
較的薄くとも、その効果を発揮するが、好ましく
は５〜20μmの厚さに形成される。
イアンクラブのヘツドフエースの打球面部ならび
にその少なくとも地面と接触する下方延長部に、
まずNi−Cr合金の下地溶射膜を形成する。この
Ni−Cr合金下地溶射膜は、被覆層全体の密着性
を向上しまた耐蝕性の向上にも若干の寄与をする
ものであり、Ni−Cr合金としては、Cr5〜30％を
含有し、残部が主としてNiからなるものが好ま
しく用いられる。このNi−Cr下地溶射膜は、比
較的薄くとも、その効果を発揮するが、好ましく
は５〜20μmの厚さに形成される。
なお、上記した被覆所要部以外のヘツドフエー
ス面については、基体がステンレススチールの場
合には、バフ仕上げが多く行われるが、SS30の
ような鋼材の場合には、一般に硬質クロムメツキ
が行なわれる。
ス面については、基体がステンレススチールの場
合には、バフ仕上げが多く行われるが、SS30の
ような鋼材の場合には、一般に硬質クロムメツキ
が行なわれる。
次いで、Ni−Cr下地溶射膜上に、実質的に
Cr3C240〜86％、好ましくは50〜70％、TiO260〜
14％、好ましくは50〜30％の組成を有するセラミ
ツク溶射膜を形成し、溶射膜の合計厚さを20〜
200μm、特に好ましくは60〜100μm、とする。
Cr3C2は、先にも述べたように金属的性質が残存
することに起因すると推測されるが、Ni−Cr合
金との良好な密着性を与えるのに効果があり、40
％未満では良好な密着性を与えることができず、
86％を超えて添加すると被覆層の耐摩耗性が低下
する。一方、TiO2はセラミツク被覆層の耐摩耗
性の向上に効果があり、14％未満では効果が乏し
く、60％を越えて使用すると、被覆層の密着性が
低下する。また溶射層の合計厚さが20μm未満で
は、溶射層表面に粗面が残り、耐摩性ならびに被
覆層の耐久性が不足してくるとともに、溶射層の
気孔性効果による衝撃減衰能が低下してしまう。
一方、溶射層の合計厚さが200μmを超えると、溶
射層と基体との熱膨張の差によりストレスが増大
するため、その密着強度が不足し、耐衝撃性が不
足してくる。
Cr3C240〜86％、好ましくは50〜70％、TiO260〜
14％、好ましくは50〜30％の組成を有するセラミ
ツク溶射膜を形成し、溶射膜の合計厚さを20〜
200μm、特に好ましくは60〜100μm、とする。
Cr3C2は、先にも述べたように金属的性質が残存
することに起因すると推測されるが、Ni−Cr合
金との良好な密着性を与えるのに効果があり、40
％未満では良好な密着性を与えることができず、
86％を超えて添加すると被覆層の耐摩耗性が低下
する。一方、TiO2はセラミツク被覆層の耐摩耗
性の向上に効果があり、14％未満では効果が乏し
く、60％を越えて使用すると、被覆層の密着性が
低下する。また溶射層の合計厚さが20μm未満で
は、溶射層表面に粗面が残り、耐摩性ならびに被
覆層の耐久性が不足してくるとともに、溶射層の
気孔性効果による衝撃減衰能が低下してしまう。
一方、溶射層の合計厚さが200μmを超えると、溶
射層と基体との熱膨張の差によりストレスが増大
するため、その密着強度が不足し、耐衝撃性が不
足してくる。
下地被覆層およびセラミツク被覆層の溶射は、
通常のプラズマ溶射により行うことができ、プラ
ズマ用キヤリヤガスとしては、溶射材料の酸化あ
るいは窒化を防止して密着性の良い溶射層を形成
するために、アルゴン−Heを使用することが好
ましく、また密着性を良好とするために、基体を
100〜150℃程度に予熱して溶射を行うことが好ま
しい溶射材料の粒径は、下地Ni−Cr合金につい
ては、１〜15μm、Cr3C2およびTiO2粉末につい
ては、１〜10μmの範囲が好ましく用いられる。
通常のプラズマ溶射により行うことができ、プラ
ズマ用キヤリヤガスとしては、溶射材料の酸化あ
るいは窒化を防止して密着性の良い溶射層を形成
するために、アルゴン−Heを使用することが好
ましく、また密着性を良好とするために、基体を
100〜150℃程度に予熱して溶射を行うことが好ま
しい溶射材料の粒径は、下地Ni−Cr合金につい
ては、１〜15μm、Cr3C2およびTiO2粉末につい
ては、１〜10μmの範囲が好ましく用いられる。
このようにして基体上に得られる溶射層は、一
般に多孔質となるため、基体がSS30のように発
錆性である場合には、ポリウレタン樹脂、エポキ
シ樹脂等の樹脂を５〜30μmの厚さに塗布して耐
食性を向上することが好ましい。
般に多孔質となるため、基体がSS30のように発
錆性である場合には、ポリウレタン樹脂、エポキ
シ樹脂等の樹脂を５〜30μmの厚さに塗布して耐
食性を向上することが好ましい。
上述したように、この発明によれば、鉄系等の
基体金属を、Ni−Cr溶射下地層を介してセラミ
ツク溶射被覆するに際して、セラミツク溶射材と
してCr3C2とTiO2との混合物を用い、且つ溶射層
の合計厚さを、20〜200μmと比較的薄い範囲に限
定することにより、金属基体の特質をできるだけ
生かしつつ、その耐傷性、耐摩耗性、衝撃減衰能
等の表面特性を改善し、且つ密着性（したがつて
耐衝撃性）の良好な被覆層を有するセラミツク被
覆金属体が提供される。この発明のセラミツク被
覆金属体は、ゴルフクラブのアイアンヘツド以外
にも、耐傷性、耐摩耗性、耐衝撃性が要求される
鉄系等の金属製品に一般に好適に使用される。
基体金属を、Ni−Cr溶射下地層を介してセラミ
ツク溶射被覆するに際して、セラミツク溶射材と
してCr3C2とTiO2との混合物を用い、且つ溶射層
の合計厚さを、20〜200μmと比較的薄い範囲に限
定することにより、金属基体の特質をできるだけ
生かしつつ、その耐傷性、耐摩耗性、衝撃減衰能
等の表面特性を改善し、且つ密着性（したがつて
耐衝撃性）の良好な被覆層を有するセラミツク被
覆金属体が提供される。この発明のセラミツク被
覆金属体は、ゴルフクラブのアイアンヘツド以外
にも、耐傷性、耐摩耗性、耐衝撃性が要求される
鉄系等の金属製品に一般に好適に使用される。
以下、この発明を実施例、比較例により、更に
具体的に説明する。
具体的に説明する。
例 １
SUS304製ならびにSS30製の各基材を、100〜
150℃に加熱しつつ、Cr20％−Ni残部の組成を有
するNi−Cr合金（平均粒径約10μm）を、プラズ
マガン（メトコ製）を用い、40V、800Aの入力
でアルゴン−Heプラズマにより溶射して、約
15μmの厚さの溶射層を形成した。
150℃に加熱しつつ、Cr20％−Ni残部の組成を有
するNi−Cr合金（平均粒径約10μm）を、プラズ
マガン（メトコ製）を用い、40V、800Aの入力
でアルゴン−Heプラズマにより溶射して、約
15μmの厚さの溶射層を形成した。
次いで、上記下地被覆基体上に、Cr3C2含量
が、それぞれ20，30，40，60，80，100容積％
（重量基準で、28，40，51，70，86，100％）の
Cr3C2−TiO2複合溶射粉末（平均粒径約5μ）を、
上記と同様なプラズマ溶射条件で溶射し、厚さ約
25μmのセラミツク被覆層を形成し、被覆層の合
計厚さを40μmとした。
が、それぞれ20，30，40，60，80，100容積％
（重量基準で、28，40，51，70，86，100％）の
Cr3C2−TiO2複合溶射粉末（平均粒径約5μ）を、
上記と同様なプラズマ溶射条件で溶射し、厚さ約
25μmのセラミツク被覆層を形成し、被覆層の合
計厚さを40μmとした。
次いで、これらの溶射膜の面に直径25mmの鉄棒
の端面をエポキシ樹脂で接着し、棒軸方向に引張
り、溶射膜の破断に要する張力を測定した。
の端面をエポキシ樹脂で接着し、棒軸方向に引張
り、溶射膜の破断に要する張力を測定した。
測定結果を第１図に示す。
別途、上記と同様の溶射被覆条件で、SUS304
製アイアンヘツド基体のフエース標準打球面およ
び地面との接触面に、Ni−Cr下地層およびCr3C2
溶射層を合計厚さ40μmに形成し、このヘツドを
装着したゴラフクラブ（７番）を、粒径が２〜３
mmの砂粒中に40m／秒の速度で300回打込み、最
大摩耗部（標準打球面上のスイートスポツトの位
置）の残存膜厚を測定した。この測定結果も、第
１図に示す。
製アイアンヘツド基体のフエース標準打球面およ
び地面との接触面に、Ni−Cr下地層およびCr3C2
溶射層を合計厚さ40μmに形成し、このヘツドを
装着したゴラフクラブ（７番）を、粒径が２〜３
mmの砂粒中に40m／秒の速度で300回打込み、最
大摩耗部（標準打球面上のスイートスポツトの位
置）の残存膜厚を測定した。この測定結果も、第
１図に示す。
第１図の結果を見れば、Cr3C2−TiO2被覆層中
のCr3C2含量が、この発明に従い、30〜80容積
％、特に40〜60容積％の範囲において、密着性
（引張強度）と耐摩耗性（残存膜厚）がともに良
好な被覆層を与えることがわかる。
のCr3C2含量が、この発明に従い、30〜80容積
％、特に40〜60容積％の範囲において、密着性
（引張強度）と耐摩耗性（残存膜厚）がともに良
好な被覆層を与えることがわかる。
例 ２
例１と同様にして、SUS304およびSS30基体上
に、厚さ15μmのNi−Cr下地層を形成し、その上
にCr3C2を40容積％の割合で含む複合溶射材料
（平均粒径約5μm）を、例１と同様の条件で溶射
し、合計厚さが20〜300μmの溶射被覆層を形成
し、例１と同様に引張強度を測定した。その結
果、第２図の測定結果を得た。
に、厚さ15μmのNi−Cr下地層を形成し、その上
にCr3C2を40容積％の割合で含む複合溶射材料
（平均粒径約5μm）を、例１と同様の条件で溶射
し、合計厚さが20〜300μmの溶射被覆層を形成
し、例１と同様に引張強度を測定した。その結
果、第２図の測定結果を得た。
第２図の結果は、溶射層厚（特にセラミツク溶
射層厚）の増大とともに、被覆の密着性（引張強
度）が低下することを示している。
射層厚）の増大とともに、被覆の密着性（引張強
度）が低下することを示している。
例 ３
例２と同様にして、SUS304基材を用いる場合
について、セラミツク溶射層の厚さを変えて合計
厚さが、20〜65μmの溶射層の表面粗さ（凹凸の
頂部から谷部までの深さ）を測定した。その結果
を第３図に示す。
について、セラミツク溶射層の厚さを変えて合計
厚さが、20〜65μmの溶射層の表面粗さ（凹凸の
頂部から谷部までの深さ）を測定した。その結果
を第３図に示す。
第３図の結果は、溶射層厚が小さ過ぎると、被
覆表面に大きな凹凸が存在することを示してい
る。
覆表面に大きな凹凸が存在することを示してい
る。
例 ４
Ni−Cr下地層の効果を見るために、例２にお
いてSUS304基体上に、厚さ15μmのNi−Cr下地
層を形成し、その上にCr3C240容積％を含むTiO2
−Cr3C2複合溶射被覆層を、合計厚さ20〜300μm
の厚さに形成する例と対照して、同一条件でNi
−Cr下地層を除いて、TiO2−Cr3C2複合溶射被覆
層のみを形成し、例１と同様にして引張強度を測
定した。測定結果を例２のそれとともに、第４図
に示す。
いてSUS304基体上に、厚さ15μmのNi−Cr下地
層を形成し、その上にCr3C240容積％を含むTiO2
−Cr3C2複合溶射被覆層を、合計厚さ20〜300μm
の厚さに形成する例と対照して、同一条件でNi
−Cr下地層を除いて、TiO2−Cr3C2複合溶射被覆
層のみを形成し、例１と同様にして引張強度を測
定した。測定結果を例２のそれとともに、第４図
に示す。
第４図によればNi−Cr下地層がない場合は、
被膜膜厚の増大とともに引張強度（したがつて溶
射層の密着力）が低下することがわかる。これは
境界面の応力が大きくなるためと考えられ、Ni
−Cr下地層は金属基体と溶射材の性質を有し応
力緩和の役割を果すものと解される。
被膜膜厚の増大とともに引張強度（したがつて溶
射層の密着力）が低下することがわかる。これは
境界面の応力が大きくなるためと考えられ、Ni
−Cr下地層は金属基体と溶射材の性質を有し応
力緩和の役割を果すものと解される。
さらに上記二種の被覆層について、JISの簡便
法として、赤熱後ハンマーでたたく試験を行つた
ところ、下地層がない場合は、膜厚40μm程度で
数回の処理により剥離が起つたが、Ni−Cr下地
層を設けた場合は、20回の処理によつても剥離が
起らなかつた。
法として、赤熱後ハンマーでたたく試験を行つた
ところ、下地層がない場合は、膜厚40μm程度で
数回の処理により剥離が起つたが、Ni−Cr下地
層を設けた場合は、20回の処理によつても剥離が
起らなかつた。
第１図〜第４図は、実施例および比較例による
溶射被覆層の特性評価結果を示すグラフであり、
第１図は密着性（引張強度）および耐摩耗性（残
存膜厚）のセラミツク溶射材中のCr3C2含量に対
する依存性を、第２図および第４図は密着性（引
張強度）の被覆層厚依存性を、第３図は表面粗さ
の被覆層厚依存性を、それぞれ示す。
溶射被覆層の特性評価結果を示すグラフであり、
第１図は密着性（引張強度）および耐摩耗性（残
存膜厚）のセラミツク溶射材中のCr3C2含量に対
する依存性を、第２図および第４図は密着性（引
張強度）の被覆層厚依存性を、第３図は表面粗さ
の被覆層厚依存性を、それぞれ示す。
Claims (1)
- １ 金属基体上に、Ni−Cr合金溶射膜ならびに
Cr3C240〜86重量％およびTiO260〜14重量％から
なるセラミツク溶射膜を形成してなり、溶射膜の
合計厚さが20〜200μmであることを特徴とするセ
ラミツク被覆金属体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58191011A JPS6086260A (ja) | 1983-10-14 | 1983-10-14 | セラミツク被覆金属体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58191011A JPS6086260A (ja) | 1983-10-14 | 1983-10-14 | セラミツク被覆金属体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6086260A JPS6086260A (ja) | 1985-05-15 |
| JPS6352105B2 true JPS6352105B2 (ja) | 1988-10-18 |
Family
ID=16267387
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58191011A Granted JPS6086260A (ja) | 1983-10-14 | 1983-10-14 | セラミツク被覆金属体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6086260A (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997020961A1 (en) * | 1995-12-06 | 1997-06-12 | Black Ice Golf Company, L.L.C. | Method for coating a golf club striking surface |
| US5932356A (en) * | 1996-03-21 | 1999-08-03 | United Technologies Corporation | Abrasive/abradable gas path seal system |
| US5851158A (en) * | 1997-04-03 | 1998-12-22 | Winrow; Thomas L. | Coating for sports implements |
| CN113913728A (zh) * | 2021-09-28 | 2022-01-11 | 德清创智科技股份有限公司 | 一种提高超喂罗拉盘表面等离子喷涂at涂层粘接强度的方法 |
| CN113897573B (zh) * | 2021-09-28 | 2023-12-12 | 德清创智科技股份有限公司 | 一种适用于化纤倍捻机铝基转杯陶瓷涂层的制备方法 |
| WO2026032496A1 (de) | 2024-08-06 | 2026-02-12 | Fr-Innovations Gmbh | Aufsetzkamera mit lichtquelle und deren forstwirtschaftliche verwendung |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS49121564A (ja) * | 1973-03-20 | 1974-11-20 | ||
| JPS5248584A (en) * | 1975-10-16 | 1977-04-18 | Goi Kasei Kk | Method of regenerating solid acid catalyst |
-
1983
- 1983-10-14 JP JP58191011A patent/JPS6086260A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6086260A (ja) | 1985-05-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9440121B2 (en) | Coated golf club head/component | |
| JP7441225B2 (ja) | ディスクブレーキ用の、ブレーキディスクの製造方法およびブレーキディスク | |
| US6059670A (en) | Golf club having a head with a hard multilayer striking surface and method for making the same | |
| JP5765827B2 (ja) | ゴルフクラブヘッドおよびゴルフクラブヘッドを製造する方法 | |
| Kulu et al. | Selection criteria for wear resistant powder coatings under extreme erosive wear conditions | |
| JP2000505146A (ja) | 調理容器のためのコーティング | |
| JPS6352105B2 (ja) | ||
| US4868069A (en) | Abrasion-resistant coating | |
| JPH05345966A (ja) | 溶射による複合コーティング | |
| JP3106103B2 (ja) | ゴルフクラブヘッド | |
| JPH0852243A (ja) | ゴルフクラブのヘッド | |
| JP2949443B2 (ja) | 溶融金属耐食性皮膜形成方法 | |
| JPH10250A (ja) | ゴルフクラブヘッド | |
| JPS58173570A (ja) | ゴルフクラブヘツド | |
| JPH0214420B2 (ja) | ||
| JP3958831B2 (ja) | ゴルフクラブヘッド | |
| US4996114A (en) | Abrasion-resistant coating | |
| US20060081090A1 (en) | Thermal spraying powder, thermal spraying method, and method for forming thermal spray coating | |
| JPH10195625A (ja) | 耐摩耗コーティング部品およびその製造方法 | |
| JPS6054295A (ja) | 溶接肉盛法 | |
| JPS6083678A (ja) | ゴルフクラブのアイアンヘツド及びその製造方法 | |
| US4189317A (en) | Flame spray powder mix | |
| JPH114920A (ja) | ゴルフクラブヘッド | |
| JPH0813116A (ja) | 金属部品の表面処理方法 | |
| JPH03126856A (ja) | 編織機部材の保護被膜 |