JPS6352138B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6352138B2 JPS6352138B2 JP60163326A JP16332685A JPS6352138B2 JP S6352138 B2 JPS6352138 B2 JP S6352138B2 JP 60163326 A JP60163326 A JP 60163326A JP 16332685 A JP16332685 A JP 16332685A JP S6352138 B2 JPS6352138 B2 JP S6352138B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ring
- hardness
- carbide layer
- spinning
- traveler
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
- D01H—SPINNING OR TWISTING
- D01H7/00—Spinning or twisting arrangements
- D01H7/02—Spinning or twisting arrangements for imparting permanent twist
- D01H7/52—Ring-and-traveller arrangements
- D01H7/60—Rings or travellers; Manufacture thereof not otherwise provided for ; Cleaning means for rings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Textile Engineering (AREA)
- Spinning Or Twisting Of Yarns (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は、紡績用リング、特にスピンドルの高
速回転に適する紡績用リングに関する。 〔従来の技術〕 従来、紡績用リングは高硬度と耐摩耗性を付与
するため種々の手段が試みられている。一般的に
は、肌焼鋼を用い旋削形成し、滲炭処理後焼入焼
戻しにより所定硬度を得る方法が採られている。
あるいはリング表面を窒化する方法も採られてい
る。その他の処理としてはトラベラ接触面に20〜
50μの厚さに金属炭化物の拡散層を形成する方法
も試みられている（例えば実公昭59−31715号）。 しかし、いずれの方法によつてもスピンドルの
回転数は15000ないし18000rpmが限度である。そ
れ以上にスピンドル回転数を増すときはリングは
早期に摩耗し、かつ糸切れが多く実用に適さな
い。 〔発明が解決しようとする問題点〕 これは単にリング表面の硬度を高くするのみで
は充分ではない。実験結果によると、高硬度層を
必要以上に厚くするときは、却つて剥離等の問題
がある。その他リング芯部と表面硬化層との硬度
差が大きいときは高硬度層の陥没等の問題もあ
る。 また、合成繊維例えばアクリル系合成繊維に
は、塩化物を含むものがある。この場合、トラベ
ラとの接触により発熱して塩素ガスを発生してリ
ングを腐蝕する等の問題がある。 本発明はこれらの点に鑑み、スピンドルの高速
回転に適するとともに、耐蝕性に優れた紡績用リ
ングを提供することを目的とする。 〔問題点を解決するための手段〕 上記目的を達成するための本発明を実施例に対
応する図面を用いて説明する。本発明の紡績用リ
ング１は、素材として炭素鋼を用い、所定のリン
グ形状に形成する。炭素鋼は少なくとも0.4％以
上の炭素を含有するものを用いる。または肌焼鋼
を用い成型後、予め滲炭処理を行う。このリング
素材をバナジウム粉末を含む塩浴中で所定時間加
熱して上記素材表面に深さ５〜15μで硬度
2000HV以上のバナジウム炭化物層を形成する。 次いで、表面炭化物の密着強度を向上するため
焼入焼戻し処理を行う。これにより上記炭化物層
に接する内部の滲炭部硬度を800〜900Hvとする。
次いで、トラベラ接触面を研摩加工し、表面粗さ
を1.5μ以下とする。 〔作用〕 予め滲炭処理を行つてリング素材表面の炭素濃
度を高めてからバナジウム粉末を含む塩浴中で加
熱して拡散滲透処理を行うので、リング素材の炭
素とバナジウムとが化学反応を起こして生成され
るバナジウム炭化物層は超硬度のものとなる。し
かも、拡散滲透処理には塩浴を使用するので、均
一な厚さのバナジウム炭化物層を形成することが
できる。また、バナジウム炭化物層の厚さは５〜
15μとしているので、該炭化物層の剥離のおそれ
がない。また、炭化物層形成後に、焼入、焼戻し
処理して滲炭部硬度を800〜900Hvとするので、
表面から内部に渡つて炭化物層〜滲炭層〜素地の
３層からなる段階的な硬度差をもつ組織が得られ
るために、バナジウム炭化物層の陥没のおそれも
ない。さらに、バナジウム炭化物層の表面硬度を
2000Hv以上とし、かつ、研磨仕上げにより表面
粗さを1.5μ以下としたので、トラベラとの摩擦抵
抗指数を大幅に減少させることができる。 〔実施例〕 第１図は本発明の紡績用リングの製造要領を示
す工程図である。素材として例えば肌焼鋼を用
い、所定形状に旋削形成する。次いで滲炭処理を
行う。これら旋削及び滲炭処理は周知要領と同じ
である。ただし、肌焼鋼に代えて工具鋼等を使用
してもよい。この場合には後述する処理に適合さ
せるため炭素0.4％以上含有の炭素鋼を用いる。 次いで、上記リング素材をバナジウム粉末を含
む塩浴中で約900℃前後に加熱し、表面にバナジ
ウムを拡散浸透させてバナジウム炭化物層を形成
する。この場合、素材は、予め滲炭処理を行つて
リング素材表面の炭素濃度を高めているので、炭
素とバナジウムとの化学反応により生成されるバ
ナジウム炭化物層は2000Hv以上の超硬度のもの
となる。しかも、拡散浸透処理には塩浴を使用し
ているので、リング素材の形状が比較的複雑なも
のであつても、全表面で均一な厚さのバナジウム
炭化物層を形成することができる。また、バナジ
ウム炭化物層の厚さは処理要領時間によつて適宜
調整できるが、５〜15μとするのが好ましい。そ
れ以上の厚さとするときには、素材芯部との密着
性が劣つて剥離するおそれがある。また、それ以
下の厚さでは耐久性に劣る。 次に、上記のリング素材を焼入、焼戻しを行い
滲炭部硬度を800〜900Hvとする。これにより、
表面から内部に渡つて炭化物層〜滲炭層〜素地の
３層に渡つて段階的な硬度差をもつ組織が得られ
るために、バナジウム炭化物層の陥没発生が防止
できる。しかも、炭化物層の密着性がさらに良好
となる。 しかる後、研磨仕上げにより表面粗さを1.5μ以
下とする。特には、トラベラとの接触摩耗を考慮
した場合には、0.5μ以下の鏡面仕上げとすること
が望ましい。このようにすれば、最終的には、表
面硬度は2000Hv以上で、かつ、表面粗さの細か
いリングが得られるために、トラベラとの摩擦抵
抗指数を大幅に減少させることができる。 第２図は上記要領にて形成された紡績用リング
１の拡大縦断面図である。ただし、２は芯部、３
は滲炭層、４はバナジウム炭化物層を示す。また
第３図は断面の顕微鏡組成写真（400倍）である。
滲炭層３は焼入処理により微細針状マルテンサイ
トを形成している。 第４図は断面の硬さ分布を示す。ただし、縦軸
はビツカース硬度（HV）、横軸は表面からの深
さ（mm）を示す。図中、Ａは本発明に係る紡績用
リングであり、Ｂは従来の紡績用リングである。
本発明の紡績用リングＡの表面硬度は約
3000HV、その下層の焼入部は約850HVである。 第５図以下は実験結果を示す。第５図は紡出初
期のリングートラベラ摩擦抵抗指数を示す。ただ
し紡出条件は下記表１の通りである。
速回転に適する紡績用リングに関する。 〔従来の技術〕 従来、紡績用リングは高硬度と耐摩耗性を付与
するため種々の手段が試みられている。一般的に
は、肌焼鋼を用い旋削形成し、滲炭処理後焼入焼
戻しにより所定硬度を得る方法が採られている。
あるいはリング表面を窒化する方法も採られてい
る。その他の処理としてはトラベラ接触面に20〜
50μの厚さに金属炭化物の拡散層を形成する方法
も試みられている（例えば実公昭59−31715号）。 しかし、いずれの方法によつてもスピンドルの
回転数は15000ないし18000rpmが限度である。そ
れ以上にスピンドル回転数を増すときはリングは
早期に摩耗し、かつ糸切れが多く実用に適さな
い。 〔発明が解決しようとする問題点〕 これは単にリング表面の硬度を高くするのみで
は充分ではない。実験結果によると、高硬度層を
必要以上に厚くするときは、却つて剥離等の問題
がある。その他リング芯部と表面硬化層との硬度
差が大きいときは高硬度層の陥没等の問題もあ
る。 また、合成繊維例えばアクリル系合成繊維に
は、塩化物を含むものがある。この場合、トラベ
ラとの接触により発熱して塩素ガスを発生してリ
ングを腐蝕する等の問題がある。 本発明はこれらの点に鑑み、スピンドルの高速
回転に適するとともに、耐蝕性に優れた紡績用リ
ングを提供することを目的とする。 〔問題点を解決するための手段〕 上記目的を達成するための本発明を実施例に対
応する図面を用いて説明する。本発明の紡績用リ
ング１は、素材として炭素鋼を用い、所定のリン
グ形状に形成する。炭素鋼は少なくとも0.4％以
上の炭素を含有するものを用いる。または肌焼鋼
を用い成型後、予め滲炭処理を行う。このリング
素材をバナジウム粉末を含む塩浴中で所定時間加
熱して上記素材表面に深さ５〜15μで硬度
2000HV以上のバナジウム炭化物層を形成する。 次いで、表面炭化物の密着強度を向上するため
焼入焼戻し処理を行う。これにより上記炭化物層
に接する内部の滲炭部硬度を800〜900Hvとする。
次いで、トラベラ接触面を研摩加工し、表面粗さ
を1.5μ以下とする。 〔作用〕 予め滲炭処理を行つてリング素材表面の炭素濃
度を高めてからバナジウム粉末を含む塩浴中で加
熱して拡散滲透処理を行うので、リング素材の炭
素とバナジウムとが化学反応を起こして生成され
るバナジウム炭化物層は超硬度のものとなる。し
かも、拡散滲透処理には塩浴を使用するので、均
一な厚さのバナジウム炭化物層を形成することが
できる。また、バナジウム炭化物層の厚さは５〜
15μとしているので、該炭化物層の剥離のおそれ
がない。また、炭化物層形成後に、焼入、焼戻し
処理して滲炭部硬度を800〜900Hvとするので、
表面から内部に渡つて炭化物層〜滲炭層〜素地の
３層からなる段階的な硬度差をもつ組織が得られ
るために、バナジウム炭化物層の陥没のおそれも
ない。さらに、バナジウム炭化物層の表面硬度を
2000Hv以上とし、かつ、研磨仕上げにより表面
粗さを1.5μ以下としたので、トラベラとの摩擦抵
抗指数を大幅に減少させることができる。 〔実施例〕 第１図は本発明の紡績用リングの製造要領を示
す工程図である。素材として例えば肌焼鋼を用
い、所定形状に旋削形成する。次いで滲炭処理を
行う。これら旋削及び滲炭処理は周知要領と同じ
である。ただし、肌焼鋼に代えて工具鋼等を使用
してもよい。この場合には後述する処理に適合さ
せるため炭素0.4％以上含有の炭素鋼を用いる。 次いで、上記リング素材をバナジウム粉末を含
む塩浴中で約900℃前後に加熱し、表面にバナジ
ウムを拡散浸透させてバナジウム炭化物層を形成
する。この場合、素材は、予め滲炭処理を行つて
リング素材表面の炭素濃度を高めているので、炭
素とバナジウムとの化学反応により生成されるバ
ナジウム炭化物層は2000Hv以上の超硬度のもの
となる。しかも、拡散浸透処理には塩浴を使用し
ているので、リング素材の形状が比較的複雑なも
のであつても、全表面で均一な厚さのバナジウム
炭化物層を形成することができる。また、バナジ
ウム炭化物層の厚さは処理要領時間によつて適宜
調整できるが、５〜15μとするのが好ましい。そ
れ以上の厚さとするときには、素材芯部との密着
性が劣つて剥離するおそれがある。また、それ以
下の厚さでは耐久性に劣る。 次に、上記のリング素材を焼入、焼戻しを行い
滲炭部硬度を800〜900Hvとする。これにより、
表面から内部に渡つて炭化物層〜滲炭層〜素地の
３層に渡つて段階的な硬度差をもつ組織が得られ
るために、バナジウム炭化物層の陥没発生が防止
できる。しかも、炭化物層の密着性がさらに良好
となる。 しかる後、研磨仕上げにより表面粗さを1.5μ以
下とする。特には、トラベラとの接触摩耗を考慮
した場合には、0.5μ以下の鏡面仕上げとすること
が望ましい。このようにすれば、最終的には、表
面硬度は2000Hv以上で、かつ、表面粗さの細か
いリングが得られるために、トラベラとの摩擦抵
抗指数を大幅に減少させることができる。 第２図は上記要領にて形成された紡績用リング
１の拡大縦断面図である。ただし、２は芯部、３
は滲炭層、４はバナジウム炭化物層を示す。また
第３図は断面の顕微鏡組成写真（400倍）である。
滲炭層３は焼入処理により微細針状マルテンサイ
トを形成している。 第４図は断面の硬さ分布を示す。ただし、縦軸
はビツカース硬度（HV）、横軸は表面からの深
さ（mm）を示す。図中、Ａは本発明に係る紡績用
リングであり、Ｂは従来の紡績用リングである。
本発明の紡績用リングＡの表面硬度は約
3000HV、その下層の焼入部は約850HVである。 第５図以下は実験結果を示す。第５図は紡出初
期のリングートラベラ摩擦抵抗指数を示す。ただ
し紡出条件は下記表１の通りである。
【表】
なお、従来品Ｂはトラベラ接触面を粗面処理し
た通常のリングである。 図から明らかなように、本発明の紡績用リング
Ａは従来品Ｂに比し摩擦抵抗指数が小さく、かつ
早期に摩擦抵抗は安定する。 第６図はスピンドル回転数と糸切れ数との関係
を示す測定結果のグラフである。ただし紡出条件
は下記表２の通りである。
た通常のリングである。 図から明らかなように、本発明の紡績用リング
Ａは従来品Ｂに比し摩擦抵抗指数が小さく、かつ
早期に摩擦抵抗は安定する。 第６図はスピンドル回転数と糸切れ数との関係
を示す測定結果のグラフである。ただし紡出条件
は下記表２の通りである。
【表】
従来品Ｂはスピンドル回転数18000rpmを越え
ると糸切れ数は急増する。従つて、それ以上の回
転は使用不可能である。 これに対し本発明の紡績用リングＡは、
26000rpm付近までは糸切れ数は、ほとんど増加
しない。かつ糸切れ数も少ない。 次に下記表３は耐蝕試験の比較表である。
ると糸切れ数は急増する。従つて、それ以上の回
転は使用不可能である。 これに対し本発明の紡績用リングＡは、
26000rpm付近までは糸切れ数は、ほとんど増加
しない。かつ糸切れ数も少ない。 次に下記表３は耐蝕試験の比較表である。
本発明によるときは、外表面にバナジウム炭化
物を形成し、トラベラの接触面を研摩して表面粗
さ1.5μ以下としたから、トラベラとの接触抵抗が
小さく、なじみ性が良好となり、超高速回転でト
ラベラとの摩擦テンシヨンが変動せず、糸切れ糸
班が減少し、かつ耐摩耗性を有する。また、バナ
ジウム炭化物層は５〜15μの厚さとし、焼入焼戻
し処理を施したから層の密着性が良好に維持さ
れ、剥離するおそれがないとともに、素材自体に
所要硬度を有せしめたから、バナジウム炭化物層
との密着は良好でかつ炭化物層直下のリング母材
の硬度を高めたから、バナジウム炭化物層は陥没
することがない。従つて、トラベラ接触面に異常
摩耗を発生することがない。このため、スピンド
ルの回転数を従来限界とされている18000rpmを
越えてそれ以上の回転数にても安定して紡出作業
を行うことができる。 更に、本発明の紡績用リングは耐蝕性に優れ、
アクリル系合成繊維の紡出に際しても発錆するこ
とがない等の効果を有する。
物を形成し、トラベラの接触面を研摩して表面粗
さ1.5μ以下としたから、トラベラとの接触抵抗が
小さく、なじみ性が良好となり、超高速回転でト
ラベラとの摩擦テンシヨンが変動せず、糸切れ糸
班が減少し、かつ耐摩耗性を有する。また、バナ
ジウム炭化物層は５〜15μの厚さとし、焼入焼戻
し処理を施したから層の密着性が良好に維持さ
れ、剥離するおそれがないとともに、素材自体に
所要硬度を有せしめたから、バナジウム炭化物層
との密着は良好でかつ炭化物層直下のリング母材
の硬度を高めたから、バナジウム炭化物層は陥没
することがない。従つて、トラベラ接触面に異常
摩耗を発生することがない。このため、スピンド
ルの回転数を従来限界とされている18000rpmを
越えてそれ以上の回転数にても安定して紡出作業
を行うことができる。 更に、本発明の紡績用リングは耐蝕性に優れ、
アクリル系合成繊維の紡出に際しても発錆するこ
とがない等の効果を有する。
第１図は本発明の紡績用リングの製造要領を示
す工程図、第２図は拡大縦断面図、第３図は断面
の金属組織を表す顕微鏡写真、第４図は断面の硬
さ分布を示すグラフ、第５図はリングートラベラ
摩擦抵抗指数測定グラフ、第６図はスピンドル回
転数と糸切れ数との関係を示す測定グラフであ
る。 １は紡績用リング、２は芯部、３は滲炭層、４
はバナジウム炭化物層、Ａは本発明の紡績用リン
グ、Ｂは従来の紡績用リングである。
す工程図、第２図は拡大縦断面図、第３図は断面
の金属組織を表す顕微鏡写真、第４図は断面の硬
さ分布を示すグラフ、第５図はリングートラベラ
摩擦抵抗指数測定グラフ、第６図はスピンドル回
転数と糸切れ数との関係を示す測定グラフであ
る。 １は紡績用リング、２は芯部、３は滲炭層、４
はバナジウム炭化物層、Ａは本発明の紡績用リン
グ、Ｂは従来の紡績用リングである。
Claims (1)
- １ 肌焼き鋼等少なくとも炭素0.4％以上を含有
する炭素鋼により形成されたリング素材表面に予
め滲炭処理を行い、次に、バナジウム粉末を含む
塩浴中で前記リング素材を所定時間加熱してその
表面に深さ５〜15μで硬度2000Hv以上のバナジウ
ム炭化物層を形成し、次いで焼入、焼戻し処理を
施して滲炭部硬度を800〜900Hvとし、引き続い
て、トラベラ接触面の表面粗さを1.5μ以下に研磨
加工を施すことを特徴とする紡績用リングの製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16332685A JPS6228418A (ja) | 1985-07-23 | 1985-07-23 | 紡績用リングの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16332685A JPS6228418A (ja) | 1985-07-23 | 1985-07-23 | 紡績用リングの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6228418A JPS6228418A (ja) | 1987-02-06 |
| JPS6352138B2 true JPS6352138B2 (ja) | 1988-10-18 |
Family
ID=15771720
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16332685A Granted JPS6228418A (ja) | 1985-07-23 | 1985-07-23 | 紡績用リングの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6228418A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH025130U (ja) * | 1988-06-18 | 1990-01-12 | ||
| JPH02126457A (ja) * | 1988-11-04 | 1990-05-15 | Teac Corp | 回転ヘッド型テープ記録再生装置 |
| JP2005330642A (ja) * | 2004-05-17 | 2005-12-02 | Braecker Ag | リングトラベラーとこの製造方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2646141B2 (ja) * | 1989-11-24 | 1997-08-25 | 佐藤 進 | 異常検出装置 |
| JPH04109151A (ja) * | 1990-08-29 | 1992-04-10 | Susumu Sato | センサー |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5064541A (ja) * | 1973-10-12 | 1975-05-31 | ||
| JPS6032726B2 (ja) * | 1981-01-16 | 1985-07-30 | 金井 宏之 | 紡機用リング |
| JPS5931715U (ja) * | 1982-08-24 | 1984-02-28 | 住友電気工業株式会社 | ラミネ−トシ−スケ−ブル |
-
1985
- 1985-07-23 JP JP16332685A patent/JPS6228418A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH025130U (ja) * | 1988-06-18 | 1990-01-12 | ||
| JPH02126457A (ja) * | 1988-11-04 | 1990-05-15 | Teac Corp | 回転ヘッド型テープ記録再生装置 |
| JP2005330642A (ja) * | 2004-05-17 | 2005-12-02 | Braecker Ag | リングトラベラーとこの製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6228418A (ja) | 1987-02-06 |
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