JPS6354516A - ガンタイプ油バ−ナ用電磁ポンプの着火時圧力制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、圧送した燃料油をノズルから吐出噴霧させて
着火燃焼させるガンタイプ油バーナ用電磁ポンプにおけ
る、該バーナ着火時の爆燃青金低下させて所謂軟着火さ
せるために、ポンプの吐出圧力上昇時の圧力と上昇時間
との関係を制御すること、およびバーナの燃焼停止時に
加圧された燃料油の残圧の排除を併せ行なうガンタイプ
油バーナ用電磁ポンプの着火時圧力制御装置の改良に係
る。

従来技術 ガンタイプ油バーナにおける燃料ポンプによるバーナ着
火時の爆燃前を低減させるために燃料ポンプの圧力上昇
時間を緩慢に遅延させ比較的低圧時に軟着火させる方法
およびポンプ停止時の残圧排除方法としては、さきに本
願発明者らが提案し几特開昭５４−１６７０５号公報に
開示のものおよび、実開昭５８−８２４８１号公報に示
されたものがある。

前記特開昭５４−１６７０３号公報の電磁ブランジャポ
ンプの昇圧遅延装置ハ、「コイルにパルス電流を供給し
て付勢することにより電磁プランジャを往復運動させて
ポンプ作用を営むポンプの吸入側から、吸入弁、圧力室
及び吐出弁を経て吐出側に至る経路に対して、並列的に
連通させたシリンダと、核シリンダ内に摺動往復自在に
嵌装されかつ前記吐出側から外部に伝達される吐出圧力
を受けて前記シリンダ内を前記吸入側方向に移動するプ
ランジャと、該プランジャによって区画される前記シリ
ンダの前記吐出側及び前記吸入側を互いに連通させ、前
記吐出側からの流体圧力を前記吸入側に連通させて、前
記プランジャの前記吸入側方向への移動速度を定め、吐
出圧力上昇時間を遅延させる圧力伝達特性を与える漏洩
路と、前記シリンダにおける前記吸入側方向の底部と前
記プランジャの吸入側端面との間に圧設介在していて、
前記プランジャを前記吐出側方向へ押圧する調圧バネと
、前記プランジャの前記吸入側方向への移動終端におい
て、前記プランジャの外面と前記シリンダの前記吸入側
内壁面との保合にょシ前記漏洩路を遮断するように形成
される弁機構とを備え、前記ポンプ停止時には、前記プ
ランジャを前記調圧バネによって、前記吐出側方向へ押
圧して前記弁機構を開き、前記漏洩路を経た吐出側の残
圧を吸入側へ放出することを特徴とし九」ものである。

また、前記実開昭５８−８２４８１号公報に開示された
電磁ポンプの残留圧力排出装置は「電磁コイルにパルス
電流を通電して発生する電磁力およびバネの反発力とく
よって往復動する電磁プランジャと連動の吐出プランジ
ャの作動に伴って開閉する吸入弁および吐出弁を有し、
前記電磁コイルへの非通電時には吐出側流路を閉塞する
機構を備え、該閉塞機構と、前記吐出弁との間のポンプ
内要部からポンプの吸入側へ漏洩路を、弁座を調圧バネ
によって押圧するリリーフ弁からの余剰圧力流体の逃し
通路と共に連通させたことを特徴とする電磁ポンプの残
留圧力排出装置」である。

前記特開昭５４−１６７０３号公報（特公昭、ｓ　１−
３ｐｒ／／　　号）に開示された電磁プランジャポンプ
は、この種の電磁ポンプとしては、比較的大容量の例え
ば６　ＧＰＲすなわち毎時２２１位の燃焼を可能とする
ガンタイプ油バーナ用として用いることができるもので
ある。それ故昇田遅延装置の漏洩路およびシリンダとプ
ランジャとの間隙からの漏洩量が多くてもその量がノズ
ルからの吐出量に比して少ないときは、ポンプの吐出能
力が充分これをカバーして吐出性能を低下させる影響の
度合いは比較的少なり０たｙし、前記漏洩量が多ければ
多い程、電磁プランジャおよびこれと連動する吐出プラ
ンジャの往復作動時の衝程長が大きくなシ、それによっ
ての振動と騒音が増大する問題点がある。

近年線、一般家庭用もしくは比較的小型の業務用瞬間給
湯機やボイラー或は暖房機に用いられるガンタイプ油バ
ーナ用電磁ポンプとしては、発熱量凡そ５　Ｑ、ＯＯ０
Ｋｃａｌ！前後のものが圧倒的に多数を占める趨勢にあ
る。

この場合の燃料油噴霧用のノズルの容量は１．２５０Ｐ
Ｈすなわち燃焼量毎時４．５１位までのものが要求され
る現状にある。そしてこの場合の燃料油は主として灯油
であシ、その定常吐出圧力は７ｋｇｔ／ｃがを標準とす
る。

斯様に小容量の電磁ポンプも経済的理由から一層小容量
で小型軽量低価格でなければならぬことは論をまたない
。

前記１．２５３ＰＨのノズルのオリフィス直径は約０．
２７ｍであシ、これには、燃料油吐出噴霧時の旋回性を
与えるために、前記オリフィスの背後に当接するチップ
コーンに刻設した３本乃至４本の旋回溝による燃料油の
流動抵抗が付加されているにもかかわらず、吐出量は前
述の通り毎時４．５ノを確保しているのである。従って
この吐出量と同等以下に前記昇圧遅延装置の漏洩路から
の漏洩量な制限しようとすると、該漏洩路の断面積は、
量産加工時の比較的容易性、漏れ面積すなわちその長さ
による流動抵抗の増大を考慮したところ、極めて短絡の
直径０．２鶴位の穴とすることが限度である。

この直径０．２０の漏洩路からの漏洩量は実質的に毎時
４．４７であった。

しかして、このとき前記昇圧遅延装置に於けるシリンダ
とプランジャとの間隙からの漏洩量は許さぬものとして
も、電磁ポンプの吐出能力は定常吐出圧力に於ける吐出
量の凡そ２倍を必要とし、昇圧遅延装置を付加するため
ポンプはそれだけ容量の太きいものとせねばならぬ無駄
がある。但しこの場合昇圧遅延装置とは残圧排除装置も
含まれているものをいうのである。

前記漏洩路の直径を０．２簡とするときその断面積は０
．０１π鶴−であシ、前記昇圧遅延装置のシリンダとプ
ランジャとの間隙面積をこれと等しくするには、シリン
ダの直径を例えば１８．００００１１３とするとプラン
ジャの直径は１７．９９８９″ｍｍとなル、仮夛に、昇
圧遅延の動果は全然得られないがこれを無視してプラン
ジャの直径を５．００００ｔｍとすれば、シリンダの直
径は５．００５９９ｍとなシ、該シリンダとプランジャ
のはめ合い部分の全周に亘る濡れ面積の流動抵抗を考慮
しても前記灯油の如き低粘度の液体の場合、前記間隙は
常用する穴又は軸基準のすきまばめの寸法許容差の最高
級以上の精度を必要とし、実質的に量産に不適かつ経済
性が全くないのみならず、プランジャ作動が円滑でなく
なるおそれが多分にある。

以上の説明によっても明かな様に、このものは前記小型
小容量のガンタイプ油バーナ用電磁ポンプとしては特に
経済的に不適である。

前記実開昭５８−８２４８１号公報に開示されるものは
前記小型小容量の特にガンタイプ油バーナ用の電磁ポン
プの残留圧力排出装置で、その実施例第８図乃至第９図
に示す余剰圧力流体の逃し通路の断面積は実質的ｉｃ　
Ｏ，０１１ｍ”で、毎時約１．２１の前記燃料油を排出
することを確認したものである。一般にこの種類の電磁
ポンプに於いては、その吸入側に別体のストレーナを接
続ｉ〜、燃料油中の塵埃、繊維質のゴミ、スラッジ等の
夾雑物を涙過させ、更に該ストレーす接続時に発生する
シそれのあるネジ込みＫよる金属切粉や前記夾雑物再ν
過のためにポンプ本体内の吸入側に１００〜２００メツ
シヱ相当のフィルタを内蔵して込る。前配置００メツシ
ュのフィルタでは０．１６３ｍ平方、２００メツシュで
は０．０１３ｆｍ平方のフィルタの網目の大きさすなわ
ちその網目毎の標準開口面積を有する。

このほか、フィルタ素材としては、１紙、醗酵ビニール
の如き多孔質の合成樹脂も使用されるが、前記燃料油中
の夾雑物の通過を防止するために余勺に細かいメッシ工
のフィルターを使用すると、燃料油がポンプの吸入時の
負圧によって気化しゃすくなシ、それが為に所謂気泡閉
塞現象を発生し、ポンプの９打状態となり、燃料油の給
送が杜絶し、燃焼を中断することや異常燃焼、騒音等を
発し、煤煙や不燃ガスの発生等の弊害の原因となる。そ
のために、該気泡閉塞を防止するように、前述の如くフ
ィルタの目を比較的大きくせざるを得ない。そこで、こ
のフィルタを通過した前記燃料油中の夾雑物が前記逃【
−通路に次第に繋止堆積してこれを塞ぎ、残圧排除の効
果を失う欠点がある。それ故前記昇圧遅延装置の漏洩孔
の直径を例えば０．２　ｖａとしたときも全くこれと同
様の理由で漏洩孔が閉かれて昇圧遅延装置の機能を失う
重大欠陥がある。

また、圧力上昇時間調整装置を有する電磁ポンプとして
、さらに特開昭５９−７７８７号公報に開示されたもの
がある。これは「ピストンを往復動させてポンプ室の容
積に変化を与え、この容積変化を吸入弁との協動作用で
、ポンプ作用を行なうようにした電磁ポンプにおいて、
シリンダ内に摺動自在にプランジャを配し、該プランジ
ャにより区画される高圧側室に吐出弁以後の吐出圧を導
びき、低圧側室を前記吸入弁よシも上流に接続してな夛
、該プランジャを低圧側室に配置されたメインスプリン
グで押圧して高圧側室方向に付勢すると共に該プランジ
ャには軸方向に連通孔が形成され、該連通孔にはオリフ
ィスが設けられており、連通孔の高圧側は、スプリング
で付勢された弁にて閉じられてなシ、このプランジャの
メインスプリングに抗する方向側にスプリング受蓋スト
ッパーがシリンダに設けられていると共にプランジャ側
に臨む側で前記連通孔の低圧側を開閉する弁を先端に持
つ調整ロッドが前記スプリング受蓋ストッパーに設けら
れてな〕、グランジャがメ・インスプリングに抗して最
大に移動した時にでも、連通孔の低圧側から流体を常時
微少漏洩するようにしたことを特徴とする」ものである
。

これは、前記特開昭５４−１６７０３号公報記載のもの
に前記実開昭５８−８２４８ｆ号公報記載の先行技術を
利用してこれを組入れたに過ぎない。

また、その発明の詳細な説明の１３頁第１５行乃至第１
４頁第２行に［このプランジャ２２の移動によ）、連通
孔２９の高圧側２９ａ′が弁３４から離れて開かれるよ
うになる。この連通孔２９が弁３４よ勺閉塞を解除され
る位置（ｐｔ点と称する。）、言いかえると弁３４の連
通孔２９への追従距離は、調整ねじ３５を調整し、スプ
リング３３のセット力を変化させることで任意に変化さ
せることができる。」とあるが、連通孔２９の高圧側２
９ａ’の突出高さの変換が必要なのであって、スプリン
グ３３はメインスプリング２８に比しはるかに反発力が
少なく、その反発力の差が影響する所謂合成バネとして
の効果は全黙認められないから、スプリング３３のセッ
ト力を変化させても弁３４の連通孔２９への追従距離は
変らない。従ってこの説明では前記追随距離を任意に変
化させることができるとは云えない。

しかして、この先行技術も、プランジャ本体とオリフィ
ス本体との間にフィルタを介在させているとは云え、前
記連通孔の極めて小径のオリフィスを燃料油中の前記金
属切粉も含む夾雑物が繋止堆積してこれを閉塞し圧力上
昇時間調整装置の機能を失うおそれの極めて高い重大な
欠陥から免れることはできない。

発明が解決しようとする問題点 本発明は、以上の従来技術の欠点を排除し、軟着火に適
応する着火時の燃料油吐出圧力ならびにこれへの到達時
間、着火後正常燃焼へ移る吐出圧力の到達時間、および
ひんばんにオンオフ燃焼させるときの燃焼中断、ポンプ
停止時に速かにポンプ内部の残留圧力を排出して、っぎ
の軟着火に備える機構の、燃料油中の夾雑物の繋止堆積
によるオリスイスを含む連通路の閉塞機能障害、ならび
にフィルタの目づまシのためのポンプの気泡閉塞を防止
し、かつ前記軟着火作用のために必要なポンプの吐出容
量の増大を制限して、ロスの少ない小型軽量でコストな
らびに消費電力の低減経済化を達成できるようにし九ガ
ンタイプ油バーナ用電磁ポンプの着火時圧力制御装置を
求めるものである。

問題点を解決するための手段 上述する従来技術の問題点を解決するため、本発明に係
るガンタイプ油バーナ用電磁ポンプの着火時圧力制御装
置は、コイルにパルス電流を付勢して往復動する吐出プ
ランジャをもつ液体用容積ポンプの吸入口から吸入弁、
圧力室および吐出弁を経て吐出口に至るポンプ経路に対
して、これに並列的に、前記吐出弁から吐出口に至る間
の圧力側と、前記吸入口から吸入弁に至る間の吸入側と
を連通させた第１シリンダと、該第１シリンダ内を往復
動しかつこれとの間隙からの液漏れを防ぐ輪状の弾性パ
ッキングを介してすきまばめされた第１プランジャを備
えたものにおいて、該第１プランジャの軸方向に貫設し
た第２シリンダに１偏心を許容し得てその摺動往復自在
にかつこれとの間隙からの液漏れを防ぐ輪状の弾性パッ
キングを介してすきまばめされた第２プランジャを前記
圧力＠に配設固定し、該第２プランジャの軸方向に前記
吸入側にのみ開口する有底の通孔を穿設し、かつ該第２
プランジャの外周要部から前記通孔に連通するオリフィ
スを鑽孔してあり、前記輪状のパッキングは、前記第２
シリンダと前記第２プランジャとの間隙を通夛前記オリ
フィスよシ前記通孔を経て前記第１シリンダを前記第１
プランジャによって区画した前記圧力側から前記吸入側
に至る連通路の開閉弁を兼ねるものを含み、前記第１シ
リンダの、ストッパを備え九吸入側底部と前記第１プラ
ンジャの吸入側端部との間に圧設介在され、前記第１プ
ランジャを前記吐出側方向に押圧する調圧バネと、前記
第１プランジャの前記吸入側方向への移動終端において
前記第１プランジャの吸入側方向の端部と係着して、前
記連通路からの流量を抑制して微小流量に制限する流量
抑制弁機構を設け、前記吐出側からの流体圧力を前記吸
入側に排出して、前記第１プランジャの前記吸入側への
移動速度を調整して吐出圧力上昇時間を遅延させる圧力
伝達特性を与えてバーナの軟着火を容易ならしめ、燃焼
停止時には停止したポンプ内の流体の残留圧力を前記流
量抑制弁機構を開いて吸入側に速かに排出し、つぎのバ
ーナ軟着火に備えることを特徴とする。

作用 本発明にか＼るガンタイプ油バーナ用電磁ポンプの着火
時圧力制御装置は、バーナの軟着火に適応するポンプの
吐出圧力に到達するまでの上昇時間を速かにして、ノズ
ルからの不燃油の所謂前ダンを防止すると共に、前記軟
着火適応圧力時の上昇を緩慢にして着火燃焼をゆるやか
にし、着火後杖速かに正常燃焼する吐出圧力に上昇させ
、バーナの燃焼停止と同時に停止するポンプ内の残留圧
力も速かにその吸入側へ排出して、頻繁なバーナの燃焼
のオン、オフ繰返し時にもこれに対応して確実に軟着火
燃焼し、着火時の爆発音の発生を防止する。

然して、前記第１シリンダ、第１プランジャおよび第２
シリンダに対する第２プランジャの偏心を許容し得るよ
うにそれぞれがすきまばめされて、前記圧に嵌合する２
組のシリンダとプランジャとの間隙からの液漏れを防止
する輪状の弾性パッキングを介装してあり、前記第２シ
リンダ３２と第２グランジヤ３３との間隙は、第１プラ
ンジャ′５１と第２シリンダ３２の往復によ）前記輪状
の弾性パッキングが開閉弁として働く液体の連通路を形
成している。

そして、該間隙はフィルタの目の開口部分の一辺の長さ
よシも小さく、かつ摺動往復するので自掃作用があって
燃料油中の夾雑物の侵入をより一層防止するので前記連
通孔やオリフィスの目づまりを生じがたくこの装置の故
障を防止する。

これらの作用効果は以下述べる本発明の詳細な説明によ
って更に詳らかにする。

実施例 以下本発明を図示する実施例を参照して説明する。その
実施例第１図および第２図において、例えば商用交流電
源を半波整流する等して得られるパルス電流が付勢され
て発生する電磁ポンプコイル１１の断続磁気吸引力によ
り、磁気ヘッド８と環状磁極９との間に設けられたガイ
ドケース４内を往復動する電磁プランジャ２、およびこ
れと連動し、吐出しリング５内を摺動往復する吐出プラ
ンジャ３とが、前記磁気ヘッド８とポンプ本体１の要部
との間で、補助バネ６と戻しバネ７とによって正文され
ている。この吐出プランジャ３の往復動による圧力室１
７の容積変化とこれによる吸入弁２６、吐出弁２７との
協同作用と相俣ってポンプ作用を営なむ。すなわち、吸
入接手１′５の吸入口１４から矢印ａの如く吸入された
流体は、フィルタ２５、吸入弁２６、圧力室１７、吐出
弁２７、通路１８、ガイドケース４内、電磁プランジャ
２内、磁気ヘッド８内を順次縦に貫通過し、ポンプ作動
と同時に電磁弁コイル１２へ通電して開成された電磁弁
１０を経て吐出接手１５の吐出口１６に至り、矢印すの
如く吐出される。

図示してないが、この吐出接手１５にノズルを配管によ
シ接続してガンタイプ油バーナの燃料油圧送噴霧燃焼に
供する場合の定常燃焼時の吐出圧力例えばｙＪｃ５Ｈ／
ｃｄ　　の調整は、前記吐出弁２７から先のポンプ内部
の圧力側要部から通路２４によす連通する弁座２２、Ｉ
Ｊ　ＩＪ−７弁体２１を備えたリリーフ弁機構２０によ
シ行ない、余剰圧力流体は通路２５よシポンプの吸入側
に戻される。なお１９はアキュームレータである。

以上述べたものの構成と作用についてはさきに本願出願
人が提案した実公昭５７−４５１０２号公報「電磁ポン
プ」および実公昭５３−５４７４号公報「アキュームレ
ータ」に詳細な説明が開示されているので、その説明は
以下省略する。

つぎに、本体１に一体的に配設され、ポンプの吐出弁２
７から先の圧力側とその一端部を通路２８で連通させた
第１シリンダ３０に：前記圧力側と、通路２９を経て吸
入弁２６と吸入口１４の間に連通ずる吸入側とを区画し
て往復動し、かつこれとの間隙からの液漏れを防ぐ輪状
の弾性パッキングすなわち（例えば０−リング以下単に
０−リングという）０−リング３４を介してすきまばめ
された第１プランジャ３１を備える。前記第１プランジ
ャ３１の軸方向に、前記圧力側に開口し、前記吸入側に
通孔５２を穿った有底の第２シリンダ６２を貫設し、賦
第２シリンダ３２にこれとの偏心を許容し得て摺動往復
自在にかつこれとの間隙からの液漏れを防ぐ０−リング
４０，４（１’を介してすきまばめされる第２プランジ
ャ３′５を第１シリンダ３０の吐出側方向の端部に調整
ネジ４９をもって螺合して配役固定する様にし、０−リ
ング５１をもって気密を保つ。該第２プランジャ６３の
軸方向に前記吸入側口のみ開口する有底の通孔４３を穿
設し、かつその外周要部から前記通孔４６に連通するオ
リフィス４２を鎌孔する。前記第２プランジャ５３の外
周要部には弧状溝４１を設ける。

因Ｋ、第１プランジャ６１と第２シリンダ３２および第
２プランジャ！１３との相互間の製作時の軸心上の偏心
は幾何学的に避は難いものであるから戒程度の寸法許容
差を必要とし、また、各シリンダおよびプランジャの直
径に本それぞれ寸法許容差を必要とする。そのほかに各
シリンダおよびプランジャには工作上楕円や歪円を発生
しやすく、そのためにプランジャの円滑な往復作動は勿
論組込みも不可能となるおそれがある。これらの製作上
の誤差特に前記偏心による障害を防止するために、１２
ｍ願発明の実施例に於いては、前記第１シリンダ３０と
第１プランジャ３１とは軸基準ｈ９とはめあわせ穴ＢＩ
Ｑ、第２シリンダ３２と第２プランジャ５５とは軸基準
ｈ８とはめあわせ穴ＤＢ乃至Ｄ９の常用するすきまばめ
として製作を極めて容易にしたのである。そして第１プ
ランジャ３１および第２プランジャ５３の直径をそれぞ
れ例えば１８ｍ、５１ｍとしたところ、前記０−リング
３４，４０゜４０′はそれぞれのつぶししるの許容差内
で前記（暎 第２プランジャ３５の前記第１、第２シリンダ３０．３
２に対する偏心を許容して、かつ円滑な摺動往復と、前
記すきまからの液漏れを防止し得たのである。

前記第２シリンダ３２と第２プランジャ６３とのすきま
が５０μｍとするとこれは前記常用する軸基準ｈ８とは
めあわされる穴Ｄ８もしくはＤ９の最大すきま６６μｍ
もしくは７８μｍと最小す＠’１ｓｏμとのはぼ中間値
となり、このすきまの総断面積は前述の説明で明かな様
にオリフィス４２の直径０．２簡の断面積よシもはるか
に大きく、第２プランジャ３Ｓと第２シリンダ３２との
嵌合い部分の全周に亘る濡れ面積による流動抵抗を考慮
しても前記灯油の如き低粘度の液体の場合には、オリフ
ィス４２によるよりもはるかに液体の通過が容易であり
、燃料油の連通路として利用することができるものであ
る。

前記弧状溝４１は、第２プランジャ３３がその前記偏心
によって万−第２シリンダ６２の壁面に片当シして前記
オリフィス４２を閉塞するおそれがあるとき、該弧状溝
４１を介して燃料油をオリフィス４２に回流させるため
に設けたものである。

前記調整ネジ４９はこれを回動して第２プランジャ６３
と、第２シリンダ３２との嵌合い長さを加減し、バーナ
着火時のポンプの吐出圧力を調整するものであり、前記
調整後はロックナツト５０をもって固定する。

なお、第２シリンダ６２を設けた第１プランジャ５１は
、その往復作動時に、その作動を円滑にしかつその摩耗
を防ぐため、弗素樹脂等をもってすれば、燃料油中の水
分や酸化油などによる腐蝕のシそれもない。特に金属に
減摩剤のコーティングや表面硬化と潤滑性を付与する処
理をしたものはこれら表面処理物質の剥落による前記オ
リフィス４２や連通路の目詰りを発生するおそれがある
からこれを避けた方がよい。

第１プランジャ３１０頂部４７と対向する第１シリンダ
３０の圧力側の底部にフィルタ４６を配設する。フィル
タ４６は前記フィルタ２３（２つ よシも細かく、ポンプの吸入接手１３に接続される別個
のストレーナ（図示省略）およびフィルタ２３で一過さ
れた燃料油を再−過するもので本実施例では３００メツ
シュの金網を用い、その目の数は約２２，０００、−目
の正方形の開口部分の一辺の長さは０．０４４ｍを標準
とする。

さきにも述べた通り、本実施例に於ける第２プランジャ
３５と第２シリンダ３２との最大すきまは０．０６６乃
至０．０７８１１１であシ、第１プランジャ３１と第１
シリンダ３０は「常用する軸基準ｈ９とはめ合わせ穴Ｂ
１０」のすきまばめで最大すきま２６３μｍ１最小すき
まは１５０μｍとなるから、第２プランジャ３５の第２
シリンダ３２および第１シリンダ５０に対する前記偏心
は、第１シリンダ３０と第１プランジャ５１との大きな
間隙でより多く調整され、第２シリンダ３２と第２プラ
ンジャ３３の間のよυ少ない間隙で調整される割合は少
なくなる。しかして前記第２プランジャ３３と第２シリ
ンダ３２とが一点で内接したときの前記最大すきまは、
２００メツシュの金網フィルタの一目の標準開口面積の
正方形の一辺たる前記０．０８１　ｍよりも少ないこと
は勿論、第２プランジャ５３が第２シリンダ３２の一偶
に押圧されつづけることも、前述の理由により極めて少
ないからそのすきまも前記３００メツシュの金網製フィ
ルタ４６の一目の開口面積の正方形の一辺たる０，０４
４謳よシ実質的に小さいと断定してよい。しかのみなら
ず第２シリンダ３２と第２プランジャ６３の嵌合い長さ
を有することは、前記すきまからの燃料油中の微細な夾
雑物の通過を一段と困難なものとしている。その上、第
２シリンダ５２と第２プランジャ３３の摺動往復は０−
リング４０．４０’の滑動と相俟って、すきまの清掃を
自動的に実施する自掃作用があシ、仮に前記微細な夾雑
物が介入してもこれを除去する特徴を備えるものである
■ つぎに、第１シリンダ３０の吸入側端部に螺嵌した、ス
トッパ３６を備える底蓋３５と、前記第１プランジャ３
１との間に圧設介在させ、（２日） かつ該第１プランジャ３１を前記吐出側方向へ押圧する
調圧バネ３７を設ける。第１プランジャ５１の前記吸入
側方向への移動終端、すなわち第１グランジヤ３１が前
記ストンｌく′５６に当接したとき、該第１プランジャ
３１の端面と係着して、通孔５２からの燃料油の流量を
抑制する、弾性発条の如き弾性体で保持された抑制弁４
５を前記底蓋３５に備える。該抑制弁４５と係着する前
記第１プランジャ３１の端面には、通孔５２と連通ずる
前述の実開昭５８−８２４８１号公報に開示された電磁
ポンプの残留圧力排出装置における漏洩路と同様な、微
小流量に制限するための漏洩路４４を刻設する。この漏
洩路４４は、前記第１プランジャ３１の端面に設ける代
りに抑制弁４５の係着面に設けても差支えない。

第１プランジャ３１と当接するストン７（３６は、その
当接によって燃料油の通過が遮断されるおそれの無い様
に当接面に通溝を設ける等流路の確保の着意が必要であ
る。

〔２９〕 前記底蓋３５を回動し、第１プランジャ３１のストッパ
３６までの移動距離を変化させ、バーナ着火後の定常燃
焼へ移るポンプの吐出圧力上昇時間の調整をするもので
ある。

ｐツクナツト３９は底蓋３５の固定用である。

なお底蓋３５の回動時にねじの切粉が第１シリンダ３０
に侵入せぬ様、気密保持のＱ−ＩＪング′５８は前記ね
じよりも内部に配置することが望ましい。

更に、前記第１プランジャ！ｊ（Ｄ移動距離を変化させ
てバーナ着火後の定常燃焼へ移行するまでのポンプの吐
出圧力上昇時間可変調整を必要としない場合には底蓋５
５はねじ込みとせずビス止めその他の適当な方法で嵌着
すればよい。

同様に、バーナの着火時のポンプの吐出圧力の可変調整
を必要としない場合には、第２プランジャ６３の調整ネ
ジ４９も省き、単に第１シリンダ３０の吐出側の底部で
固定保持すれば足夛る。

ま九第２図の要部拡大図は吸込接手１３、吸込弁２６な
（３Ｑ） らびに吐出弁２７、アキュームレータ１９、リリーフ弁
機構２０、および本願発明の着火時吐出圧力制御装置を
その軸心が恰も同一平面上に存在するが如く画かれてい
るが、必ずしもその必要はない。但し前記各部分を連通
する通路２４゜２５．２８．２９等がなるべく短絡直線
的であることは、その通路の容積を少なくして、燃料油
中の溶存空気や気化ガスが累積滞溜して、これが間欠的
に遊離することによるポンプの気泡閉塞やアキニームレ
ータの作用を変動させて吐出圧力の変動することを防止
するために必要である。

そして前記気泡を累積滞溜させることなく間断なく通過
させる丸めに、上昇可能に、すなわち通路２４．２８は
吐出側方向に、通路２５．２９は吸入側方向にそれぞれ
上向きく設けることが望ましい。

つぎに、第３図を参照して、以上詳述した第２図に示す
構成の本願発明のガンタイプバーナ用電磁ポンプの着火
圧力制御装置の実施例の作用について述べる。

ら１） 電磁ポンプのコイル１１へのパルス電流の付勢により前
述の通りポンプ作用が行われて、吐出弁２７から吐出側
へ流動した燃料油は、通路２８から第１シリンダ６０に
至り、フィルタ４６を通過して第１プランジャ３１の頂
部４７を押圧する。そして第１プランジャは調圧バネ３
７の反発力に抗して吸入側方向へ移動しはじめる。

そして第２シリンダ３２の端面４８と０−リング４０と
の開離によって、第２シリンダ′５２と第２プランジャ
６３とのすきまの通路が開く。

ｊＩ５図は、横軸に時間ｔｓｅｃ、をと９、縦軸にポン
プの圧力Ｐ　ｊｔｇ　ｔ　／ａｉｔ２　をとった線図で
、実線は本願発明の着火圧力制御装置を備えない電磁ポ
ンプの外圧特性を示す線図であル、−点鎖線および点線
で示すものは本願発明の前記制御装置に於ける外圧特性
である。

前記すきまの通路が開いた時点がバーナ着火可能なポン
プの吐出圧力に達したときでＴｏＪ）、Ｐｌをもって示
しである。ポンプが始動してＰｌの圧力に達するまでは
、第１プランジャ３１と第２プランジャ３５の断面積の
差に前記移動距離を乗じた容積を燃料油が満たすまでの
時間を意味し、圧力の急激な立上りとなっていて、前記
実線で示されるものと大差はなく、従って着火前のノズ
ルからの所謂前ダレの悪影響は避けることができる。

前記すきまの通路が開かれると、燃料油はオリフィス４
２から通孔４５，５２を経て通路２９からポンプの吸入
口１４の方へ排出されながら、該オリフィス４２で制限
された流量による第１プランジャ３１の前記吸入側への
移動速度を調整して吐出圧力上昇時間を遅延させる圧力
伝達特性を与えて、ストッパ３６に当接するまで第１プ
ランジャ３１を移動させる。この時点の圧力はＰｌで示
される。

第１プランジャ３１がストッパ３６に当接すると同時に
１その端面が抑制弁４５に係着するので、前記オリフィ
ス４２から制限されて通路２９の方へ排出される燃料油
の流量は更に微小に抑制されて、漏洩路４４からの漏洩
量のみとな夛、ポンプの吐出圧力は前記２２点より急激
に上昇してリリーフ弁機構２０１Ｃよって調整された正
常燃焼時の吐出圧力ＰｓＫ至り、以後その圧力を維持す
る。

バーナの着火は前記Ｐ１に示すポンプの吐出圧力に上昇
直後に行なわれ、少くともＰｌの圧力時には既に燃焼充
分である。ＰｌからＰｌに至る間の吐出圧力の上昇は比
較的緩慢である。

ガンタイプ油バーナに於ける燃暁量すなわちノズルから
の噴霧吐出流量は、吐出圧力の平方根に比例するから定
常燃焼時のポンプの吐出圧力Ｐ５を例えば７＃ｆ／Ｊ、
これに対し着火時の吐出圧力Ｐ１を例えば１．７　ＪＣ
９ｆ　／ｃＩｎ２　　とすればつまり定常燃焼時に対し
着火時の燃料油量を半分にできるので、着火時の爆発音
を低減し、所謂軟着火を可能とするのである。

バーナの特性によって着火時の燃料油吐出圧力を多少上
下に加減する必要があるときは、さく３４） きにも述べた過少調整ネジ４９を回動して第２プランジ
ャ３３の開閉弁をかねた０−リング４０と第２シリンダ
３２の端面４８との距離を加減すれば、前記第２グラン
ジヤ３５と第２シリンダ５２とのすきまを開く時期すな
わちＰｌの調整となる。

また、底蓋３５を回動してストッパ３６と第１プランジ
ャ５１との距離すなわち第１グランジヤ３１の移動距離
を加減すればＰｌの１４ｍを行うことができる。

点線で示す線図のｐ　１／点は、前記ｏ−リング４０と
端面４８との距離を短縮して、着火時点のポンプ０１２
ｆ：出圧力を高めた場合を示し、Ｐ２７点は前記ストッ
パ３６と第１グランジヤ３１との距離を減じて着火後の
ポンプの定常吐出圧力までの昇圧時間を短縮した場合の
一例を示すものである。

バーナが燃焼を停止すると、同時にポンプも停止し、第
１プランジャ３１はもとの静止位置に復帰すると共に、
前記吐出側の残留圧力は第（３つ １、第２シリンダ５０，３２Ｏ燃料油が通路２９から速
かに排除され、瞬間給湯機のように頻繁にバーナ燃焼の
オン、オフを行なう場合に利用されても、常につぎの軟
着火に備えるべく準備されるのである。

なお、第１プランジャ３１が、前記静止位置に復帰する
際、第２シリンダ３２の端面４８が１ｇ２プランジャ３
５の開閉弁を兼ねた０−リング４０との係合によって前
記すきまの連通路を閉塞した時点の圧力が前記Ｐ１．Ｐ
１．’点であって、バーナはその着火持前から着火後確
実に燃焼状態に入ったことを確認するまで連続してイグ
ナイメがスパークして火花を出しているから、ポンプの
吐出圧力がＰｌ　、ｐ、７点まで降下していれば常に執
着火が可能である。前記すきまの連通路閉塞後のポンプ
吐出側内部における低い残留圧力を排除する必要のある
ときは、ポンプの前記電磁弁コイル１２に電流遮断用遅
延回路を付加すること等によ）電磁弁１０の閉塞作動時
差を与え、その間に吐出口１６を経てノズルから放出燃
焼させてこれを処理すればよい。

その他、第２プランジャ３３が第２シリンダ３２を含む
第１プランジャ３１ならびに第１シリンダ６０に対して
の偏心を許容し、互に摺動往復自在とするための製作上
の容易性および第２プランジャ３５と第２シリンダ５２
とのすきまが燃料油中の微細な夾雑物の通過を阻止しフ
ィルタとしての効果がある点、およびこの両者の摺動往
復による自掃作用については前述の通りである。

発明の効果 以上詳述した通り、本発明にか＼るガンタイプ油バーナ
用電磁ポンプの着火時圧力制御装置は、就中、その実施
例について説明された構成を有するから次の様な効果が
得られる。

（イ）バーナの着火に際し、同時に作動するガンタイプ
油バーナ用電磁ポンプの吐出圧力を、バーナの着火時の
爆燃前を低減させるだめの所謂軟着火に適した低い圧力
まで極めて短時間に急上昇させて、その間に生ずる所謂
ノズルからの未燃々料油の前ダレによる煤煙や悪臭を防
ぎ、軟着人前後および着火後充分に燃焼するまでの圧力
上昇を比較的緩慢にし、しかる後、吐出圧力を急上昇さ
せて定常燃焼に移行させることができるのでバーナの着
火音が減小する。

（ロ）軟着火に適したポンプの吐出圧力と、着火燃焼後
定常燃焼までの吐出圧力と時間を加減することができる
から、バーナの着火燃焼特性に適合したそれぞれの燃料
油の吐出圧力上昇特性に調整することができる。

（ハ）　バーナおよびポンプ停止時のポンプ内部の燃料
油の残留圧力は、これを速かに排除する機構を有するか
ら、頻繁なバーナの燃焼のオン、オフ繰返えしの場合に
も常につぎの軟着火に備えて準備され、着火時の爆燃前
を低減回避して、確実に所定のポンプの圧力上昇特性を
得ることができる。

に）前記バーナ軟着火のためのポンプの圧力上昇特性を
得べく、第１プランジャ３１、ならびに第２プランジャ
３６の移動速度を調整し圧力伝達特性を与えるために、
第２プランジャ３３に鑽孔されていてかつ吐出側から吸
入側への燃料油のリーク量を制限するオリフィス４２と
、および特に、第１プランジャ３１の吸入側の端部とこ
れに係着する底蓋３５に設けた抑制弁４５とによって構
成される流量抑制弁機構は、前記リーク量を極めて微量
に制限して、ポンプの吐出容量のロスを省き、小容量小
形軽量化による経済性をもたらすものである。

（（ホ）　前記吐出側から吸入側への燃料油をリークさ
せる連通路の一部として利用する第２シリンダ３２と第
２プランジャ３３とのすきまは、前記第１シリンダー３
０と第１プランジャ６１とのすきまと共に常用する軸基
準とはめ合わせ穴のすきまばめとし、それによってこれ
らの製作上に於ける特に偏心を許容し得て摺動往復を円
滑自在にさせ、製作上の困難性を排除して経済的なもの
としたうえ、相互間のすきまからの液漏れを防止する例
えば運動用〇−リングの如き輪状の弾性パッキングを介
して、この０−リングのつぶししるの許容範囲で前記偏
心をカバーするものである。

（へ）　前記第２シリンダ３２と第２プランジャ３３と
のすきまは、その最大すきまが２００メツシヱの金網フ
ィルタの網目の開口部の一辺の長さ以下であ少、その実
質的なすきまは３００メツシュの金網フィルタの網目の
開口部の一辺の長さよりも小さいと見做されるうえ、第
２シリンダ３２と第２プランジャ３５とは嵌合い長さを
有しているので、このすｔｋまからの燃料油中の夾雑物
の流入を一層困難なものとして、その流入を阻止するの
で、前記２００乃至３００メツシュ相当のフィルタよ）
もより高度なり過性能を備えるものである。更に、第２
シリンダ５２と第２グランジヤ３′３との摺動往復は、
第２プランジャ３３に設けた前記燃料油のリーク用連通
路たるすきまを開閉する開閉弁として作用する０−リン
グ４０との滑動と相俣って、とのす′ｆ！まの清掃を自
動的に実施する自掃作用があって、仮に燃料油中の微細
な夾雑物、例えば、塵埃、繊維質のゴミ、スラッジ、金
属の切粉等が、前記各フィルタを通過してさらにこのす
きまに侵入してもこれを排除するものである。

従って、オリフィス４２もしくは前記リーク用連通路の
狭小部分が前記燃料油中の微細な夾雑物によって閉塞さ
れ、この吐出圧力上昇特性を損ない、装置全体の機能を
失なうおそれが全くない。

（ト）前述の通り第２プランジャ３３と第２シリンダ３
２とによる前記燃料油中の微細な夾雑物の拒絶排除作用
が可能であるから、ポンプの吸入側のフィルタを目づま
シのしやすい細かいものにする必要がないので、前記夾
雑物の付着によるフィルタの目づま）のために発生する
燃料油の気化現象に伴うポンプの気胞閉塞すなわちポン
プの吐出不良を招く要因を排除することができる。

以上の通り本発明によるガンタイプ油バーナ用電磁ポン
プの着火時圧力制御装置は産業上盤するところ大なるも
のがある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本願発明の実施例の一部断面を示す縦断説明図
、第２図は第１図のＡ　−Ａに沿う要部の拡大断面図、
第３図は本願発明および従来例の着火時の昇圧特性図で
ある。 １　・・・本体 ２・・・電磁プランジャ ３・・・吐出プランジャ １７・・・圧力室 ２６・・・吸入弁 ２７・・・吐出弁 ２８・・・通路 ２９・・・通路 ３０・・・第１シリンダ ６１　・・・第１プランジャ ３２・・・第２シリンダ ３３・・・第２プランジャ ３４・・・０−リング ３５・・・底蓋 ３６・・・ストッパ ３７　・・・調圧バネ ４０・・・０−リング ４１　・・・弧状溝 ４２・・・オリフィス ４４・・・漏洩路 ４５・・・抑制弁

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. （１）コイルにパルス電流を付勢して往復動する吐出プ
   ランジャをもつ液体用容積ポンプの吸入口から吸入弁、
   圧力室および吐出弁を経て吐出口に至るポンプ経路に対
   して、これに並列的に、前記吐出弁から吐出口に至る間
   の圧力側と、前記吸入口から吸入弁に至る間の吸入側と
   を連通させた第１シリンダと、該第１シリンダ内を往復
   動しかつこれとの間隙からの液漏れを防ぐ輪状の弾性パ
   ッキングを介してすきまばめされた第１プランジャを備
   えたものにおいて、該第１プランジャの軸方向に貫設し
   た第２シリンダに、偏心を許容し得て摺動往復自在にか
   つこれとの間隙からの液漏れを防ぐ輪状の弾性パッキン
   グを介してすきまばめされた第２プランジャを前記圧力
   側に配設固定し、該第２プランジャの軸方向に前記吸入
   側にのみ開口する有底の通孔を穿設し、かつ該第２プラ
   ンジャの外周要部から前記通孔に連通するオリフィスを
   鑽孔してあり、前記輪状の弾性パッキングは、前記第２
   シリンダと前記第２プランジャとの間隙を通り前記オリ
   フィスより前記通孔を経て、前記第１シリンダを前記第
   １プランジャによって区画した前記圧力側から前記吸入
   側へ至る連通路の開閉弁を兼ねるものを含み、前記第１
   シリンダの、ストッパを備えた吸入側底部と前記第１プ
   ランジャの吸入側端部との間に圧設介在され、かつ前記
   第１プランジャを前記吐出側方向に押圧する調圧バネと
   、前記第１プランジャの前記吸入側方向への移動終端に
   おいて前記第１プランジャの吸入側方向の端部と係着し
   て前記連通路からの流量を抑制し、微小流量に制限する
   流量抑制弁機構を設け、前記吐出側からの流体圧力を前
   記吸入側に排出して、前記第１プランジャの前記吸入側
   への移動速度を調整して吐出圧力上昇時間を遅延させる
   圧力伝達特性を与えてバーナの軟着火を容易にし燃焼停
   止時には停止したポンプ内の流体の残留圧力を前記流量
   抑制弁機構を開いて吸入側に速かに排出してつぎのバー
   ナ軟着火に備えることを特徴とするガンタイプ油バーナ
   用電磁ポンプの着火時圧力制御装置。
2. （２）前記第２シリンダと第２プランジャとのすきまは
   、２００メッシュの金網フイルタの網目開口部の一辺の
   長さ以下であり、該すきまによって形成された連通路を
   通る燃料油の流量は前記オリフィスを通る流量よりも大
   きく定められたことを特徴とする、特許請求の範囲第１
   項に記載のガンタイプ油バーナ用電磁ポンプの着火時圧
   力制御装置。
3. （３）前記第２プランジャと第２シリンダの嵌合い長さ
   を加減して着火時の吐出圧力を調整可能に前記第２プラ
   ンジャの一端に第１シリンダの吐出側方向の端部と螺合
   する調整ネジを設けたことを特徴とする、特許請求の範
   囲第１項に記載のガンタイプ油バーナ用電磁ポンプの着
   火時圧力制御装置。
4. （４）前記第２プランジャの外周要部から前記通孔に連
   通するオリフィスを鑽孔した前記外周要部に弧状溝を設
   けたことを特徴とする、特許請求の範囲第１項記載のガ
   ンタイプ油バーナ用電磁ポンプの着火時圧力制御装置。
5. （５）前記第１シリンダの吸入側方向の底部に備えたス
   トッパの位置を変えて前記第１プランジャの吸入側方向
   への移動距離を加減する移動距離調節機構を設けたこと
   を特徴とする、特許請求の範囲第１項に記載のガンタイ
   プ油バーナ用電磁ポンプの着火時圧力制御装置。
6. （６）前記流量抑制弁機構は、前記第１プランジャの前
   記吸入側方向の端部と、これに係着する抑制弁との間で
   微小漏洩路を形成することを特徴とする、特許請求の範
   囲第１項に記載のガンタイプ油バーナ用電磁ポンプの着
   火時圧力制御装置。