JPS6354912A - スラジ中水分の低減方法 - Google Patents
スラジ中水分の低減方法Info
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- JPS6354912A JPS6354912A JP61198240A JP19824086A JPS6354912A JP S6354912 A JPS6354912 A JP S6354912A JP 61198240 A JP61198240 A JP 61198240A JP 19824086 A JP19824086 A JP 19824086A JP S6354912 A JPS6354912 A JP S6354912A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Separation Of Particles Using Liquids (AREA)
- Treatment Of Sludge (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、合金鉄製錬用竪型炉等の冶金炉による冶金過
程で発生するガスの清浄化のために用いられるガス処理
水から分離除去されるスラジ中の水分を低減させるスラ
ジ中水分の低減方法に関するφ 〔従来の技術］ 冶金過程で発生するガスは、鉱石、コークス等の粉より
なるダストを含むので、このダストを集塵除去して精浄
化した状態で排気する必要がある。特に、フェロマンガ
ン等の合金鉄を製造する竪型炉による製錬過程では、鉱
石粉化率が高くガス発生量が多いことから、ダスト発生
量が多い。
程で発生するガスの清浄化のために用いられるガス処理
水から分離除去されるスラジ中の水分を低減させるスラ
ジ中水分の低減方法に関するφ 〔従来の技術］ 冶金過程で発生するガスは、鉱石、コークス等の粉より
なるダストを含むので、このダストを集塵除去して精浄
化した状態で排気する必要がある。特に、フェロマンガ
ン等の合金鉄を製造する竪型炉による製錬過程では、鉱
石粉化率が高くガス発生量が多いことから、ダスト発生
量が多い。
ガス清浄装置としては、乾式除塵器、サイクロ７ （７
） 他に、ベンチュリスクラバ、湿式電気集塵器等の湿
式除塵装置が用いられる。この湿式除塵装置は、ガス処
理水を用いてダストを処理している。第６図は、従来の
ベンチュリスクラバ１による集塵状態を示す模式図であ
り、２はガス入口、３はベンチュリ管出口、４はガス出
口、５はスラジ排出口、６はガス処理水を示し、ベンチ
ュリ管出口３とガス処理水６の水面とは離隔している（
ｈ＞Ｏ）、（ｈ＝（ベンチュリ管下端レベル）−（ガス
処理水水面レベル））。
） 他に、ベンチュリスクラバ、湿式電気集塵器等の湿
式除塵装置が用いられる。この湿式除塵装置は、ガス処
理水を用いてダストを処理している。第６図は、従来の
ベンチュリスクラバ１による集塵状態を示す模式図であ
り、２はガス入口、３はベンチュリ管出口、４はガス出
口、５はスラジ排出口、６はガス処理水を示し、ベンチ
ュリ管出口３とガス処理水６の水面とは離隔している（
ｈ＞Ｏ）、（ｈ＝（ベンチュリ管下端レベル）−（ガス
処理水水面レベル））。
上記湿式除塵装置に用いられるガス処理水中のスラジは
、ガス処理水のリサイクル使用時における処理効率を向
上したり、配管閉塞を防止するため、シックナー等で凝
集剤、分散剤等を使用して分離除去され、産業廃棄物と
して処理される。
、ガス処理水のリサイクル使用時における処理効率を向
上したり、配管閉塞を防止するため、シックナー等で凝
集剤、分散剤等を使用して分離除去され、産業廃棄物と
して処理される。
［発明が解決しようとする問題点］
しかしながら、冶金炉の操業条件により、スラジの発生
量、性状、成分等が変化し、フラジ中水分が増加する場
合には、スラジの取扱いに困難をともなうこととなる。
量、性状、成分等が変化し、フラジ中水分が増加する場
合には、スラジの取扱いに困難をともなうこととなる。
本発明は、フラジ中水分を可及的に低減し、スラジの取
扱い性を向上することを目的とする。
扱い性を向上することを目的とする。
ｃ問題点を解決するための手段］
本発明は、冶金過程で発生するガスを清浄化するための
湿式除塵装置に用いられるガス処理水から分離除去され
るフラジ中水分の低減方法において、（Ａ）ガスとガス
処理水とを湿式除塵装置で現状以上に接触させ、スラジ
中の水酸化物および炭酸塩を増加させるとともに、（Ｂ
）ガス処理水のＰＨを７．５〜３．５に制御するように
したものである。
湿式除塵装置に用いられるガス処理水から分離除去され
るフラジ中水分の低減方法において、（Ａ）ガスとガス
処理水とを湿式除塵装置で現状以上に接触させ、スラジ
中の水酸化物および炭酸塩を増加させるとともに、（Ｂ
）ガス処理水のＰＨを７．５〜３．５に制御するように
したものである。
［作用］
本発明者による実験の結果によれば、■スラジ中の水酸
化物および炭酸塩が増加すると、第４図に示すようにフ
ラジ中水分が低減すること、■ガス処理水のｐＨが７．
５〜９．５であると、第５図に示すようにフラジ中水分
が低減することが認められた。したがって、本発明によ
れば、上記■、■を実現することとなり、フラジ中水分
を可及的に低減し、スラジの取扱い性を向上することが
できる。
化物および炭酸塩が増加すると、第４図に示すようにフ
ラジ中水分が低減すること、■ガス処理水のｐＨが７．
５〜９．５であると、第５図に示すようにフラジ中水分
が低減することが認められた。したがって、本発明によ
れば、上記■、■を実現することとなり、フラジ中水分
を可及的に低減し、スラジの取扱い性を向上することが
できる。
［実施例］
第１図は本発明の実施に用いられる冠水型ベンチュリス
クラバの一例を示す模式図、第２図は本発明の実施に用
いられる冠水槽の一例を示す模式図、ｗＩＪ３図は竪型
炉のガス処理ラインを示す模式図、第４図はスラジ中の
水酸化物および炭酸塩の量がフラジ中水分に及ぼす影響
を示す線図、第５図はガス処理水のｐＨがフラジ中水分
に及ぼす影響を示す線図である。
クラバの一例を示す模式図、第２図は本発明の実施に用
いられる冠水槽の一例を示す模式図、ｗＩＪ３図は竪型
炉のガス処理ラインを示す模式図、第４図はスラジ中の
水酸化物および炭酸塩の量がフラジ中水分に及ぼす影響
を示す線図、第５図はガス処理水のｐＨがフラジ中水分
に及ぼす影響を示す線図である。
第３図に示すように、フェロマンガン製錬用竪型炉１１
で発生する含塵ガスは、乾式除塵器１２、サイクロン１
３．冠水槽１４、冠水型ベンチュリスクラバ１５．冠水
槽１６、電気集塵器１７を経て、清浄化された状態で排
気される。ここで、冠水槽１４．１６、ベンチュリスク
ラバ１５、電気集塵器１７は、ガスを清浄化するために
ガス処理水を用いる湿式除塵装置１８を構成している。
で発生する含塵ガスは、乾式除塵器１２、サイクロン１
３．冠水槽１４、冠水型ベンチュリスクラバ１５．冠水
槽１６、電気集塵器１７を経て、清浄化された状態で排
気される。ここで、冠水槽１４．１６、ベンチュリスク
ラバ１５、電気集塵器１７は、ガスを清浄化するために
ガス処理水を用いる湿式除塵装置１８を構成している。
しかして、上記実施例においては、湿式除塵装置１８を
構成する各機器の１つもしくは２以上において、（Ａ）
ガスとガス処理水とを接触撹拌させ、スラジ中の水酸化
物および炭酸塩を増加させるとともに、（Ｂ）ガス処理
水のｐＨを７．５〜８．５に制御するようにしている。
構成する各機器の１つもしくは２以上において、（Ａ）
ガスとガス処理水とを接触撹拌させ、スラジ中の水酸化
物および炭酸塩を増加させるとともに、（Ｂ）ガス処理
水のｐＨを７．５〜８．５に制御するようにしている。
ところで、本発明者による実験の結果によれば、■スラ
ジ中の水酸化物および炭酸塩が増加すると、第４図に示
すようにフラジ中水分が低減すること、■ガス処理水の
ｐＨが７．５〜８．５であると、第５図に示すようにフ
ラジ中水分が低減することが認められた。したがって、
上記実施例によれば、上記■、■を実現することとなり
、フラジ中水分を可及的に低減し、スラジの取扱い性を
向上することができる。
ジ中の水酸化物および炭酸塩が増加すると、第４図に示
すようにフラジ中水分が低減すること、■ガス処理水の
ｐＨが７．５〜８．５であると、第５図に示すようにフ
ラジ中水分が低減することが認められた。したがって、
上記実施例によれば、上記■、■を実現することとなり
、フラジ中水分を可及的に低減し、スラジの取扱い性を
向上することができる。
ここで、上記湿式除塵装置１８において行なわれるガス
とガス処理水の反応について説明すれば以下のとおりで
ある。
とガス処理水の反応について説明すれば以下のとおりで
ある。
すなわち、コークス、鉱石等に含まれるアルカリ金属（
Ｋ 、 Ｈａ）は、に２０．Ｎａ２Ｏの形で炉外に排出
される。また、副原料（石灰、ドロマイト）に含まれる
塩基性酸化物はＧａｐ、 ＭｇＯの形で炉外に排出され
る。また、炉内で還元されたＭｎは、炉内高温帯でフユ
ーム化し、Ｍｎ、 ＭｎＯの形で炉外に排出される。上
記各成分は、湿式除塵装置１８の内部でガス処理水と反
応して水酸化物［ＫＯ）ｌ、 Ｎａ０）１． Ｃａ（Ｏ
Ｒ）２． Ｍｇ（ＯＨ）２． Ｍｎ（ＯＨ）２コを形成
するとともに、ガス処理水を塩基性としてｐＨを上げる
。
Ｋ 、 Ｈａ）は、に２０．Ｎａ２Ｏの形で炉外に排出
される。また、副原料（石灰、ドロマイト）に含まれる
塩基性酸化物はＧａｐ、 ＭｇＯの形で炉外に排出され
る。また、炉内で還元されたＭｎは、炉内高温帯でフユ
ーム化し、Ｍｎ、 ＭｎＯの形で炉外に排出される。上
記各成分は、湿式除塵装置１８の内部でガス処理水と反
応して水酸化物［ＫＯ）ｌ、 Ｎａ０）１． Ｃａ（Ｏ
Ｒ）２． Ｍｇ（ＯＨ）２． Ｍｎ（ＯＨ）２コを形成
するとともに、ガス処理水を塩基性としてｐＨを上げる
。
Ｋ２０ ＋ ８２０−＋２ＫＯＨ−＊Ｋ ＋０ＨＮａ
２０ ＋ Ｈ２０→２ＮａＯＨ４Ｎａ＋０ＨＣａＯ＋
Ｈ２０＋Ｃａ（ＯＨ）２→Ｃａ”＋２０Ｈ−ＭｇＯ
＋ ）＋２０ ＋８ｇ（Ｏ）ｌ）２ ＋８ｇ”＋２
０Ｈ−ＭｎＯ＋Ｈ２０＋にｎ（Ｏｌ（） ２ ＋ Ｍｎ
２＋＋ ２０Ｈ−他方、副原料中の炭酸塩やガス中のＣ
Ｏ２がガス処理水に溶解すると炭酸を形成し、ｐＨを下
げるとともに、ガス処理水のｐＨが８前後まで低下する
と、前記水酸化物と炭酸との反応によって炭酸塩（Ｃａ
ＣＯ３，８ｇＣＯ３，）！ｎＧＯｓ、ＭｎＨＣＯ＋ ）
が形成される。
２０ ＋ Ｈ２０→２ＮａＯＨ４Ｎａ＋０ＨＣａＯ＋
Ｈ２０＋Ｃａ（ＯＨ）２→Ｃａ”＋２０Ｈ−ＭｇＯ
＋ ）＋２０ ＋８ｇ（Ｏ）ｌ）２ ＋８ｇ”＋２
０Ｈ−ＭｎＯ＋Ｈ２０＋にｎ（Ｏｌ（） ２ ＋ Ｍｎ
２＋＋ ２０Ｈ−他方、副原料中の炭酸塩やガス中のＣ
Ｏ２がガス処理水に溶解すると炭酸を形成し、ｐＨを下
げるとともに、ガス処理水のｐＨが８前後まで低下する
と、前記水酸化物と炭酸との反応によって炭酸塩（Ｃａ
ＣＯ３，８ｇＣＯ３，）！ｎＧＯｓ、ＭｎＨＣＯ＋ ）
が形成される。
ＣＯ２＋ Ｈ２０→ Ｈ２ＣＯ３→ ２Ｈ＋ＣＣｈＣ
ａ（ＯＨ） ２ ＋ Ｈ２ＣＯ３４ＣａＣＯ３↓＋２
Ｈ２０Ｍｇ（ＯＨ）２ ＋ Ｈ２ＣＯｇ →ＭｇＣ
Ｏ３↓ ＋２Ｈ２０Ｍｎ（ＯＨ）２ ＋ Ｈ２ＣＯ３
→ＮｎＣＯ５↓ ＋２Ｈ２０ここで、ガス処理水のｐＨ
は、炭酸塩やガス中に含まれるＣＯ２の溶解により ９
前後になるため、ガス処理水のｐＨ調整は薬品による微
量調整で十分である。なお、ガス中のＣ０２とガス処理
水のｐＨの間には第７図のような関係がある。
ａ（ＯＨ） ２ ＋ Ｈ２ＣＯ３４ＣａＣＯ３↓＋２
Ｈ２０Ｍｇ（ＯＨ）２ ＋ Ｈ２ＣＯｇ →ＭｇＣ
Ｏ３↓ ＋２Ｈ２０Ｍｎ（ＯＨ）２ ＋ Ｈ２ＣＯ３
→ＮｎＣＯ５↓ ＋２Ｈ２０ここで、ガス処理水のｐＨ
は、炭酸塩やガス中に含まれるＣＯ２の溶解により ９
前後になるため、ガス処理水のｐＨ調整は薬品による微
量調整で十分である。なお、ガス中のＣ０２とガス処理
水のｐＨの間には第７図のような関係がある。
以下、ベンチュリスクラバ１５、冠水槽１４．１６の具
体的構造について説明する。
体的構造について説明する。
第１図は、ベンチュリスクラバ１５の具体的構造を示す
模式図であり、２１はガス入口、２２はベンチュリ管出
口、２３はガス出口、２４はスラジ排出口、２５はガス
処理水を示し、ベンチュリ管出口２２はガス処理水２５
の水面下に冠水している（ｈ≦Ｏ）、ベンチュリ出口２
２の冠水部の構造としては、Ａで示す一般式と、Ｂで示
す水膜式が考えられる。水膜式は、ベンチュリ出口２２
の周辺に断面狭小なガス案内部２６を設け、このガス案
内部２６を急速に移動するガス流が形成する負圧によっ
てガス処理水２５を水膜状に巻き上げ、ガスを水膜に接
触させる状態で通過させ、ガスとガス処理水との接触効
率を向上させるものである。
模式図であり、２１はガス入口、２２はベンチュリ管出
口、２３はガス出口、２４はスラジ排出口、２５はガス
処理水を示し、ベンチュリ管出口２２はガス処理水２５
の水面下に冠水している（ｈ≦Ｏ）、ベンチュリ出口２
２の冠水部の構造としては、Ａで示す一般式と、Ｂで示
す水膜式が考えられる。水膜式は、ベンチュリ出口２２
の周辺に断面狭小なガス案内部２６を設け、このガス案
内部２６を急速に移動するガス流が形成する負圧によっ
てガス処理水２５を水膜状に巻き上げ、ガスを水膜に接
触させる状態で通過させ、ガスとガス処理水との接触効
率を向上させるものである。
第２図は冠水槽１４．１６の具体的構造を示す模式図で
あり、３１はガス入口、３２はガス案内路、３３はガス
出口、３４はスラジ排出口、３５はガス処理水、３６は
エリミネータ、３７は水位計を示し、ガス人口３１から
ガス出口３３に向かうガス通路の一部が冠水している。
あり、３１はガス入口、３２はガス案内路、３３はガス
出口、３４はスラジ排出口、３５はガス処理水、３６は
エリミネータ、３７は水位計を示し、ガス人口３１から
ガス出口３３に向かうガス通路の一部が冠水している。
ガス案内路３２は、ベンチュリスクラバ１５のガス案内
路２６と同様に水膜を形成する。エリミネータ３６は、
ミスト状となっている微粒状のダストを捕捉する。
路２６と同様に水膜を形成する。エリミネータ３６は、
ミスト状となっている微粒状のダストを捕捉する。
［発明の効果］
以上のように、本発明は、冶金過程で発生するガスを清
浄化するための湿式除塵装置に用いられるガス処理水か
ら分離除去されるスラジ中木分の低減方法において、（
Ａ）ガスとガス処理水とを湿式除塵装置で接触させ、ス
ラジ中の水酸化物および炭酸塩を増加させるとともに、
（Ｂ）ガス処理水のｐＨを７．５〜９．５に制御するよ
うにしたものである。したがって、フラジ中水分を可及
的に低減し、スラジの取扱い性を向上することができる
。
浄化するための湿式除塵装置に用いられるガス処理水か
ら分離除去されるスラジ中木分の低減方法において、（
Ａ）ガスとガス処理水とを湿式除塵装置で接触させ、ス
ラジ中の水酸化物および炭酸塩を増加させるとともに、
（Ｂ）ガス処理水のｐＨを７．５〜９．５に制御するよ
うにしたものである。したがって、フラジ中水分を可及
的に低減し、スラジの取扱い性を向上することができる
。
第１図は本発明の実施に用いられる冠水型ベンチュリス
クラバの一例を示す模式図、第２図は本発明の実施に用
いられる冠水槽の一例を示す模式図、第３図は竪型炉の
ガス処理ラインを示す模式図、第４図はスラジ中の水酸
化物および炭酸塩の量がフラジ中水分に及ぼす影響を示
す線図、第５図はガス処理水のｐＨがフラジ中水分に及
ぼす影響を示す線図、第６図は従来のベンチュリスクラ
バを示す模式図、第７図はガス中の００２とガス処理水
のｐｉ（の関係を示す線図である。 １１・・・竪型炉、１４．１６・・・冠水槽、１５・・
・冠水型ベンチュリスクラバ、１７・・・電気集塵器、
１８・・・湿式除塵装置、２５．３５・・・ガス処理水
。 代理人 弁理士 塩 川 修 治 第 １ 図 第２ 図 第３図 第 ４ 回 第５ 図 ｐＨ 第 ６ 図
クラバの一例を示す模式図、第２図は本発明の実施に用
いられる冠水槽の一例を示す模式図、第３図は竪型炉の
ガス処理ラインを示す模式図、第４図はスラジ中の水酸
化物および炭酸塩の量がフラジ中水分に及ぼす影響を示
す線図、第５図はガス処理水のｐＨがフラジ中水分に及
ぼす影響を示す線図、第６図は従来のベンチュリスクラ
バを示す模式図、第７図はガス中の００２とガス処理水
のｐｉ（の関係を示す線図である。 １１・・・竪型炉、１４．１６・・・冠水槽、１５・・
・冠水型ベンチュリスクラバ、１７・・・電気集塵器、
１８・・・湿式除塵装置、２５．３５・・・ガス処理水
。 代理人 弁理士 塩 川 修 治 第 １ 図 第２ 図 第３図 第 ４ 回 第５ 図 ｐＨ 第 ６ 図
Claims (1)
- （１）冶金過程で発生するガスを清浄化するための湿式
除塵装置に用いられるガス処理水から分離除去されるス
ラジ中水分の低減方法において、（Ａ）ガスとガス処理
水とを湿式除塵装置で接触させ、スラジ中の水酸化物お
よび炭酸塩を増加させるとともに、（Ｂ）ガス処理水の
ｐＨを７．５〜９．５に制御することを特徴とするスラ
ジ中水分の低減方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19824086A JPH0651090B2 (ja) | 1986-08-26 | 1986-08-26 | スラジ中水分の低減方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19824086A JPH0651090B2 (ja) | 1986-08-26 | 1986-08-26 | スラジ中水分の低減方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6354912A true JPS6354912A (ja) | 1988-03-09 |
| JPH0651090B2 JPH0651090B2 (ja) | 1994-07-06 |
Family
ID=16387833
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19824086A Expired - Lifetime JPH0651090B2 (ja) | 1986-08-26 | 1986-08-26 | スラジ中水分の低減方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0651090B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103742791A (zh) * | 2013-12-20 | 2014-04-23 | 天津钢铁集团有限公司 | 转炉炼钢污泥管道输送系统及输送方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5078566A (ja) * | 1973-10-11 | 1975-06-26 |
-
1986
- 1986-08-26 JP JP19824086A patent/JPH0651090B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5078566A (ja) * | 1973-10-11 | 1975-06-26 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103742791A (zh) * | 2013-12-20 | 2014-04-23 | 天津钢铁集团有限公司 | 转炉炼钢污泥管道输送系统及输送方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0651090B2 (ja) | 1994-07-06 |
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