JPS635608B2 - - Google Patents
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- JPS635608B2 JPS635608B2 JP61237274A JP23727486A JPS635608B2 JP S635608 B2 JPS635608 B2 JP S635608B2 JP 61237274 A JP61237274 A JP 61237274A JP 23727486 A JP23727486 A JP 23727486A JP S635608 B2 JPS635608 B2 JP S635608B2
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- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 5
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 2
- 239000013598 vector Substances 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/22—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings
- F16C19/34—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load
- F16C19/36—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load with a single row of rollers
- F16C19/364—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load with a single row of rollers with tapered rollers, i.e. rollers having essentially the shape of a truncated cone
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/22—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings
- F16C19/225—Details of the ribs supporting the end of the rollers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/58—Raceways; Race rings
- F16C33/583—Details of specific parts of races
- F16C33/585—Details of specific parts of races of raceways, e.g. ribs to guide the rollers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
- F16C2240/40—Linear dimensions, e.g. length, radius, thickness, gap
-
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
- F16C2240/40—Linear dimensions, e.g. length, radius, thickness, gap
- F16C2240/50—Crowning, e.g. crowning height or crowning radius
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/80—Technologies aiming to reduce greenhouse gasses emissions common to all road transportation technologies
- Y02T10/86—Optimisation of rolling resistance, e.g. weight reduction
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は外周に内側軌道を有する内輪と、上
記内輪の内側軌道との間に環状空間を保つ外側軌
道を内周に有する外輪と、上記両輪の内側軌道と
外側軌道とに接触して自転、公転する様に上記両
輪間に装置された円錐ころとを有する円錐ころ軸
受における上記円錐ころの傾斜（スキユー）制御
装置に関する。
記内輪の内側軌道との間に環状空間を保つ外側軌
道を内周に有する外輪と、上記両輪の内側軌道と
外側軌道とに接触して自転、公転する様に上記両
輪間に装置された円錐ころとを有する円錐ころ軸
受における上記円錐ころの傾斜（スキユー）制御
装置に関する。
軸受の内輪の外周の内側軌道と、外輪の内周の
外側軌道の間に装着された転動体が軸受の回転中
に負の傾斜角をとると、正の傾斜角をとる場合に
較べて摩擦が大になり、寿命が短かくなることは
知られている。
外側軌道の間に装着された転動体が軸受の回転中
に負の傾斜角をとると、正の傾斜角をとる場合に
較べて摩擦が大になり、寿命が短かくなることは
知られている。
このため球面ころ軸受のころを回転中に負の傾
斜角をとらない様に制御することは米国特許第
3990753号で公知であり、又、円筒ころを同様に
保持器で制御することも1978年出願の米国特許出
願第404787号（対応日本特許公開昭50−77747号）
で公知である。
斜角をとらない様に制御することは米国特許第
3990753号で公知であり、又、円筒ころを同様に
保持器で制御することも1978年出願の米国特許出
願第404787号（対応日本特許公開昭50−77747号）
で公知である。
しかしながら円錐ころ軸受において円錐ころを
回転中に負の傾斜角をとらない様に制御すること
は従来知られていない。
回転中に負の傾斜角をとらない様に制御すること
は従来知られていない。
従来の円錐ころ軸受において、円錐ころが負の
傾斜角をとるのは、内、外両輪の軌道の間に装着
された円錐ころの一方或いは双方の端面が軌道に
設けられたフランジに接触し、回転中はそのフラ
ンジとの間に摩擦が生じ、この摩擦が軸受の軸心
に交わる円錐ころの軸心を中心として円錐ころを
傾斜させようとし、これによつて円錐ころが傾斜
するからである。
傾斜角をとるのは、内、外両輪の軌道の間に装着
された円錐ころの一方或いは双方の端面が軌道に
設けられたフランジに接触し、回転中はそのフラ
ンジとの間に摩擦が生じ、この摩擦が軸受の軸心
に交わる円錐ころの軸心を中心として円錐ころを
傾斜させようとし、これによつて円錐ころが傾斜
するからである。
このことを第１，２図を参照して説明すると、
円錐ころ軸受１０は内側軌道１１ａを有する円錐
ないし内輪１１と、外側軌道１２ａを有するカツ
プないし外輪１２とを備えている。軌道１１ａ，
１２ａは環状空間をその間に形成し、その環状空
間内には複数の円錐ころ１３が軸受の軸心Ａ１を
中心にして相対的に回転する様に装着されてい
る。内輪１１はフランジ１４を有し、このフラン
ジは円錐ころ１３の右端面１３ａに接触する。
円錐ころ軸受１０は内側軌道１１ａを有する円錐
ないし内輪１１と、外側軌道１２ａを有するカツ
プないし外輪１２とを備えている。軌道１１ａ，
１２ａは環状空間をその間に形成し、その環状空
間内には複数の円錐ころ１３が軸受の軸心Ａ１を
中心にして相対的に回転する様に装着されてい
る。内輪１１はフランジ１４を有し、このフラン
ジは円錐ころ１３の右端面１３ａに接触する。
通常の円錐ころ軸受では、内側軌道１１ａは軸
受の軸心Ａ１を中心とする直線の創成線１６の回
転によつて創成される円錐面であり、上記創成線
１６は頂点Ｌ１で軸受の軸心に交わる。また、外
側軌道１２ａも同様に直線の創成線１７で創成さ
れる円錐面を有し、この創成線１７も頂点Ｌ１で
軸受の軸心Ａ１に交わる。軸受の軸心Ａ１に対し
て上記夫々の創成線１６が角度α1、１７が角度
α2で交わり、上記両創成線１６と１７の間の角
度はα3である。
受の軸心Ａ１を中心とする直線の創成線１６の回
転によつて創成される円錐面であり、上記創成線
１６は頂点Ｌ１で軸受の軸心に交わる。また、外
側軌道１２ａも同様に直線の創成線１７で創成さ
れる円錐面を有し、この創成線１７も頂点Ｌ１で
軸受の軸心Ａ１に交わる。軸受の軸心Ａ１に対し
て上記夫々の創成線１６が角度α1、１７が角度
α2で交わり、上記両創成線１６と１７の間の角
度はα3である。
通常の円錐ころ軸受では、軸受が設計荷重をう
けたとき、円錐ころ１３は頂点Ｌ１で軸受の軸心
Ａ１に交わる回転軸心Ａ２を有する様に設計され
ている。これ等の形状寸法関係により、完全なこ
ろがり接触が理論的に円錐ころと内、外軌道との
間に軸受の回転中に存在すると推定されるが、こ
れは、軌道１１ａ，１２ａと、円錐ころ１３との
周辺転動速度が夫々創成線１６，１７に沿い等し
いからである。換言すれば、創成線１６，１７は
等しい周転円の転動運動の線を示し、理論的等速
線とも称する。
けたとき、円錐ころ１３は頂点Ｌ１で軸受の軸心
Ａ１に交わる回転軸心Ａ２を有する様に設計され
ている。これ等の形状寸法関係により、完全なこ
ろがり接触が理論的に円錐ころと内、外軌道との
間に軸受の回転中に存在すると推定されるが、こ
れは、軌道１１ａ，１２ａと、円錐ころ１３との
周辺転動速度が夫々創成線１６，１７に沿い等し
いからである。換言すれば、創成線１６，１７は
等しい周転円の転動運動の線を示し、理論的等速
線とも称する。
通常の軸受１０の回転中、内輪１１に加わる外
側荷重P1は、ころに作用する垂直接触荷重N1
（第５図参照）を生じ、この荷重は外輪１２に加
わる垂直反力荷重N0（第５図参照）を生じる。こ
れ等の荷重は等しくなく、また反対なので、フラ
ンジ１４からの第３の力Rrbがころの力平衡を得
るのに必要である。外部荷重P1とP2は夫々軸方
向と、半径方向との成分P1AとP1R、P2AとP2R
を有している。円錐ころ１３が回転するとき、フ
ランジ１４はころの軸方向右端面１３ａに接触
し、この接触は内輪１１と円錐ころ１３との間に
摩擦力fa、fbを生じる。内輪が回転するとき、こ
れ等の摩擦力は円錐ころ１３を或る角度Ｂ（第２
図）傾斜させるモーメントを生じ、この角度Ｂは
円錐ころ１３の回転軸心Ａ２と、軸受の軸心Ａ１
を含む平面との間の角度である。この状態は好ま
しくない、というのは、この傾斜が各円錐ころを
軌道に対し軸方向へ摺動させるからである。この
摺動は軌道と円錐ころとの間に摩擦力fs1、fs4を
生じ、軌道上の摩擦力fs2、fs4が内輪１１、外輪
１２の軸方向荷重成分P1A、P2Aと夫々同一方向
に延びるとき、円錐ころは負の角度で傾斜したと
称するのである。負の傾斜角Ｂは第２図に示さ
れ、第１図に示す如く、摩擦力fs2とfs4は内輪１
１と外輪１２の軸方向成分P1A、P2Aとほゞ同一
方向に夫々延びる。
側荷重P1は、ころに作用する垂直接触荷重N1
（第５図参照）を生じ、この荷重は外輪１２に加
わる垂直反力荷重N0（第５図参照）を生じる。こ
れ等の荷重は等しくなく、また反対なので、フラ
ンジ１４からの第３の力Rrbがころの力平衡を得
るのに必要である。外部荷重P1とP2は夫々軸方
向と、半径方向との成分P1AとP1R、P2AとP2R
を有している。円錐ころ１３が回転するとき、フ
ランジ１４はころの軸方向右端面１３ａに接触
し、この接触は内輪１１と円錐ころ１３との間に
摩擦力fa、fbを生じる。内輪が回転するとき、こ
れ等の摩擦力は円錐ころ１３を或る角度Ｂ（第２
図）傾斜させるモーメントを生じ、この角度Ｂは
円錐ころ１３の回転軸心Ａ２と、軸受の軸心Ａ１
を含む平面との間の角度である。この状態は好ま
しくない、というのは、この傾斜が各円錐ころを
軌道に対し軸方向へ摺動させるからである。この
摺動は軌道と円錐ころとの間に摩擦力fs1、fs4を
生じ、軌道上の摩擦力fs2、fs4が内輪１１、外輪
１２の軸方向荷重成分P1A、P2Aと夫々同一方向
に延びるとき、円錐ころは負の角度で傾斜したと
称するのである。負の傾斜角Ｂは第２図に示さ
れ、第１図に示す如く、摩擦力fs2とfs4は内輪１
１と外輪１２の軸方向成分P1A、P2Aとほゞ同一
方向に夫々延びる。
この様に軸受の回転中、円錐ころが負の傾斜角
をとると、反対の正の傾斜角をとる場合に較べて
摩擦が大で、使用寿命が短かい。
をとると、反対の正の傾斜角をとる場合に較べて
摩擦が大で、使用寿命が短かい。
そこで本発明は、軸受の回転中に円錐ころに非
負の傾斜角ないし正の傾斜角をとらせるために、
内輪の内側軌道と外輪の外側軌道を軸受の軸心に
対し同方向に傾いた円錐面とし、上記両軌道間に
配置された円錐ころの円錐角の頂点を前記軸受の
軸心と交わつて越えた先方に位置させ、且つ円錐
ころを傾斜させる前記両軌道における傾斜モーメ
ントのうち外側軌道におけるものを内側軌道にお
けるものよりも大にしたことを特徴とする。
負の傾斜角ないし正の傾斜角をとらせるために、
内輪の内側軌道と外輪の外側軌道を軸受の軸心に
対し同方向に傾いた円錐面とし、上記両軌道間に
配置された円錐ころの円錐角の頂点を前記軸受の
軸心と交わつて越えた先方に位置させ、且つ円錐
ころを傾斜させる前記両軌道における傾斜モーメ
ントのうち外側軌道におけるものを内側軌道にお
けるものよりも大にしたことを特徴とする。
本発明は上記の様に円錐ころ軸受の軸心に対し
同方向に傾いた円錐面の内側軌道と外側軌道との
間に装着される各円錐ころの円錐角の頂点を軸受
の軸心と交つて越えた先方に位置させ、これによ
つて軸受の回転中、外側軌道には円錐ころを中線
を中心にして正に傾斜させようとする傾斜モーメ
ントを、内側軌道には反対に円錐ころを負に傾斜
させようとする傾斜モーメントを夫々生じさせる
様にし、この外側軌道に生じる傾斜モーメントを
内側軌道に生じる傾斜モーメントよりも大きくし
て各円錐ころを非負ないし正の傾斜角度に傾ける
のである。
同方向に傾いた円錐面の内側軌道と外側軌道との
間に装着される各円錐ころの円錐角の頂点を軸受
の軸心と交つて越えた先方に位置させ、これによ
つて軸受の回転中、外側軌道には円錐ころを中線
を中心にして正に傾斜させようとする傾斜モーメ
ントを、内側軌道には反対に円錐ころを負に傾斜
させようとする傾斜モーメントを夫々生じさせる
様にし、この外側軌道に生じる傾斜モーメントを
内側軌道に生じる傾斜モーメントよりも大きくし
て各円錐ころを非負ないし正の傾斜角度に傾ける
のである。
上述の様に、外側軌道の傾斜モーメントを内側
軌道よりも大にするには、外輪の外側軌道の摩擦
係数を内輪の内側軌道よりも大にしてもよいし、
外輪の外側軌道の、円錐ころの両端部の中間に接
触する部位に環状逃げを設け、円錐ころを上記環
状逃げの両側に大きな接触圧力で接触させてもよ
いし、内輪の内側軌道に、円錐ころの中線の外方
に一対の逃げを設け、円錐ころを上記対の逃げの
間で内側軌道に大きな接触圧力をもつて接触する
様にしてもよい。
軌道よりも大にするには、外輪の外側軌道の摩擦
係数を内輪の内側軌道よりも大にしてもよいし、
外輪の外側軌道の、円錐ころの両端部の中間に接
触する部位に環状逃げを設け、円錐ころを上記環
状逃げの両側に大きな接触圧力で接触させてもよ
いし、内輪の内側軌道に、円錐ころの中線の外方
に一対の逃げを設け、円錐ころを上記対の逃げの
間で内側軌道に大きな接触圧力をもつて接触する
様にしてもよい。
次に本発明の実施例を説明する。
第３，４図に示す円錐ころ軸受２１０は、内輪
２１１と、外輪２１２と、内、外両輪の軌道の間
に装着された複数の円錐ころ２１３を有してい
る。この軸受２１０の軸心はＡ１、円錐ころ２１
３の回転軸心はＡ２である。この実施例の外側軌
道２１２ａは軸受の軸心Ａ１に対して角度α2の
直線の創成線２１７ａで創成され、創成線２１７
ａの延長は円錐ころの軸心にＬ２で交わる。内側
軌道２１１ａは、同様にＬ２で創成線２１７ａに
交わる直線の創成線２１６ａで創成され、創成線
２１６ａは軸受の軸心に対し角度α1をなし、両
創成線２１６ａ，２１７ａの間の角度はα4であ
る。前記頂点Ｌ２は円錐ころ２１３の円錐角の頂
点でもあり、これは軸受の軸心Ａ１と交わつて越
えた先方に位置し、上記軸心Ａ１から半径方向に
所定距離離れている。尚、創成線２１６ａはＬ３
で軸受の軸心に交わり、創成線２１７ａはＬ４で
軸受軸心に交わり、等速線２１６，２１７がなす
角度α3は、創成線がなす前記角度α4よりも大き
い。
２１１と、外輪２１２と、内、外両輪の軌道の間
に装着された複数の円錐ころ２１３を有してい
る。この軸受２１０の軸心はＡ１、円錐ころ２１
３の回転軸心はＡ２である。この実施例の外側軌
道２１２ａは軸受の軸心Ａ１に対して角度α2の
直線の創成線２１７ａで創成され、創成線２１７
ａの延長は円錐ころの軸心にＬ２で交わる。内側
軌道２１１ａは、同様にＬ２で創成線２１７ａに
交わる直線の創成線２１６ａで創成され、創成線
２１６ａは軸受の軸心に対し角度α1をなし、両
創成線２１６ａ，２１７ａの間の角度はα4であ
る。前記頂点Ｌ２は円錐ころ２１３の円錐角の頂
点でもあり、これは軸受の軸心Ａ１と交わつて越
えた先方に位置し、上記軸心Ａ１から半径方向に
所定距離離れている。尚、創成線２１６ａはＬ３
で軸受の軸心に交わり、創成線２１７ａはＬ４で
軸受軸心に交わり、等速線２１６，２１７がなす
角度α3は、創成線がなす前記角度α4よりも大き
い。
軸受の軸心Ａ１に頂点Ｌ１を有する理論的等速
線２１６，２１７は円錐ころの中線Ｍで創成線２
１６ａ，２１７ａに交わるが、頂点Ｌ２が軸受の
軸心Ａ１を越えた先方に位置しているため、円錐
ころ２１３の面は内外の軌道２１１ａ，２１２ａ
に対して離れた位置で異なる接触面速度を受け
る。例えば完全ころがり接触が円錐ころ２１３と
内、外両輪の間のころ２１３の中線Ｍで生じる
と、内側軌道２１１ａと円錐ころ２１３の底部と
の間では円錐ころの中線Ｍの右に加速領域、中線
Ｍの左に減速領域が生じ、外側軌道２１２ａでは
それと反対に円錐ころの中線Ｍの右に減速領域、
左に加速領域が生じる。
線２１６，２１７は円錐ころの中線Ｍで創成線２
１６ａ，２１７ａに交わるが、頂点Ｌ２が軸受の
軸心Ａ１を越えた先方に位置しているため、円錐
ころ２１３の面は内外の軌道２１１ａ，２１２ａ
に対して離れた位置で異なる接触面速度を受け
る。例えば完全ころがり接触が円錐ころ２１３と
内、外両輪の間のころ２１３の中線Ｍで生じる
と、内側軌道２１１ａと円錐ころ２１３の底部と
の間では円錐ころの中線Ｍの右に加速領域、中線
Ｍの左に減速領域が生じ、外側軌道２１２ａでは
それと反対に円錐ころの中線Ｍの右に減速領域、
左に加速領域が生じる。
この傾向を利用して円錐ころに正の傾斜角をと
らせるため、外側軌道２１２ａの傾斜モーメント
を内側軌道２１１ａの傾斜モーメントよりも大き
くする。そのため、この実施例では外側軌道２１
２ａの中心に円周方向の逃げないし浅い溝２１２
ｂを設け、内側軌道２１１ａには円錐ころの中線
Ｍの両側に位置させて逃げ面２１１ｃ，２１１ｄ
を設けてある。従つて、円錐ころ２１３は中線Ｍ
の隣接部分では外側軌道２１２ａに接触するより
も大きい接触圧力で内側軌道２１１ａの接触する
が、それよりも大きい接触圧力で外側軌道２１２
ａの逃げ２１２ｂの両側に接触する。これによつ
て内、外両輪の外部荷重P1、P2の軸方向成分
P1A、P2Aは円錐ころ２１３の内外の軌道２１１
ａ，２１２ａ間の摩擦力fs2、fs4の軸方向成分
fs2a、fs4aから夫々反作用を受け、円錐ころは第
４図に示す様に正の傾斜角をとる。
らせるため、外側軌道２１２ａの傾斜モーメント
を内側軌道２１１ａの傾斜モーメントよりも大き
くする。そのため、この実施例では外側軌道２１
２ａの中心に円周方向の逃げないし浅い溝２１２
ｂを設け、内側軌道２１１ａには円錐ころの中線
Ｍの両側に位置させて逃げ面２１１ｃ，２１１ｄ
を設けてある。従つて、円錐ころ２１３は中線Ｍ
の隣接部分では外側軌道２１２ａに接触するより
も大きい接触圧力で内側軌道２１１ａの接触する
が、それよりも大きい接触圧力で外側軌道２１２
ａの逃げ２１２ｂの両側に接触する。これによつ
て内、外両輪の外部荷重P1、P2の軸方向成分
P1A、P2Aは円錐ころ２１３の内外の軌道２１１
ａ，２１２ａ間の摩擦力fs2、fs4の軸方向成分
fs2a、fs4aから夫々反作用を受け、円錐ころは第
４図に示す様に正の傾斜角をとる。
尚、逃げ２１１ｃ，２１１ｄ，２１２ｂは、図
示の便宜上、著しく誇張してあるが、実際には円
錐ころの平均直径の約0.00025倍程度の深さがあ
ればよい。
示の便宜上、著しく誇張してあるが、実際には円
錐ころの平均直径の約0.00025倍程度の深さがあ
ればよい。
この円錐ころ軸受の利点は、第５ａ図と第５ｂ
図の力多角形を比較することにより理解できる。
第５ａ図は第１，２図の従来の円錐ころが負の傾
斜状態のもとで、第５ｂ図は第３，４図の本発明
の円錐ころが正の傾斜状態のもとで、夫々軸方向
の荷重を受たときに生じる力を示し、各図の破線
の三角形は円錐ころが傾斜していないときの力多
角形、実線の多角形は円錐ころが傾斜したときの
力多角形を示す。各図のフランジの反力Rrbの相
対的大きさを注目されたい。
図の力多角形を比較することにより理解できる。
第５ａ図は第１，２図の従来の円錐ころが負の傾
斜状態のもとで、第５ｂ図は第３，４図の本発明
の円錐ころが正の傾斜状態のもとで、夫々軸方向
の荷重を受たときに生じる力を示し、各図の破線
の三角形は円錐ころが傾斜していないときの力多
角形、実線の多角形は円錐ころが傾斜したときの
力多角形を示す。各図のフランジの反力Rrbの相
対的大きさを注目されたい。
従来の円錐ころ軸受（第１図）の場合には円錐
ころが負の傾斜角をとり、力の平衡の結果の横方
向摩擦力ないし滑り力fs1、fs3の作用は第５ａ図
に示す様に傾斜していない場合よりも大きいフラ
ンジの反力Rrbと、垂直力N0、N1を生じる。従
つて、この様な負に傾斜する様式で回転する軸受
は傾斜が無視される時の力の大きさに基づいて予
見されるよりも摩擦損失が大きく、寿命も短かく
なる。特に、フランジの反力Rrbが増加すると、
ころの傾斜モーメントが増大することを注目され
たい。
ころが負の傾斜角をとり、力の平衡の結果の横方
向摩擦力ないし滑り力fs1、fs3の作用は第５ａ図
に示す様に傾斜していない場合よりも大きいフラ
ンジの反力Rrbと、垂直力N0、N1を生じる。従
つて、この様な負に傾斜する様式で回転する軸受
は傾斜が無視される時の力の大きさに基づいて予
見されるよりも摩擦損失が大きく、寿命も短かく
なる。特に、フランジの反力Rrbが増加すると、
ころの傾斜モーメントが増大することを注目され
たい。
第３，４図に示す本発明の実施例の軸受では、
円錐ころは正の傾斜角をとるので、この結果第５
ｂ図に示す様に力多角形の基部は狭くなり、垂直
力N0、N1と、フランジの反力Rrbとも低減す
る。
円錐ころは正の傾斜角をとるので、この結果第５
ｂ図に示す様に力多角形の基部は狭くなり、垂直
力N0、N1と、フランジの反力Rrbとも低減す
る。
第６図は本発明の他の実施例を示す。
この実施例の内輪４１１と、外輪４１２とを有
する円錐ころ軸受４１０の円錐ころ４１３の円錐
角の頂点Ｌ２は、同様に軸受の軸心Ａ１と交わつ
て越えた先方に位置する。内外の軌道４１１ａ，
４１２ａを限定する直線の創成線４１６ａ，４１
７ａは軸受の軸心Ａ１に２つの離れた点Ｌ３，Ｌ
４で交わり、幾何学的線接触が、各軌道ところと
の間に維持される様になつている。円錐ころの正
の傾斜角は外側軌道４１２ａを内側軌道４１１ａ
よりも粗くすることによつて得られる。尚、等速
線４１６，４１７の頂点Ｌ１は、円錐ころの回転
軸心Ａ２が軸受の軸心Ａ１と交わる点上にある。
する円錐ころ軸受４１０の円錐ころ４１３の円錐
角の頂点Ｌ２は、同様に軸受の軸心Ａ１と交わつ
て越えた先方に位置する。内外の軌道４１１ａ，
４１２ａを限定する直線の創成線４１６ａ，４１
７ａは軸受の軸心Ａ１に２つの離れた点Ｌ３，Ｌ
４で交わり、幾何学的線接触が、各軌道ところと
の間に維持される様になつている。円錐ころの正
の傾斜角は外側軌道４１２ａを内側軌道４１１ａ
よりも粗くすることによつて得られる。尚、等速
線４１６，４１７の頂点Ｌ１は、円錐ころの回転
軸心Ａ２が軸受の軸心Ａ１と交わる点上にある。
以上で明らかな様に、本発明によれば正の傾斜
角で円錐ころが回転する新規な円錐ころ軸受が提
供できる。この円錐ころ軸受の摩擦は非常に小さ
く、従つて、使用寿命は頗る長くなる。
角で円錐ころが回転する新規な円錐ころ軸受が提
供できる。この円錐ころ軸受の摩擦は非常に小さ
く、従つて、使用寿命は頗る長くなる。
尚、図示、説明した実施例は好適なものである
が、本発明はこの実施例に限定されることなく特
許請求の範囲に記載された技術思想の枠内で種々
に設計を変更して実施することができる。
が、本発明はこの実施例に限定されることなく特
許請求の範囲に記載された技術思想の枠内で種々
に設計を変更して実施することができる。
第１図は力のベクトルが示されている従来の円
錐ころ軸受の部分断面図、第２図は第１図の２−
２線から見た部分平面図、第３図は本発明の一実
施例の第１図と同様な部分断面図、第４図は第３
図の４−４線から見た部分平面図、第５図ａは第
１，２図の従来の円錐ころ軸受の円錐ころに対す
る力平衡多角形の図、第５図ｂは第３，４図の円
錐ころ軸受の円錐ころに対する力平衡多角形の
図、第６図は本発明の他の一実施例の第３図と同
様な断面図で、 図中、２１１，４１１は内輪、２１１ａ，４１
１ａは内側軌道、２１２，４１２は外輪、２１２
ａ，４１２ａは外側軌道、Ａ１は軸受の軸心、Ａ
２は円錐ころの回転軸心、Ｌ１は等速線の頂点、
Ｌ２は創成線ないし円錐ころの円錐角の頂点、Ｍ
は円錐ころの中線、２１３，４１３は円錐ころを
示す。
錐ころ軸受の部分断面図、第２図は第１図の２−
２線から見た部分平面図、第３図は本発明の一実
施例の第１図と同様な部分断面図、第４図は第３
図の４−４線から見た部分平面図、第５図ａは第
１，２図の従来の円錐ころ軸受の円錐ころに対す
る力平衡多角形の図、第５図ｂは第３，４図の円
錐ころ軸受の円錐ころに対する力平衡多角形の
図、第６図は本発明の他の一実施例の第３図と同
様な断面図で、 図中、２１１，４１１は内輪、２１１ａ，４１
１ａは内側軌道、２１２，４１２は外輪、２１２
ａ，４１２ａは外側軌道、Ａ１は軸受の軸心、Ａ
２は円錐ころの回転軸心、Ｌ１は等速線の頂点、
Ｌ２は創成線ないし円錐ころの円錐角の頂点、Ｍ
は円錐ころの中線、２１３，４１３は円錐ころを
示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 外周に内側軌道を有する内輪と、上記内輪の
内側軌道との間に環状空間を保つ外側軌道を内周
に有する外輪と、上記両輪の内側軌道と外側軌道
とに接触して自転、公転する様に両輪間に装着さ
れた円錐ころとを有する円錐ころ軸受において、 上記内側軌道と外側軌道を軸受の軸心に対し同
方向に傾いた円錐面とし、上記両軌道間に配置さ
れた円錐ころの円錐角の頂点を前記軸受の軸心と
交つて越えた先方に位置させ、且つ円錐ころを傾
斜させる前記両軌道における傾斜モーメントのう
ち外側軌道におけるものを内側軌道におけるもの
よりも大にしたことを特徴とする円錐ころ軸受に
おける円錐ころの傾斜制御装置。 ２ 特許請求の範囲１の円錐ころ軸受における円
錐ころの傾斜制御装置において、外輪の外側軌道
の摩擦係数を内輪の内側軌道よりも大にした円錐
ころ軸受における円錐ころの傾斜制御装置。 ３ 特許請求の範囲１の円錐ころ軸受における内
錐ころの傾斜制御装置において、外輪の外側軌道
は円錐ころの両端部の中間に接触する部位に環状
逃げを有し、円錐ころは上記環状逃げの両側に大
きな接触圧力で接触する円錐ころ軸受における円
錐ころの傾斜制御装置。 ４ 特許請求の範囲１の円錐ころ軸受における内
錐ころの傾斜制御装置において、内輪の内側軌道
は円錐ころの中線の外方に一対の逃げを有し、円
錐ころは上記対の逃げの間で内側軌道に大きな接
触圧力をもつて接触する円錐ころ軸受における円
錐ころの傾斜制御装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US686030 | 1976-05-13 | ||
| US05/686,030 US4065191A (en) | 1976-05-13 | 1976-05-13 | Roller skew control for tapered roller bearings |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62110016A JPS62110016A (ja) | 1987-05-21 |
| JPS635608B2 true JPS635608B2 (ja) | 1988-02-04 |
Family
ID=24754616
Family Applications (3)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5445377A Granted JPS52151441A (en) | 1976-05-13 | 1977-05-13 | Apparatus for controlling inclination of rollers for conical roller bearing |
| JP61237274A Granted JPS62110016A (ja) | 1976-05-13 | 1986-10-07 | 円錐ころ軸受における円錐ころの傾斜制御装置 |
| JP61237275A Granted JPS62110017A (ja) | 1976-05-13 | 1986-10-07 | 円錐ころ軸受における円錐ころの傾斜制御装置 |
Family Applications Before (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5445377A Granted JPS52151441A (en) | 1976-05-13 | 1977-05-13 | Apparatus for controlling inclination of rollers for conical roller bearing |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61237275A Granted JPS62110017A (ja) | 1976-05-13 | 1986-10-07 | 円錐ころ軸受における円錐ころの傾斜制御装置 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4065191A (ja) |
| JP (3) | JPS52151441A (ja) |
| DE (1) | DE2720887A1 (ja) |
| FR (1) | FR2351305A1 (ja) |
| GB (1) | GB1568579A (ja) |
| IT (1) | IT1125743B (ja) |
Families Citing this family (32)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE410992B (sv) * | 1978-04-11 | 1979-11-19 | Skf Ab | Rullningslager |
| US4557613A (en) * | 1978-09-01 | 1985-12-10 | Skf Industries, Inc. | Spherical roller bearing having reciprocal crowning for skew control |
| JPS6123521U (ja) * | 1984-07-19 | 1986-02-12 | 光洋精工株式会社 | ころ軸受 |
| KR940010978B1 (ko) * | 1988-08-12 | 1994-11-21 | 갈소니꾸 가부시끼가이샤 | 멀티플로우형의 열교환기 |
| JPH03113U (ja) * | 1989-05-22 | 1991-01-07 | ||
| JP2562615Y2 (ja) * | 1991-12-05 | 1998-02-16 | 日本精工株式会社 | 円すいころ軸受 |
| DE69605257T2 (de) * | 1995-07-24 | 2000-04-13 | Nsk Ltd., Tokio/Tokyo | Kegelrollenlager zur Lagerung einer Ritzelwelle eines Differentialgetriebes |
| JP3359501B2 (ja) * | 1995-07-24 | 2002-12-24 | 日本精工株式会社 | デファレンシャルギヤのピニオン軸支持用円錐ころ軸受 |
| US6328477B1 (en) | 1998-11-27 | 2001-12-11 | Ntn Corporation | Tapered roller bearings and gear shaft support devices |
| JP2003130059A (ja) * | 2001-10-19 | 2003-05-08 | Koyo Seiko Co Ltd | 円錐ころ軸受 |
| JP4007260B2 (ja) * | 2003-06-09 | 2007-11-14 | 株式会社ジェイテクト | 円すいころ軸受 |
| US7281855B2 (en) * | 2003-04-25 | 2007-10-16 | Koyo Seiko Co., Ltd. | Tapered roller bearing and final reduction gear |
| DE102004055227A1 (de) * | 2004-11-17 | 2006-05-18 | Fag Kugelfischer Ag & Co. Ohg | Kegelrollenlager |
| JP4592444B2 (ja) * | 2005-02-25 | 2010-12-01 | Ｎｔｎ株式会社 | 円すいころ軸受 |
| RU2296251C1 (ru) * | 2005-08-12 | 2007-03-27 | Открытое акционерное общество "Минский подшипниковый завод" | Конический роликовый подшипник |
| DE102006052045A1 (de) * | 2006-11-04 | 2008-05-08 | Ab Skf | Kegelrollenlagerung |
| DE102006052043A1 (de) * | 2006-11-04 | 2008-05-08 | Ab Skf | Laufbahnelement und Kegelrollenlagerung mit dem Laufbahnelement |
| DE102008021884A1 (de) | 2008-05-02 | 2009-11-05 | Schaeffler Kg | Kegelrollenlager und Wellenlagerung für zumindest ein Kegelrollenlager |
| DE102010011462A1 (de) | 2010-03-15 | 2011-09-15 | Schaeffler Technologies Gmbh & Co. Kg | Kegelrollenlager mit profilierter Laufbahn |
| DE102010030648A1 (de) * | 2010-06-29 | 2011-12-29 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Kegelrollenlager |
| RU2446323C1 (ru) * | 2010-10-05 | 2012-03-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Алтайский государственный технический университет им. И.И. Ползунова" (АлтГТУ) | Однорядный сферический роликовый подшипник качения |
| DE102012217506B4 (de) | 2012-09-27 | 2014-07-10 | Schaeffler Technologies Gmbh & Co. Kg | Lageranordnung für ein Getriebe |
| DE102012217505A1 (de) | 2012-09-27 | 2012-12-06 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Anlaufring für eine Getriebewellenlagerung |
| KR101676981B1 (ko) * | 2012-12-25 | 2016-11-16 | 닛본 세이고 가부시끼가이샤 | 원추 롤러 베어링 |
| WO2014163177A1 (ja) * | 2013-04-04 | 2014-10-09 | 日本精工株式会社 | 円錐ころ軸受用樹脂製保持器及び該保持器を備えた円錐ころ軸受 |
| DE102016214355A1 (de) | 2015-08-04 | 2017-02-23 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Schrägrollenlager sowie Verfahren und Vorrichtung zu dessen Montage |
| DE102017113933A1 (de) * | 2017-06-23 | 2018-12-27 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Kegelrollenlager mit korrigierter Lauffläche |
| JP6875971B2 (ja) * | 2017-09-28 | 2021-05-26 | Ntn株式会社 | 円すいころ軸受用保持器および円すいころ軸受 |
| JP6804093B2 (ja) * | 2017-12-20 | 2020-12-23 | 西部自動機器株式会社 | 円すいころ移動方法および円すいころ移動装置 |
| DE102019007309A1 (de) | 2018-11-23 | 2020-05-28 | Sew-Eurodrive Gmbh & Co Kg | Lagersystem mit einem Lager und Getriebe mit einem Lagersystem |
| DE102020130456A1 (de) * | 2020-11-18 | 2022-05-19 | Aktiebolaget Skf | Kegelrollenlager |
| WO2022221620A1 (en) | 2021-04-16 | 2022-10-20 | The Timken Company | Skew limiting bearing cage |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE365852B (ja) * | 1972-07-07 | 1974-04-01 | Skf Ind Trading & Dev | |
| JPS5761933B2 (ja) * | 1972-07-07 | 1982-12-27 | Esu Kee Efu Andeyusutoriaru Toreedeingu Ando Dev Co Bv |
-
1976
- 1976-05-13 US US05/686,030 patent/US4065191A/en not_active Expired - Lifetime
-
1977
- 1977-05-09 IT IT23318/77A patent/IT1125743B/it active
- 1977-05-10 DE DE19772720887 patent/DE2720887A1/de not_active Ceased
- 1977-05-11 FR FR7714423A patent/FR2351305A1/fr active Granted
- 1977-05-12 GB GB20047/77A patent/GB1568579A/en not_active Expired
- 1977-05-13 JP JP5445377A patent/JPS52151441A/ja active Granted
-
1986
- 1986-10-07 JP JP61237274A patent/JPS62110016A/ja active Granted
- 1986-10-07 JP JP61237275A patent/JPS62110017A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| IT1125743B (it) | 1986-05-14 |
| FR2351305A1 (fr) | 1977-12-09 |
| DE2720887A1 (de) | 1977-12-01 |
| US4065191A (en) | 1977-12-27 |
| GB1568579A (en) | 1980-06-04 |
| JPS635609B2 (ja) | 1988-02-04 |
| JPS62110017A (ja) | 1987-05-21 |
| FR2351305B1 (ja) | 1982-01-29 |
| JPS52151441A (en) | 1977-12-15 |
| JPS6211203B2 (ja) | 1987-03-11 |
| JPS62110016A (ja) | 1987-05-21 |
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