JPS6357372B2 - - Google Patents
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- JPS6357372B2 JPS6357372B2 JP58209791A JP20979183A JPS6357372B2 JP S6357372 B2 JPS6357372 B2 JP S6357372B2 JP 58209791 A JP58209791 A JP 58209791A JP 20979183 A JP20979183 A JP 20979183A JP S6357372 B2 JPS6357372 B2 JP S6357372B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C3/00—Glass compositions
- C03C3/04—Glass compositions containing silica
- C03C3/076—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight
- C03C3/089—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing boron
- C03C3/091—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing boron containing aluminium
-
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- C03C3/093—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing boron containing aluminium containing zinc or zirconium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
Description
本発明は特にタングステン―ハロゲン電球の包
囲体として用いるのに適切なガラスに関する。 タングステン―ハロゲン電球は長年欧州自動車
業界で採用されてきており、最近では米国の自動
車市場にも浸透し始めた。この電球は、従来自動
車業界で用いられているシールドビーム形電球と
比較して少くとも４つの実用的な長所を有する。
即ち、(1)発光の白色度合が高い、(2)従来の電球よ
りも大きさをかるかに小さくすることができ、し
かも従来の電球と同等のもしくは従来の電球より
も多い光量を生じる、(3)電球の寿命期間を通じて
照明強度が実質的に一定である、(4)従来の白熱電
球よりも実用寿命が長い、という長所がある。 しかし、タングステン―ハロゲン電球は標準的
白熱電球よりもはるかに高い温度で発光するか
ら、この電球用の包囲体として用いられるガラス
はこのような高温で熱的に安定であり寸法変形を
示さないものでなければならない。この電球用の
包囲体は溶融石英と96％のシリカガラスとの組成
物から製造されているが、それはこれらの組成物
が電球発光温度よりもはるかに高い歪み点と熱安
定性を示すからである。しかし、これらのガラス
は成形および電球製造作用が非常に困難であり、
またこれらのガラスの熱膨脹率は非常に低いから
電球内へ引込線を導入するのに特殊な密封技法を
必要とする。 従つて、電球包囲体の量産に適切な溶融および
成形特性を示し同時にこの用途に必要な化学的物
理的性質を示すガラス組成物を組成するための研
究がなされている。この研究の多くはアルカリ土
類金属アルミノ珪酸塩系のガラス組成物を中心と
している。タングステン―ハロゲン電球包囲体は
ガラス管の部分から製造するのが最も経済的であ
るから、ベロ（Vello）高速管引出し法を用い得
るような熱安定性と粘度パラメータを示すガラス
がこの用途に最も望ましい。このようなガラスと
しては、少くとも50000ポアズの液相線での粘度、
好ましくは60000ポアズの液相線での粘度、およ
び1130℃以下の液相線温度を示すガラスが挙げら
れる。これらのガラスは、その液相線温度に、ま
たはそれより幾分低い温度に供された時に比較的
長い期間にわたつて失透を示さない（熱安定性）
ものでなければならず、ガラスの歪み点は少くと
も665℃であり、熱膨脹率（0゜乃至300℃）は約42
×10-7／℃乃至45×10-7／℃であるようなガラス
である。 前記の分野における先行技術としては、米国特
許第3496401号、3798491号、第3978362号、第
4060423号、第4255198号、第4302250号、欧州特
許出願第0019850号、U.K.特許出願GB2060602A
号等が挙げられるが、これらはいずれも完全に満
足できるものではない。 本発明者はタングステン―ハロゲン電球用の包
囲体として用いるのに適切なアルカリ土類金属ア
ルミノ珪酸塩系のガラスについて研究した結果、
カルシウムまたはマグネシウムあるいはその両方
をバリウムで置換するとガラス粘度を減少させる
ことなく液相線温度を有意的に下げ得ることを見
い出した。不都合なことに、バリウムを添加する
とガラスの熱膨脹率が上がる。しかし、MgO―
CaO―BaO母材の個々のレベルを注意深く制御
することによつて、全般的にMgO―CaO―BaO
―Al2O3―B2O3―SiO2基礎系に包含されるアル
カリ金属酸化物を実質的に含まない組成物からの
前記の物理的化学的性質を満たすガラスを製造す
ることができる。 またアルカリ土類金属アルミノ珪酸塩ガラスの
分野に関する本発明者の研究により、亜鉛を添加
すると、特にカルシウムを亜鉛で置換することに
よつて亜鉛を添加すると、液相線粘度を大幅に減
じることなくガラスの熱膨脹率を下げ得ることが
判つた。従つて、BaOとZnOを注意深く組合せ
ることにより、粘度を大幅に減じることなくガラ
スの液相線温度を下げて改良された液相線―粘度
関係を得ることができ、また熱膨脹率を所望の範
囲内に保つことができる。こうすれば、BaOと
ZnOとの組合せにより、ガラスの性質を種々変化
させることが可能になり、また使用可能なガラス
の組成範囲が広くなる。 前記のようにベロ法によつて管状に成形される
ガラスについては熱安定性と粘度に関する条件が
非常に厳しく、またタングステン―ハロゲン電球
の発光温度は非常に高くその密封条件も臨界的で
あるから、MgO―CaO―BaO―Al2O3―B2O3―
SiO2系の極めて限られた範囲の組成物だけがこ
の用途のガラスとして使用可能である。ZnOを添
加することにより、基礎組成の範囲がわずかに広
がり、ガラスの性質を調整する余裕が若干得られ
る。 本発明によれば、実質的にアルカリ金属酸化物
を含まず、酸化物に基づく重量％で表わして SiO2 56 ―59 Al2O3 16 ―17 B2O3 4.5― 5.25 CaO 7.5― 9.25 MgO 5.5― 6.25 BaO 5 ― 9 からなる組成物から、1130℃以下の液相線温度、
少くとも50000ポアズの液相線での粘度、優れた
熱安定性、少くとも665℃の歪み点および約42×
10-7／℃乃至46×10-7／℃の熱膨脹率（0゜乃至
300℃）を示すガラスを製造できる。前記の組成
に４重量％までのZnOを含めた場合には、ガラス
は SiO2 54 ―59 Al2O3 15.5 ―17.5 B2O3 3.75― 5.5 CaO 6 ― 9.25 MgO 4 ― 6.25 BaO 5 ―11 ZnO ４まで からなる。ZnOはガラスの歪み点を下げる効果を
有するから、最高約４％まで添加できる。 上記の両組成において、SiO2＋Al2O3の合計は
本発明の粗成物の粘度、歪み点および熱膨脹率を
固定するのに重要である。例えば、SiO2＋Al2O3
の値が低いと全般に低い歪み点を示すガラスが生
じる。またSiO2＋Al2O3のレベルが高すぎると溶
融困難になるような高い粘度のガラスが生じる。
従つてSiO2＋Al2O3の合計は約75％を越えないこ
とが望ましい。 重量比SiO2：Al2O3は本発明のガラスの液相線
温度に対して大きな効果を有する。液相線温度が
高すぎる場合には、例えば液相線温度が約1130℃
よりも高い場合には、ベロ法による管成形は非常
に困難になる。従つて重量比SiO2：Al2O3は約3.1
乃至3.7である必要がある。 重量比CaO：MgOはガラスの膨脹特性に関し
て重要である。例えばこの重量比が特定の限界を
越えると、ガラスの熱膨脹率は高くなりすぎ、逆
にこの重量比がある最小値より低い場合には組成
物の熱膨脹率は所要限界値よりも低くなるだけで
なくガラスの液相線温度が不適切なレベルまで上
がつてしまう。これらの点から、重量比CaO：
MgOの約1.2乃至2.0に保つのが好ましい。 B2O3はガラスの熱膨脹率を大幅に上げずに溶
融を容易にするのに充分な程度に低い粘度をガラ
スに付与する作用をする。B2O3はまたガラスの
粘度―温度関係を平坦化する傾向を示す。しか
し、B2O3の量が高すぎる場合には、ガラスの歪
み点は望ましくない程度の低い値まで下がる。逆
に、B2O3の量が特定の最小値よりも低いと、液
相線温度が不適切なレベルまで上がつてしまう。 所望ならば３％までのSrOを基礎組成物に添加
してもよく、この添加はCaOとの置換として実施
してもよい。しかし、この添加によるガラスの性
質の改良はみられなかつた。 電球が最も理想的に作動するためには、ガラス
はアルカリ金属、鉄および塩化物を実質的に含ま
ないことが望ましい。これらの材料は通常は意図
的にガラスバツチに含められることはない。 最も好ましいガラスを得るための目標となる組
成物は、酸化物に基づく重量パーセントで表わし
て Al2O3 16.5 ±0.2 B2O3 4.8 ±0.1 CaO 7.8 ±0.1 MgO 5.8 ±0.1 BaO 8.25±0.1 SiO2 残り からなり、次の物性を示すものである。 歪み点 670℃ 熱膨脹率 44×10-7／℃ 内部液相線 1100 液相線粘度 〜１×105ポアズ 実施例 下記の表に、酸化物に基づく重量％で表わした
種々のガラス組成を示し、所要物性を有するガラ
スを製造するのに必要な臨界的組成パラメータを
示す。実際のバツチ成分は、酸化物または、一緒
に溶融した時に適切な比率の所望酸化物に転化さ
れる他の化合物のいずれの材料であつてもよい。
例えばCaO源としてCaCO3を用いることができ
る。 バツチ材料を配合しボールミル粉砕して均質溶
融体が得られるようにした。このバツチを白金る
つぼに充填し、これにふたをした後に操作温度
1600℃の電気加熱炉に導入し、バツチを16時間溶
融した。しかる後に、るつぼを炉から取出し、溶
融体を鋼製金型に注入して寸法約６インチ×６イ
ンチ（15.24cm×15.24cm）のガラススラブを形成
した。このスラブを即座に操作温度約740℃の徐
冷器に移した。（表に示した組成物を実験室るつ
ぼ内だけで溶融したが、大規模の工業用装置内で
も同様に溶融できることは理解されるであろう。） また下記の表には、ガラス業界の従来の技法に
よる代表的なガラスについて測定した幾つかの物
性測定値をも示した。表中、歪み点（St.P.）お
よび内部液相線温度（Liq.）の単位は℃であり、
0゜乃至300℃の範囲にわたつて測定した熱膨脹率
（Exp.）の単位は×10-7／℃で示し、液相線温度
でのガラスの粘度（Vis.）はポアズの単位で示し
た。
囲体として用いるのに適切なガラスに関する。 タングステン―ハロゲン電球は長年欧州自動車
業界で採用されてきており、最近では米国の自動
車市場にも浸透し始めた。この電球は、従来自動
車業界で用いられているシールドビーム形電球と
比較して少くとも４つの実用的な長所を有する。
即ち、(1)発光の白色度合が高い、(2)従来の電球よ
りも大きさをかるかに小さくすることができ、し
かも従来の電球と同等のもしくは従来の電球より
も多い光量を生じる、(3)電球の寿命期間を通じて
照明強度が実質的に一定である、(4)従来の白熱電
球よりも実用寿命が長い、という長所がある。 しかし、タングステン―ハロゲン電球は標準的
白熱電球よりもはるかに高い温度で発光するか
ら、この電球用の包囲体として用いられるガラス
はこのような高温で熱的に安定であり寸法変形を
示さないものでなければならない。この電球用の
包囲体は溶融石英と96％のシリカガラスとの組成
物から製造されているが、それはこれらの組成物
が電球発光温度よりもはるかに高い歪み点と熱安
定性を示すからである。しかし、これらのガラス
は成形および電球製造作用が非常に困難であり、
またこれらのガラスの熱膨脹率は非常に低いから
電球内へ引込線を導入するのに特殊な密封技法を
必要とする。 従つて、電球包囲体の量産に適切な溶融および
成形特性を示し同時にこの用途に必要な化学的物
理的性質を示すガラス組成物を組成するための研
究がなされている。この研究の多くはアルカリ土
類金属アルミノ珪酸塩系のガラス組成物を中心と
している。タングステン―ハロゲン電球包囲体は
ガラス管の部分から製造するのが最も経済的であ
るから、ベロ（Vello）高速管引出し法を用い得
るような熱安定性と粘度パラメータを示すガラス
がこの用途に最も望ましい。このようなガラスと
しては、少くとも50000ポアズの液相線での粘度、
好ましくは60000ポアズの液相線での粘度、およ
び1130℃以下の液相線温度を示すガラスが挙げら
れる。これらのガラスは、その液相線温度に、ま
たはそれより幾分低い温度に供された時に比較的
長い期間にわたつて失透を示さない（熱安定性）
ものでなければならず、ガラスの歪み点は少くと
も665℃であり、熱膨脹率（0゜乃至300℃）は約42
×10-7／℃乃至45×10-7／℃であるようなガラス
である。 前記の分野における先行技術としては、米国特
許第3496401号、3798491号、第3978362号、第
4060423号、第4255198号、第4302250号、欧州特
許出願第0019850号、U.K.特許出願GB2060602A
号等が挙げられるが、これらはいずれも完全に満
足できるものではない。 本発明者はタングステン―ハロゲン電球用の包
囲体として用いるのに適切なアルカリ土類金属ア
ルミノ珪酸塩系のガラスについて研究した結果、
カルシウムまたはマグネシウムあるいはその両方
をバリウムで置換するとガラス粘度を減少させる
ことなく液相線温度を有意的に下げ得ることを見
い出した。不都合なことに、バリウムを添加する
とガラスの熱膨脹率が上がる。しかし、MgO―
CaO―BaO母材の個々のレベルを注意深く制御
することによつて、全般的にMgO―CaO―BaO
―Al2O3―B2O3―SiO2基礎系に包含されるアル
カリ金属酸化物を実質的に含まない組成物からの
前記の物理的化学的性質を満たすガラスを製造す
ることができる。 またアルカリ土類金属アルミノ珪酸塩ガラスの
分野に関する本発明者の研究により、亜鉛を添加
すると、特にカルシウムを亜鉛で置換することに
よつて亜鉛を添加すると、液相線粘度を大幅に減
じることなくガラスの熱膨脹率を下げ得ることが
判つた。従つて、BaOとZnOを注意深く組合せ
ることにより、粘度を大幅に減じることなくガラ
スの液相線温度を下げて改良された液相線―粘度
関係を得ることができ、また熱膨脹率を所望の範
囲内に保つことができる。こうすれば、BaOと
ZnOとの組合せにより、ガラスの性質を種々変化
させることが可能になり、また使用可能なガラス
の組成範囲が広くなる。 前記のようにベロ法によつて管状に成形される
ガラスについては熱安定性と粘度に関する条件が
非常に厳しく、またタングステン―ハロゲン電球
の発光温度は非常に高くその密封条件も臨界的で
あるから、MgO―CaO―BaO―Al2O3―B2O3―
SiO2系の極めて限られた範囲の組成物だけがこ
の用途のガラスとして使用可能である。ZnOを添
加することにより、基礎組成の範囲がわずかに広
がり、ガラスの性質を調整する余裕が若干得られ
る。 本発明によれば、実質的にアルカリ金属酸化物
を含まず、酸化物に基づく重量％で表わして SiO2 56 ―59 Al2O3 16 ―17 B2O3 4.5― 5.25 CaO 7.5― 9.25 MgO 5.5― 6.25 BaO 5 ― 9 からなる組成物から、1130℃以下の液相線温度、
少くとも50000ポアズの液相線での粘度、優れた
熱安定性、少くとも665℃の歪み点および約42×
10-7／℃乃至46×10-7／℃の熱膨脹率（0゜乃至
300℃）を示すガラスを製造できる。前記の組成
に４重量％までのZnOを含めた場合には、ガラス
は SiO2 54 ―59 Al2O3 15.5 ―17.5 B2O3 3.75― 5.5 CaO 6 ― 9.25 MgO 4 ― 6.25 BaO 5 ―11 ZnO ４まで からなる。ZnOはガラスの歪み点を下げる効果を
有するから、最高約４％まで添加できる。 上記の両組成において、SiO2＋Al2O3の合計は
本発明の粗成物の粘度、歪み点および熱膨脹率を
固定するのに重要である。例えば、SiO2＋Al2O3
の値が低いと全般に低い歪み点を示すガラスが生
じる。またSiO2＋Al2O3のレベルが高すぎると溶
融困難になるような高い粘度のガラスが生じる。
従つてSiO2＋Al2O3の合計は約75％を越えないこ
とが望ましい。 重量比SiO2：Al2O3は本発明のガラスの液相線
温度に対して大きな効果を有する。液相線温度が
高すぎる場合には、例えば液相線温度が約1130℃
よりも高い場合には、ベロ法による管成形は非常
に困難になる。従つて重量比SiO2：Al2O3は約3.1
乃至3.7である必要がある。 重量比CaO：MgOはガラスの膨脹特性に関し
て重要である。例えばこの重量比が特定の限界を
越えると、ガラスの熱膨脹率は高くなりすぎ、逆
にこの重量比がある最小値より低い場合には組成
物の熱膨脹率は所要限界値よりも低くなるだけで
なくガラスの液相線温度が不適切なレベルまで上
がつてしまう。これらの点から、重量比CaO：
MgOの約1.2乃至2.0に保つのが好ましい。 B2O3はガラスの熱膨脹率を大幅に上げずに溶
融を容易にするのに充分な程度に低い粘度をガラ
スに付与する作用をする。B2O3はまたガラスの
粘度―温度関係を平坦化する傾向を示す。しか
し、B2O3の量が高すぎる場合には、ガラスの歪
み点は望ましくない程度の低い値まで下がる。逆
に、B2O3の量が特定の最小値よりも低いと、液
相線温度が不適切なレベルまで上がつてしまう。 所望ならば３％までのSrOを基礎組成物に添加
してもよく、この添加はCaOとの置換として実施
してもよい。しかし、この添加によるガラスの性
質の改良はみられなかつた。 電球が最も理想的に作動するためには、ガラス
はアルカリ金属、鉄および塩化物を実質的に含ま
ないことが望ましい。これらの材料は通常は意図
的にガラスバツチに含められることはない。 最も好ましいガラスを得るための目標となる組
成物は、酸化物に基づく重量パーセントで表わし
て Al2O3 16.5 ±0.2 B2O3 4.8 ±0.1 CaO 7.8 ±0.1 MgO 5.8 ±0.1 BaO 8.25±0.1 SiO2 残り からなり、次の物性を示すものである。 歪み点 670℃ 熱膨脹率 44×10-7／℃ 内部液相線 1100 液相線粘度 〜１×105ポアズ 実施例 下記の表に、酸化物に基づく重量％で表わした
種々のガラス組成を示し、所要物性を有するガラ
スを製造するのに必要な臨界的組成パラメータを
示す。実際のバツチ成分は、酸化物または、一緒
に溶融した時に適切な比率の所望酸化物に転化さ
れる他の化合物のいずれの材料であつてもよい。
例えばCaO源としてCaCO3を用いることができ
る。 バツチ材料を配合しボールミル粉砕して均質溶
融体が得られるようにした。このバツチを白金る
つぼに充填し、これにふたをした後に操作温度
1600℃の電気加熱炉に導入し、バツチを16時間溶
融した。しかる後に、るつぼを炉から取出し、溶
融体を鋼製金型に注入して寸法約６インチ×６イ
ンチ（15.24cm×15.24cm）のガラススラブを形成
した。このスラブを即座に操作温度約740℃の徐
冷器に移した。（表に示した組成物を実験室るつ
ぼ内だけで溶融したが、大規模の工業用装置内で
も同様に溶融できることは理解されるであろう。） また下記の表には、ガラス業界の従来の技法に
よる代表的なガラスについて測定した幾つかの物
性測定値をも示した。表中、歪み点（St.P.）お
よび内部液相線温度（Liq.）の単位は℃であり、
0゜乃至300℃の範囲にわたつて測定した熱膨脹率
（Exp.）の単位は×10-7／℃で示し、液相線温度
でのガラスの粘度（Vis.）はポアズの単位で示し
た。
【表】
【表】
この表から判るように、実施例１乃至９は所望
の性質を示し、一方実施例１乃至９の組成と類似
しているが前記に規定した成分範囲に入らない組
成を有する比較例10乃至17は所望の性質を示さな
い。即ち、従来の高いCaO含有量のアルミノ珪酸
塩ガラスを用いた比較例10は高い液相線温度と高
い熱膨脹率を示す。比較例11と比較例12は、CaO
を少量ZnOで置換すると液相線温度がわずかに下
がるが、しかしCaOを多量ZnOで置換すると逆の
効果が生じることを示している。比較例13乃至17
は、所望の性質を有したガラスを製造するために
はSiO2，Al2O3，B2O3，CaO，MgOおよびBaO
の範囲を注意深く制御しなければならないことを
示している。
の性質を示し、一方実施例１乃至９の組成と類似
しているが前記に規定した成分範囲に入らない組
成を有する比較例10乃至17は所望の性質を示さな
い。即ち、従来の高いCaO含有量のアルミノ珪酸
塩ガラスを用いた比較例10は高い液相線温度と高
い熱膨脹率を示す。比較例11と比較例12は、CaO
を少量ZnOで置換すると液相線温度がわずかに下
がるが、しかしCaOを多量ZnOで置換すると逆の
効果が生じることを示している。比較例13乃至17
は、所望の性質を有したガラスを製造するために
はSiO2，Al2O3，B2O3，CaO，MgOおよびBaO
の範囲を注意深く制御しなければならないことを
示している。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 酸化物に基づく重量パーセントで表わして SiO2 56―59 Al2O3 16―17 B2O3 4.5―5.25 CaO 7.5―9.25 MgO 5.5―6.25 BaO ５―９ からなり、SiO2＋Al2O3の合計は約75％を越え
ず、重量比SiO2：Al2O3は約3.1乃至3.7に保たれ、
重量比CaO：MgOは約1.2乃至2.0に保たれ、665
℃を越える歪み点、1130℃以下の液相線温度、少
くとも50000ポアズの液相線での粘度、および約
42×10-7／℃乃至46×10-7／℃の熱膨脹率（0゜乃
至300℃）を示すことを特徴とするガラス。 ２ ３％までのSrOをも含むことを特徴とする特
許請求の範囲第１項記載のガラス。 ３ 酸化物に基づく重量パーセントで表わして SiO2 54―59 Al2O3 15.5―17.5 B2O3 3.75―5.5 CaO ６―9.25 MgO ４―6.25 BaO ５―11 ZnO ４まで からなり、SiO2＋Al2O3の合計は約75％を越え
ず、重量比SiO2：Al2O3は約3.1乃至3.7に保たれ、
重量比CaO：MgOは約1.2乃至2.0に保たれ、665
℃を越える歪み点、1130℃以下の液相線温度、少
くとも50000ポアズの液相線での粘度、および約
42×10-7／℃乃至46×10-7／℃の熱膨脹率（0゜乃
至300℃）を示すことを特徴とするガラス。 ４ ３％までのSrOをも含むことを特徴とする特
許請求の範囲第３項記載のガラス。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/440,865 US4409337A (en) | 1982-11-12 | 1982-11-12 | Glass envelopes for tungsten-halogen lamps |
| US440865 | 1995-05-15 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5999653A JPS5999653A (ja) | 1984-06-08 |
| JPS6357372B2 true JPS6357372B2 (ja) | 1988-11-11 |
Family
ID=23750497
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58209791A Granted JPS5999653A (ja) | 1982-11-12 | 1983-11-08 | タングステン−ハロゲン電球用のガラス包囲体 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4409337A (ja) |
| EP (1) | EP0109228B1 (ja) |
| JP (1) | JPS5999653A (ja) |
| DE (1) | DE3368914D1 (ja) |
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|---|---|---|---|---|
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| WO1989002877A1 (en) * | 1987-10-01 | 1989-04-06 | Asahi Glass Company Ltd. | Alkali free glass |
| US4824808A (en) * | 1987-11-09 | 1989-04-25 | Corning Glass Works | Substrate glass for liquid crystal displays |
| JP3144823B2 (ja) * | 1991-04-26 | 2001-03-12 | 旭硝子株式会社 | 無アルカリガラス |
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| US5508237A (en) * | 1994-03-14 | 1996-04-16 | Corning Incorporated | Flat panel display |
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| DE19747354C1 (de) * | 1997-10-27 | 1998-12-24 | Schott Glas | Erdalkalialuminoborosilicatglas für Lampenkolben und dessen Verwendung |
| EP1065177A1 (en) * | 1999-07-02 | 2001-01-03 | Corning Incorporated | Glass for tungsten-halogen lamp envelope |
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| DE10204150A1 (de) * | 2002-02-01 | 2003-08-14 | Schott Glas | Erdalkalialuminosilicatglas und Verwendung |
| CN101585659B (zh) * | 2003-08-08 | 2011-10-19 | 日本电气硝子株式会社 | 外套容器用玻璃 |
| DE102005026695A1 (de) * | 2005-06-09 | 2006-12-21 | Schott Ag | Leuchtvorrichtung mit einem Außenkolben, insbesondere Hochdruck-Entladungslampe |
| RU2320560C1 (ru) * | 2006-11-15 | 2008-03-27 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Стекло |
| US20080130171A1 (en) * | 2006-11-30 | 2008-06-05 | Francis Martin Behan | Calcium aluminosilicate glasses for use as information recording medium substrates |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL125167C (ja) * | 1963-01-17 | |||
| US3496401A (en) * | 1965-12-30 | 1970-02-17 | Corning Glass Works | Glass envelopes for iodine cycle incandescent lamps |
| US3798491A (en) * | 1972-12-18 | 1974-03-19 | Gen Electric | Rounded end halogen lamp with spiral exhaust tube and method of manufacutre |
| US3978362A (en) * | 1975-08-07 | 1976-08-31 | Corning Glass Works | Glass envelope for tungsten-bromine lamp |
| US4060423A (en) * | 1976-07-27 | 1977-11-29 | General Electric Company | High-temperature glass composition |
| JPS55155464A (en) * | 1979-05-24 | 1980-12-03 | Tokyo Shibaura Electric Co | Halogennfilled incandescent lamp |
| DE2941215C2 (de) * | 1979-10-11 | 1988-05-26 | Schott Glaswerke, 6500 Mainz | Gelbe alkalifreie thermisch hoch belastbare Einschmelzgläser im System SiO↓2↓-Al↓2↓O↓3↓-Erdalkalioxide für Molybdän |
| US4255198A (en) * | 1979-11-09 | 1981-03-10 | Corning Glass Works | Glass for sealing to molybdenum metal |
| US4302250A (en) * | 1980-09-08 | 1981-11-24 | Corning Glasss Works | Glass envelopes for tungsten-halogen lamps |
| US4441051A (en) * | 1982-02-22 | 1984-04-03 | General Electric Company | Lamp seal glass |
-
1982
- 1982-11-12 US US06/440,865 patent/US4409337A/en not_active Expired - Lifetime
-
1983
- 1983-11-02 EP EP83306666A patent/EP0109228B1/en not_active Expired
- 1983-11-02 DE DE8383306666T patent/DE3368914D1/de not_active Expired
- 1983-11-08 JP JP58209791A patent/JPS5999653A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5999653A (ja) | 1984-06-08 |
| EP0109228A1 (en) | 1984-05-23 |
| EP0109228B1 (en) | 1987-01-07 |
| DE3368914D1 (en) | 1987-02-12 |
| US4409337A (en) | 1983-10-11 |
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