JPS6361180A - 海床の剛性率を測定する方法および装置 - Google Patents
海床の剛性率を測定する方法および装置Info
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- JPS6361180A JPS6361180A JP62118702A JP11870287A JPS6361180A JP S6361180 A JPS6361180 A JP S6361180A JP 62118702 A JP62118702 A JP 62118702A JP 11870287 A JP11870287 A JP 11870287A JP S6361180 A JPS6361180 A JP S6361180A
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-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01V—GEOPHYSICS; GRAVITATIONAL MEASUREMENTS; DETECTING MASSES OR OBJECTS; TAGS
- G01V1/00—Seismology; Seismic or acoustic prospecting or detecting
- G01V1/28—Processing seismic data, e.g. for interpretation or for event detection
- G01V1/284—Application of the shear wave component and/or several components of the seismic signal
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01V—GEOPHYSICS; GRAVITATIONAL MEASUREMENTS; DETECTING MASSES OR OBJECTS; TAGS
- G01V1/00—Seismology; Seismic or acoustic prospecting or detecting
- G01V1/38—Seismology; Seismic or acoustic prospecting or detecting specially adapted for water-covered areas
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
発明の分野
この発明は、海床に関する種々の測定値を得ることおよ
びそれら測定値を海床の剛性率曲線に変換することに関
する方法と装置に係わるものである。特に受動的環境に
おいて海床剛性率曲線を得るために、海中の重力波動を
利用する方法および装置に関するものである。
びそれら測定値を海床の剛性率曲線に変換することに関
する方法と装置に係わるものである。特に受動的環境に
おいて海床剛性率曲線を得るために、海中の重力波動を
利用する方法および装置に関するものである。
ｌ且二直１
海床内部の剛性率（せん断弾性係数）の測定は、地球物
理学、水中音響学、流体力学および地質工学において重
要かつ興味深い問題である。そしてその様な情報は、海
洋における地震波動、音響波動および重力波動の伝播を
モデル化するために必要である。またこのような情報は
海洋構築物の基礎の設計においても重要である。
理学、水中音響学、流体力学および地質工学において重
要かつ興味深い問題である。そしてその様な情報は、海
洋における地震波動、音響波動および重力波動の伝播を
モデル化するために必要である。またこのような情報は
海洋構築物の基礎の設計においても重要である。
現存する直接的な測定方法としては、貫入計や掘削井に
よるものがあるが、費用と時間の点で、広範囲の海床域
の調査には実用的ではない。一方、剪断（ずれ）波動を
音響的に起すことは難しいので、音響波動を利用した間
接的方法により海底剪断の特性を抽出することは非常に
難しい。界面波を利用する能動的な地震法は、正逆過程
の解法が数値的に複雑であり限界がある。
よるものがあるが、費用と時間の点で、広範囲の海床域
の調査には実用的ではない。一方、剪断（ずれ）波動を
音響的に起すことは難しいので、音響波動を利用した間
接的方法により海底剪断の特性を抽出することは非常に
難しい。界面波を利用する能動的な地震法は、正逆過程
の解法が数値的に複雑であり限界がある。
発明の要約
本発明の目的は、海床の剛性率を測定するための受動的
方法を提供することである。
方法を提供することである。
本発明の他の目的は、掘削あるいは剪断波の引き起こし
どいつだ、海床をかき乱す様な事をしない剛性率測定の
方法および装置を提供することにある。
どいつだ、海床をかき乱す様な事をしない剛性率測定の
方法および装置を提供することにある。
このために、自然発生する表面波によって海床に加えら
れる剛性率を測定する装置が創り出された。
れる剛性率を測定する装置が創り出された。
すなわち、本発明は、海洋表面に自然発生する表面波（
重力波）によって生成される海床のアドミッタンス（波
圧振幅に対する海床変位の比）を得るために配置された
３台の地震計と１台の圧力トランスジューサーを収納す
る装置を含むものである。
重力波）によって生成される海床のアドミッタンス（波
圧振幅に対する海床変位の比）を得るために配置された
３台の地震計と１台の圧力トランスジューサーを収納す
る装置を含むものである。
好ましい実施例においては、海床の座標は３次元座標に
関して配置された、地震計により測定される。表面波に
より海床に生成される変位（ずれ）は、離散的な時間間
隔にわたる速度あるいは加速度を単位として地震計で測
定される。圧力トランスジューサーは、測定対象とする
海床の局所域において表面波により引き起こされる水圧
を測定するのに用いられる。測定値はケーブルを通して
増幅器に、そして最後は計算機に送られる。計算機は海
床に関する速度あるいは加速度の測定値および水圧を海
床の剛性率に変換する様プログラムされている。
関して配置された、地震計により測定される。表面波に
より海床に生成される変位（ずれ）は、離散的な時間間
隔にわたる速度あるいは加速度を単位として地震計で測
定される。圧力トランスジューサーは、測定対象とする
海床の局所域において表面波により引き起こされる水圧
を測定するのに用いられる。測定値はケーブルを通して
増幅器に、そして最後は計算機に送られる。計算機は海
床に関する速度あるいは加速度の測定値および水圧を海
床の剛性率に変換する様プログラムされている。
児差」１狽託ｊ
本発明の実施例を海床剛性率測定装置について説明する
。この装置において、地震計は海床の速度あるいは加速
度データを得るために使用し、圧力トランスジューサー
は速度あるいは加速度データが測定される地域において
波によって引き起こされる水圧を測定する。
。この装置において、地震計は海床の速度あるいは加速
度データを得るために使用し、圧力トランスジューサー
は速度あるいは加速度データが測定される地域において
波によって引き起こされる水圧を測定する。
第１図に示すように、本発明装置は本質的に海床剛性率
測定センサー組立体２、計算機６にセンサー信号を送る
ためのケーブル４およびセンサー２により（ｑた信号を
増幅するための増幅器８を備えている。
測定センサー組立体２、計算機６にセンサー信号を送る
ためのケーブル４およびセンサー２により（ｑた信号を
増幅するための増幅器８を備えている。
第２図に示すように、海床剛性率測定センサー組立体２
は、その中に地震計１４．１６．１８および圧力トラン
スジューサー２０が組み込まれた、防水性の円柱部分１
０とふた１２を備えている。
は、その中に地震計１４．１６．１８および圧力トラン
スジューサー２０が組み込まれた、防水性の円柱部分１
０とふた１２を備えている。
そのふた１２は円柱部分１０の内側にねじ切りされた口
の部分１３へねじ入れられている。ふた１２には防水性
を保証するため円形状のシール１５が設けられている。
の部分１３へねじ入れられている。ふた１２には防水性
を保証するため円形状のシール１５が設けられている。
好ましい実施例において、地震計はＸ−Ｙ−Ｚ座標を形
成するよう互いに９０”の角度となる様に取り付けられ
る。地震計１４は円柱部１０の底部２２に固定され、底
部２２から垂直上方へ伸びている。地震計１６．１８は
円柱部１０の壁面２４に固定され、底部２２に対して平
行にそしてふたつの地震計１６．１８が互いに垂直にな
る様にする。実際には、テレダイン・ジオチック・モデ
ルＳ−５００短周期地震計がその電気回路を変更するこ
とによって使用に値するものとなることがわかった。
成するよう互いに９０”の角度となる様に取り付けられ
る。地震計１４は円柱部１０の底部２２に固定され、底
部２２から垂直上方へ伸びている。地震計１６．１８は
円柱部１０の壁面２４に固定され、底部２２に対して平
行にそしてふたつの地震計１６．１８が互いに垂直にな
る様にする。実際には、テレダイン・ジオチック・モデ
ルＳ−５００短周期地震計がその電気回路を変更するこ
とによって使用に値するものとなることがわかった。
地震計１４，１６および１８のそれぞれは、ケーブル５
０．５２．．５４を介して電気的に、センサーのふた１
２のプラグ２６にそれぞれ接続される。プラグ２６の外
部は、増幅器８に信号を送る共通のケーブル４に接続さ
れる。
０．５２．．５４を介して電気的に、センサーのふた１
２のプラグ２６にそれぞれ接続される。プラグ２６の外
部は、増幅器８に信号を送る共通のケーブル４に接続さ
れる。
圧力トランスジューサー２０は、その一端が海水にさら
されるようにして、ふた１２にねじ込まれる。もう一端
はプラグ３０であり、プラグ２６ヘケーブル３２によっ
て接続される。トランスジューサ−２０としては、キス
トラ−・インストウル〜メント・コーポレーションのク
ォーツ圧力トランスジューサーモデル２０６が使用され
ている。
されるようにして、ふた１２にねじ込まれる。もう一端
はプラグ３０であり、プラグ２６ヘケーブル３２によっ
て接続される。トランスジューサ−２０としては、キス
トラ−・インストウル〜メント・コーポレーションのク
ォーツ圧力トランスジューサーモデル２０６が使用され
ている。
増幅器組立体８は、地震ｆｆ１１４．１６．１８からの
信号を増幅するための３つの増幅器３４゜３６．３８．
ｊ３よび圧力トランスジューサー２０からの信号を増幅
するための増幅器４０を備えている。実際には、０．１
から１．０１ｌｚの帯域幅で４０゜８０ｃｌＢＢＮＣ出
力を右するアナログモジュール モデルＬＮＶＡ１０．
０１および±１５Ｖ電源の増幅器が地震計信号を増幅す
るのに適しており、圧力トランスジューサー信号を増幅
するにはＡ／Ｃ電圧増幅器が要求を満たすものである。
信号を増幅するための３つの増幅器３４゜３６．３８．
ｊ３よび圧力トランスジューサー２０からの信号を増幅
するための増幅器４０を備えている。実際には、０．１
から１．０１ｌｚの帯域幅で４０゜８０ｃｌＢＢＮＣ出
力を右するアナログモジュール モデルＬＮＶＡ１０．
０１および±１５Ｖ電源の増幅器が地震計信号を増幅す
るのに適しており、圧力トランスジューサー信号を増幅
するにはＡ／Ｃ電圧増幅器が要求を満たすものである。
本発明の処理工程としては、先ず剛性率測定センサー組
立体２を海床に落とし、その海床面に静止させる。海床
の運動は地震計１４．１６．１８によりＸ−Ｙ−Ｚ座標
に関する速度として、剛性率測定センサー組立体２の海
床での向きにかかりらず、検知される。地震計１４．１
６．１８の出力は単位が電圧であり、それらは速度ある
いは加速度のどちらかに変換される。
立体２を海床に落とし、その海床面に静止させる。海床
の運動は地震計１４．１６．１８によりＸ−Ｙ−Ｚ座標
に関する速度として、剛性率測定センサー組立体２の海
床での向きにかかりらず、検知される。地震計１４．１
６．１８の出力は単位が電圧であり、それらは速度ある
いは加速度のどちらかに変換される。
電圧信号は、それを増幅する増幅器３４．３６゜３８へ
ケーブル４を介して送られ、次いで解析のため計算機６
へ送られる。典型的には、地震計１４．１６．１８から
の電圧出力は２６おから６４ｄ１３の範囲に増幅される
。増幅は、データ処理を可能にするための充分高い電圧
レベルを得るのに必要である。
ケーブル４を介して送られ、次いで解析のため計算機６
へ送られる。典型的には、地震計１４．１６．１８から
の電圧出力は２６おから６４ｄ１３の範囲に増幅される
。増幅は、データ処理を可能にするための充分高い電圧
レベルを得るのに必要である。
圧力トランスジューサー２０は、地震計信号が得られる
地域での海水の圧力を測定する。トランスジューサー２
０の出力も単位は電圧で、計算機により１平方メートル
あたりのパスカルあるいはニュートンに変換される。増
幅器４０はトランスジューサー信号を２０ｄＢから６４
ｃｌＢの範囲に増幅する。
地域での海水の圧力を測定する。トランスジューサー２
０の出力も単位は電圧で、計算機により１平方メートル
あたりのパスカルあるいはニュートンに変換される。増
幅器４０はトランスジューサー信号を２０ｄＢから６４
ｃｌＢの範囲に増幅する。
ｉｌ算１１！１６はトランスジューサー２ｏおよび地震
計１４．１６．１８からの信号を波動と海床間の相互作
用に関するヤマモトの理論を組み込んだリニアーインバ
ース理論に従って、剛性率に変換するようプログラムさ
れている。その理論は、Ｇｅｏｐｈｙｓ Ｊｏｕｒ、Ｒ
ｏｙａｌ Ａｓｔｒ、Ｓｏｃ、（ｔ９８６）の ６３０
−１ｈｌら６３０−１９における’５ｅａｂｅｄ ５ｈ
ｅａｒ Ｍｏｄｕｌｕｓ Ｐｒｏｆ’−１１ｅ Ｉｎｖ
ｅｒｓｉｏｎ Ｕｓｉｎｇ ５ｕｒｆａｃｅ Ｇｒａｖ
ｉｔｙ（Ｗａｔｅｒ）Ｗａｖｅ−Ｉｎｄｕｃｅｄ Ｂｏ
ｔｔｏｍ Ｎｏｔｉｏｎ ”の中で詳細に説明されて
いる。他の参考文献として挙げられるのはツヨシ、トリ
イによるＤｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎ ｏｆ Ｓｈｅａ
ｒＭｏｄｕｌｕｓ Ｐｒｏｆｉｌｅ Ｂｙ Ｉｎｖｅｒ
ｓｅ Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ Ｗａｖｅ−Ｉｎｄｕｃ
ｅｄ Ｂｏｔｔｏｍ Ｍｏｔｉｏｎの理論である（マイ
アミ大学に提出された論文、Ｃｏｒａｌ Ｇａｂｌｅｓ
、Ｆｉｏｒｉｄａ。
計１４．１６．１８からの信号を波動と海床間の相互作
用に関するヤマモトの理論を組み込んだリニアーインバ
ース理論に従って、剛性率に変換するようプログラムさ
れている。その理論は、Ｇｅｏｐｈｙｓ Ｊｏｕｒ、Ｒ
ｏｙａｌ Ａｓｔｒ、Ｓｏｃ、（ｔ９８６）の ６３０
−１ｈｌら６３０−１９における’５ｅａｂｅｄ ５ｈ
ｅａｒ Ｍｏｄｕｌｕｓ Ｐｒｏｆ’−１１ｅ Ｉｎｖ
ｅｒｓｉｏｎ Ｕｓｉｎｇ ５ｕｒｆａｃｅ Ｇｒａｖ
ｉｔｙ（Ｗａｔｅｒ）Ｗａｖｅ−Ｉｎｄｕｃｅｄ Ｂｏ
ｔｔｏｍ Ｎｏｔｉｏｎ ”の中で詳細に説明されて
いる。他の参考文献として挙げられるのはツヨシ、トリ
イによるＤｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎ ｏｆ Ｓｈｅａ
ｒＭｏｄｕｌｕｓ Ｐｒｏｆｉｌｅ Ｂｙ Ｉｎｖｅｒ
ｓｅ Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ Ｗａｖｅ−Ｉｎｄｕｃ
ｅｄ Ｂｏｔｔｏｍ Ｍｏｔｉｏｎの理論である（マイ
アミ大学に提出された論文、Ｃｏｒａｌ Ｇａｂｌｅｓ
、Ｆｉｏｒｉｄａ。
１９８５年 ６月）。
第５図に示すように、本発明の方法は必須の工程として
４つの工程に沿って処理が進められる。
４つの工程に沿って処理が進められる。
オペレーション例は゛以下に示Ｔ通りであり、１９８５
年１１月２４日グレートバハマバンクの海域において、
剛性率測定センサー組立体２を４．１１ ｍの海底に沈
めて行ったものである。
年１１月２４日グレートバハマバンクの海域において、
剛性率測定センサー組立体２を４．１１ ｍの海底に沈
めて行ったものである。
ステップ１：
海床の移動速度（Ｘ、Ｙ、Ｚ成分に関するもの）および
波圧（Ｐ）は剛性率測定センサーにより測定され、増幅
されて第６図に示すようなヒストグラムに記録された。
波圧（Ｐ）は剛性率測定センサーにより測定され、増幅
されて第６図に示すようなヒストグラムに記録された。
ステップ２：
速度＜ｘ、ｙ、ｚ＞および波圧（Ｐ）のヒストグラムは
０．１秒間隔で数値化（ディジタル化）され小型計算機
器ＮＣＣ−１１に記憶された。それらＸ。
０．１秒間隔で数値化（ディジタル化）され小型計算機
器ＮＣＣ−１１に記憶された。それらＸ。
Ｙ、ＺおよびＰのディジタル化された時系列データは、
第７図に示されているようなパワースペクトル（電圧振
幅対周期）を求めるのに用いられた。
第７図に示されているようなパワースペクトル（電圧振
幅対周期）を求めるのに用いられた。
ステップ３：
海床運動速度成分のパワースペクトルＸ、Ｙ。
Ｚに変換定数を掛は合わせることにより、これら速度酸
〜分を変位量（単位をボルトに代わってメートルとづる
）としての海床運動のパワースペクトルに変換した。そ
れと同時に、波圧の電圧バワースペク１〜ルＰを水中波
の振幅パワースペクトル（単位をボルトに代わつ、てメ
ートルとする〉に変換した。ＺおよびＰの振幅スペクト
ルを用いて、第８図に示す様な垂直方向のアドミッタン
ススペクトルおよびコヒーレンスを求めた。同様にして
、振幅スペクトルＸ、ＹおよびＰから水平方向でのアド
ミッタンススペクトルおよびコヒーレンスを求めた。ア
ドミッタンスは、海底変位晒の振幅の水中波振幅に対す
る比である。コヒーレンスはアドミッタンスの質を示す
もので、高いコヒーレンスであれば質が良いことになる
。
〜分を変位量（単位をボルトに代わってメートルとづる
）としての海床運動のパワースペクトルに変換した。そ
れと同時に、波圧の電圧バワースペク１〜ルＰを水中波
の振幅パワースペクトル（単位をボルトに代わつ、てメ
ートルとする〉に変換した。ＺおよびＰの振幅スペクト
ルを用いて、第８図に示す様な垂直方向のアドミッタン
ススペクトルおよびコヒーレンスを求めた。同様にして
、振幅スペクトルＸ、ＹおよびＰから水平方向でのアド
ミッタンススペクトルおよびコヒーレンスを求めた。ア
ドミッタンスは、海底変位晒の振幅の水中波振幅に対す
る比である。コヒーレンスはアドミッタンスの質を示す
もので、高いコヒーレンスであれば質が良いことになる
。
３．０〜５．７秒の範囲の１０周期およびそれに関する
垂直アドミッタンスと水平アドミッタンスの対応値を第
８図から描き出した。この周期の範囲は高いコヒーレン
ス値となるため利用された。表１は、その１０周期およ
び対応関係にあるアドミッタンスの値を示している。
垂直アドミッタンスと水平アドミッタンスの対応値を第
８図から描き出した。この周期の範囲は高いコヒーレン
ス値となるため利用された。表１は、その１０周期およ
び対応関係にあるアドミッタンスの値を示している。
表 １
１” ２” ３．”、０００２０５
．０００１７５ ３ ．０００２４５ ．０００１７５ ３．２５．０００２
７５ ．０００１８３ ３．５．０００２８２ ．００
０１７８ ３．７５．０００２４８ ．０００１９２
４．０．０００２２０ ．０００２３２
４．３．０００１６０ ．０００
２９０ ４．７０００１４５
．０００３５２ ５．０．０００１５０
．０００４１０ ５．３．０００
１６０ ．０００５６０ ５．
７１＊ ：水平アドミッタンス（単位なし）２ ：垂直
アドミッタンス（単位なし）３＊ ：水中波の周期
（単位は秒）ステップ４： そのあと、第９図に示されているような剛性率曲線が表
１でのアドミッタンスデータから求められる。そしてそ
れには参考文献１（５ｈｅａｒ Ｈｏｄ−ｕｌｕｓ Ｐ
ｒｏｆｉｌｅ Ｉｎｖｅｒｓｉｏｎ Ｕｓｉｎｇ ５
ｕｒｆａｃｅ Ｇｒａｖｉ−ｔｙ（Ｗａｔｅｒ） Ｗａ
ｖｅ−Ｉｎｄｕｃｅｄ Ｂｏｔｔｏｍ Ｍｏｔｉｏｎ”
、 Ｇｅｏ−ｐｈｙｓ、Ｊｏｕｒ、Ｒ，Ａ、Ｓ、（１
９８６） ｐｌ） ６３０−１〜６３０−１９）に示し
た波動と海床間の相互作用に関するヤマモトの理論およ
びリニアインバース理論を用いている。
．０００１７５ ３ ．０００２４５ ．０００１７５ ３．２５．０００２
７５ ．０００１８３ ３．５．０００２８２ ．００
０１７８ ３．７５．０００２４８ ．０００１９２
４．０．０００２２０ ．０００２３２
４．３．０００１６０ ．０００
２９０ ４．７０００１４５
．０００３５２ ５．０．０００１５０
．０００４１０ ５．３．０００
１６０ ．０００５６０ ５．
７１＊ ：水平アドミッタンス（単位なし）２ ：垂直
アドミッタンス（単位なし）３＊ ：水中波の周期
（単位は秒）ステップ４： そのあと、第９図に示されているような剛性率曲線が表
１でのアドミッタンスデータから求められる。そしてそ
れには参考文献１（５ｈｅａｒ Ｈｏｄ−ｕｌｕｓ Ｐ
ｒｏｆｉｌｅ Ｉｎｖｅｒｓｉｏｎ Ｕｓｉｎｇ ５
ｕｒｆａｃｅ Ｇｒａｖｉ−ｔｙ（Ｗａｔｅｒ） Ｗａ
ｖｅ−Ｉｎｄｕｃｅｄ Ｂｏｔｔｏｍ Ｍｏｔｉｏｎ”
、 Ｇｅｏ−ｐｈｙｓ、Ｊｏｕｒ、Ｒ，Ａ、Ｓ、（１
９８６） ｐｌ） ６３０−１〜６３０−１９）に示し
た波動と海床間の相互作用に関するヤマモトの理論およ
びリニアインバース理論を用いている。
以下のヤマモトの式は、波動に引き起こされた海床の運
動を求めるために使われた。
動を求めるために使われた。
ｒ１＝ ｚ＝ｚでの水平変位くずれ）の振幅ｒ２＝
Ｚ＝Ｚでの垂直変位（ずれ）の振幅ｒ３＝ Ｚ＝Ｚで
のずれ応力の振幅 ｒ４＝ Ｚ＝Ｚでの垂直法線応力の振幅Ｚ＝ マツド
ライン以深の深さ に＝ 波動番号 Ｇ＝ Ｚ＝Ｚでの剛性率 最後に、剛性率曲線（Ｇ対Ｚ）がヤマモトの式を組み込
んだリニアーインバース理論を用いて決定された。この
発明により得たバハマバンクでの剛性率は第９図に示さ
れている。
Ｚ＝Ｚでの垂直変位（ずれ）の振幅ｒ３＝ Ｚ＝Ｚで
のずれ応力の振幅 ｒ４＝ Ｚ＝Ｚでの垂直法線応力の振幅Ｚ＝ マツド
ライン以深の深さ に＝ 波動番号 Ｇ＝ Ｚ＝Ｚでの剛性率 最後に、剛性率曲線（Ｇ対Ｚ）がヤマモトの式を組み込
んだリニアーインバース理論を用いて決定された。この
発明により得たバハマバンクでの剛性率は第９図に示さ
れている。
第１図は剛性率測定装置の概略図である。
第２図は第１図の２−２線による海床剛性率測定センサ
ーの立面図である。 第３図は第２図の３−３線による断面立面図である。 第４図は第３図の４−４線による断面平面図である。 第５図は本発明の処理に関する概要を示す図である。 第６図は海床の運動の３成分（Ｘ、Ｙ、Ｚ）および波圧
に関する、剛性率測定器による記録を示すヒストグラム
の一部である。 第７図は第６図で示した測定記録から求めたＸ。 Ｙ、ＺおよびＰ（圧力波）のパワースペクトル（周波数
成分分布）である。 第８図は第７図のパワースペクトルから求めた垂直、水
平アドミッタンススペクトルである。 第９図は本発明の装置により測定し、第６図のヒストグ
ラムから求めた典型的な海床剛性率曲線である。（下部
のグラフは、共鳴柱を用いて直接測定した値と比較した
剛性率曲線の上部を拡大したものを示している。） 万福（（ＶＯＬＴＳ）２／Ｈ２） 厖幅（（ＶＯＬＴＳ）２ ／ Ｈ２） χカ Ｗ ’Ｐａ （（ＶＯＬＴＳ）２／Ｈ２）十二派巾
品 （＃） Ｏ＝コヒーンンス （＃） 十＝胡輻 （＃） ０＝フ七−レンヌ （＃）
ーの立面図である。 第３図は第２図の３−３線による断面立面図である。 第４図は第３図の４−４線による断面平面図である。 第５図は本発明の処理に関する概要を示す図である。 第６図は海床の運動の３成分（Ｘ、Ｙ、Ｚ）および波圧
に関する、剛性率測定器による記録を示すヒストグラム
の一部である。 第７図は第６図で示した測定記録から求めたＸ。 Ｙ、ＺおよびＰ（圧力波）のパワースペクトル（周波数
成分分布）である。 第８図は第７図のパワースペクトルから求めた垂直、水
平アドミッタンススペクトルである。 第９図は本発明の装置により測定し、第６図のヒストグ
ラムから求めた典型的な海床剛性率曲線である。（下部
のグラフは、共鳴柱を用いて直接測定した値と比較した
剛性率曲線の上部を拡大したものを示している。） 万福（（ＶＯＬＴＳ）２／Ｈ２） 厖幅（（ＶＯＬＴＳ）２ ／ Ｈ２） χカ Ｗ ’Ｐａ （（ＶＯＬＴＳ）２／Ｈ２）十二派巾
品 （＃） Ｏ＝コヒーンンス （＃） 十＝胡輻 （＃） ０＝フ七−レンヌ （＃）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、次の手段を備える海床の剛性率曲線（ｓｈｅａｒｍ
ｏｄｕｌｕｓｐｒｏｆｉｌｅ）測定装置 ａ）海床の運動を３次元で測定する手段、 ｂ）該海床における水中波の圧力を測定する手段、およ
び ｃ）該海床の運動の測定値および該海床における該圧力
を剛性率曲線に変換する手段。 ２、該海床の運動を３次元で測定する手段はＸ−Ｙ−Ｚ
座標において配置された３台の地震計であり、該海床に
おける水中波の圧力を測定する手段は圧力トランスジュ
ーサーである特許請求の範囲第１項記載の装置。 ３、該地震計および該圧力トランスジューサーからの信
号を増幅する手段をさらに含む特許請求の範囲第２項記
載の装置。 ４、データ記憶および剛性率曲線の計算のための小型計
算機をさらに含む特許請求の範囲第３項記載の装置。 ５、該地震計および該圧力トランスジューサーが入る防
水容器および該地震計および該圧力トランスジューサー
からの信号をデータ記憶装置へ伝達する手段をさらに含
む特許請求の範囲第３項記載の装置。 ６、該地震計および該圧力トランスジューサーからの信
号を伝達する前記手段は電気的多重ケーブルである特許
請求の範囲第５項記載の装置。 ７、次の手順を備える海床の特性を測定する方法 ａ）海床の運動を測定する手順 ｂ）海床での圧力を測定する手順、および ｃ）海床の運動および海床での圧力の測定値を剛性率へ
変換する手順。 ８、海床の運動の測定値は、時間あたりの振幅の単位で
Ｘ−Ｙ−Ｚ座標において得、また海床での圧力の測定値
は時間あたりの振幅の単位で得る特許請求の範囲第７項
記載の方法。 ９、海床の運動の測定値を垂直および水平アドミッタン
ス成分に変換する手順をさらに含む特許請求の範囲第８
項記載の方法。 １０、海床の運動および圧力の測定値は、ヤマモトの式
Ｖおよび波動と海床との相互作用に関するリニアーイン
バース理論によって剛性率に変換する特許請求の範囲第
７項記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/863,980 US4807199A (en) | 1986-05-16 | 1986-05-16 | Bottom shear modulus profiler |
| US863980 | 1986-05-16 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6361180A true JPS6361180A (ja) | 1988-03-17 |
| JPH0658404B2 JPH0658404B2 (ja) | 1994-08-03 |
Family
ID=25342251
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62118702A Expired - Lifetime JPH0658404B2 (ja) | 1986-05-16 | 1987-05-15 | 海床の剛性率を測定する方法および装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4807199A (ja) |
| JP (1) | JPH0658404B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0511064A (ja) * | 1991-02-15 | 1993-01-19 | Western Atlas Internatl Inc | 三次元地中聴音器 |
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| US4995014A (en) * | 1990-01-29 | 1991-02-19 | Sparton Corporation | Low frequency hydrophone and depth sensor assembly |
| US5142500A (en) * | 1990-11-08 | 1992-08-25 | Kawasaki Steel Corporation | Non-destructive method of measuring physical characteristics of sediments |
| US5274603A (en) * | 1991-07-29 | 1993-12-28 | Shell Oil Company | Marine seismic cable section assembly |
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| GB201703051D0 (en) | 2017-02-24 | 2017-04-12 | Optasense Holdings Ltd | Monitoring subsea cables |
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-
1986
- 1986-05-16 US US06/863,980 patent/US4807199A/en not_active Expired - Lifetime
-
1987
- 1987-05-15 JP JP62118702A patent/JPH0658404B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPH0511064A (ja) * | 1991-02-15 | 1993-01-19 | Western Atlas Internatl Inc | 三次元地中聴音器 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0658404B2 (ja) | 1994-08-03 |
| US4807199A (en) | 1989-02-21 |
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