JPS6363708B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6363708B2 JPS6363708B2 JP58114024A JP11402483A JPS6363708B2 JP S6363708 B2 JPS6363708 B2 JP S6363708B2 JP 58114024 A JP58114024 A JP 58114024A JP 11402483 A JP11402483 A JP 11402483A JP S6363708 B2 JPS6363708 B2 JP S6363708B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wall
- deformation
- shear
- beams
- columns
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Load-Bearing And Curtain Walls (AREA)
- Buildings Adapted To Withstand Abnormal External Influences (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は、中低層建物に実施されるせん断破
壊型の鉄筋コンクリート造耐震壁（以下RC耐震
壁と略す。）に係り、さらにいえば、靭性壁とい
つてさしつかえない程にせん断変形能力が大きい
せん断破壊型のRC耐震壁に関する。
壊型の鉄筋コンクリート造耐震壁（以下RC耐震
壁と略す。）に係り、さらにいえば、靭性壁とい
つてさしつかえない程にせん断変形能力が大きい
せん断破壊型のRC耐震壁に関する。
従来の技術
(1) 中低層建物における従来一般のRC耐震壁は、
その荷重変形曲線を第１図に破線Ｂで示したと
おり、初期剛性○イ、２次剛性○ロにこそ不満はな
いが、最大耐力Quに達した○ハ点から急激に耐
力が低下してしまい、変形能力が小さいのであ
る。
その荷重変形曲線を第１図に破線Ｂで示したと
おり、初期剛性○イ、２次剛性○ロにこそ不満はな
いが、最大耐力Quに達した○ハ点から急激に耐
力が低下してしまい、変形能力が小さいのであ
る。
(2) そこで従来、RC耐震壁のせん断変形能力を
高めることについて種々開発研究が進められて
いる。例えば、 壁板にスリツトを設けて破壊形式を制御可
能にしたもの。
高めることについて種々開発研究が進められて
いる。例えば、 壁板にスリツトを設けて破壊形式を制御可
能にしたもの。
プレキヤスト壁板と梁、柱フレームとの接
合部を変形させるもの、 などが知られている。
合部を変形させるもの、 などが知られている。
しかし、前記のスリツト式RC耐震壁は、変
形能力は大きいが、耐力が低い。また、前記の
プレスキヤスト壁板による耐震壁は、変形能力は
大きいが、接合部に特殊な付属品や装置を必要と
する上に壁板の取付けに手間がかかり、高価で、
施工がむずかしい、等々の欠点があり、未だ満足
できる結果は得られていない。
形能力は大きいが、耐力が低い。また、前記の
プレスキヤスト壁板による耐震壁は、変形能力は
大きいが、接合部に特殊な付属品や装置を必要と
する上に壁板の取付けに手間がかかり、高価で、
施工がむずかしい、等々の欠点があり、未だ満足
できる結果は得られていない。
本発明が解決しようとする問題点
RC耐震壁の耐震性能の評価項目として考えら
れるものは、次のとおりである。
れるものは、次のとおりである。
初期剛性の大きさ…第１図の○イ参照
第２次剛性の大きさ…第１図の○ロ参照
最大耐力の大きさ…第１図の○ハ参照
最大耐力時変形の大きさ…第１図の○ニ参照
変形能力（0.8Quの変形能力）…第１図の○ホ
参照 正負加力学の荷重変形曲線上のスリツプ変形 破壊性状 中低層建築物に採用されたRC耐震壁は、数階
に続く連層壁である場合を除き、せん断破壊する
ものが多い。せん断破壊型のRC耐震壁の性能は、
上記，，の性能が良好である。しかし、
，の性能は劣つており、，の性質にも次
のような問題が残つている。
参照 正負加力学の荷重変形曲線上のスリツプ変形 破壊性状 中低層建築物に採用されたRC耐震壁は、数階
に続く連層壁である場合を除き、せん断破壊する
ものが多い。せん断破壊型のRC耐震壁の性能は、
上記，，の性能が良好である。しかし、
，の性能は劣つており、，の性質にも次
のような問題が残つている。
即ち、第２図には地震力（水平力）Ｑを受けた
RC耐震壁におけるラーメン及び壁板の変形状態
を大きく誇張して示しているとおり、壁板１に
は、ラーメンが受けた地震力Ｑが右下り対角線方
向の角部に圧縮力Ｐとして伝達負荷され、逆に右
上がり対角線方向の角部には梁２、柱３の変形に
伴なう引張力Ｔが負荷される。
RC耐震壁におけるラーメン及び壁板の変形状態
を大きく誇張して示しているとおり、壁板１に
は、ラーメンが受けた地震力Ｑが右下り対角線方
向の角部に圧縮力Ｐとして伝達負荷され、逆に右
上がり対角線方向の角部には梁２、柱３の変形に
伴なう引張力Ｔが負荷される。
一方、壁板１は本来均質なものとはいえず、力
の伝わり方も不揃である。このため壁板１は圧縮
力Ｐを受けた角部が先に壊れ始め、次に横方向に
すべり破壊を生じてゆく。このような破壊性状の
ため、どうしても変形能力が劣るものとなつてい
るのである。
の伝わり方も不揃である。このため壁板１は圧縮
力Ｐを受けた角部が先に壊れ始め、次に横方向に
すべり破壊を生じてゆく。このような破壊性状の
ため、どうしても変形能力が劣るものとなつてい
るのである。
次に、中低層建物におけるせん断破壊型のRC
耐震壁に要求される耐震性能を種々検討したとこ
ろ、第１図に破線Ｂで示した荷重変形性能を示す
既存のRC耐震壁を基にしたとき、剛性は80〜90
％、耐力は90％もあれば十分であるが、変形性能
は約３倍に増大することが望ましいのである。何
故なら、靭性が優れたRC耐震壁は建物の耐震性
を向上させるだけでなく、鉄筋使用量を節約して
コストダウンを図れるからである。そして、変形
性能が増大したものでも現実には所定機関の評定
を受けてはじめて施工可能であり、その評定を受
けるためには既存のもの（変形能力Ｒ＝６／
1000）の約３倍（同20／1000）は必要と考えられ
ているからである。
耐震壁に要求される耐震性能を種々検討したとこ
ろ、第１図に破線Ｂで示した荷重変形性能を示す
既存のRC耐震壁を基にしたとき、剛性は80〜90
％、耐力は90％もあれば十分であるが、変形性能
は約３倍に増大することが望ましいのである。何
故なら、靭性が優れたRC耐震壁は建物の耐震性
を向上させるだけでなく、鉄筋使用量を節約して
コストダウンを図れるからである。そして、変形
性能が増大したものでも現実には所定機関の評定
を受けてはじめて施工可能であり、その評定を受
けるためには既存のもの（変形能力Ｒ＝６／
1000）の約３倍（同20／1000）は必要と考えられ
ているからである。
従来のRC耐震壁にこれまでの変形能力を期待
することはとうてい不可能であり、この点が解決
すべき問題となつている。
することはとうてい不可能であり、この点が解決
すべき問題となつている。
問題点を解決するための手段
上記従来技術の問題点を解決するための手段と
して、この発明に係る変形能力の大きいせん断破
壊型の鉄筋コンクリート造耐壁は、図面の第３図
と第４図に好適な実施例を示したとおり、 柱３，梁２で囲まれた壁板１の四隅部に、柱，
梁から受ける限界以上の圧力（初期剛性耐力程度
以上）で序々に圧壊される圧壊容易箇所４を設け
ると共に、壁板１の四隅部と柱３、梁２とはその
間に壁鉄筋５又は専用の連結筋を集中的に通して
柱、梁内に定着することにより梁、柱の変形を拘
束し得る強度で連結した構成とされている。
して、この発明に係る変形能力の大きいせん断破
壊型の鉄筋コンクリート造耐壁は、図面の第３図
と第４図に好適な実施例を示したとおり、 柱３，梁２で囲まれた壁板１の四隅部に、柱，
梁から受ける限界以上の圧力（初期剛性耐力程度
以上）で序々に圧壊される圧壊容易箇所４を設け
ると共に、壁板１の四隅部と柱３、梁２とはその
間に壁鉄筋５又は専用の連結筋を集中的に通して
柱、梁内に定着することにより梁、柱の変形を拘
束し得る強度で連結した構成とされている。
なお、前記圧壊容易箇所４は、具体的には壁板
１における柱、梁との接合部に断面を縮小した破
壊誘発目地部として形成し実施される。
１における柱、梁との接合部に断面を縮小した破
壊誘発目地部として形成し実施される。
作 用
このRC耐震壁の荷重変形曲線は第１図に実線
で示したとおり、地震力が初期剛性耐力に達した
時点から第２次剛性耐力が上昇し、同時に前記圧
壊容易箇所４の圧壊が序々に開始する。以後はほ
とんど最大耐力を維持したまま前記圧壊容易箇所
４の圧壊が進行し、その結果柱、梁ラーメンの変
形が増大し、これが変形能力として評価される。
即ち、壁板１は全体として依然健全なのであり、
柱、梁ラーメンの変形により全体変形が増大し大
きな変形能力を発揮するのである。
で示したとおり、地震力が初期剛性耐力に達した
時点から第２次剛性耐力が上昇し、同時に前記圧
壊容易箇所４の圧壊が序々に開始する。以後はほ
とんど最大耐力を維持したまま前記圧壊容易箇所
４の圧壊が進行し、その結果柱、梁ラーメンの変
形が増大し、これが変形能力として評価される。
即ち、壁板１は全体として依然健全なのであり、
柱、梁ラーメンの変形により全体変形が増大し大
きな変形能力を発揮するのである。
一方、壁板１の四隅部における壁鉄筋５による
柱、梁との連結部が、前述の如く健全な壁板１を
前提として柱、梁のむやみな変形（第２図参照）
をきつちり拘束するので、第２次剛性の確保と最
大耐力が維持されると共に、繰返し加力時のスリ
ツプ変形の増加が防止され、もつて第１図に実線
で示した荷重変形曲線が具現されるのである。
柱、梁との連結部が、前述の如く健全な壁板１を
前提として柱、梁のむやみな変形（第２図参照）
をきつちり拘束するので、第２次剛性の確保と最
大耐力が維持されると共に、繰返し加力時のスリ
ツプ変形の増加が防止され、もつて第１図に実線
で示した荷重変形曲線が具現されるのである。
実施例
次に、第３図以下に示した実施例を説明する。
第３図と第４図において、１は場所打ちの鉄筋
コンクリート造壁板、２は梁、３は柱、４は壁板
１の四隅部に設けた圧壊容易箇所、５が壁鉄筋で
ある。
コンクリート造壁板、２は梁、３は柱、４は壁板
１の四隅部に設けた圧壊容易箇所、５が壁鉄筋で
ある。
圧壊容易箇所４の詳細は、第４図に示したとお
り、壁板１と梁２（又は柱３）との接合部におい
て、厚さがｔの壁板１の両側から左右対称に最大
開口高さがｈ、深さがｌのくさび形状をなす切り
込みを入れて（又は片側にのみくさび形状の切り
込みを入れて）壁板断面寸法を梁２との接点部位
が（ｔ−2l）に縮小された破壊誘発部として形成
されている。切り込みの深さｌと高さｈとの関係
は、ｈ／ｌ≒0.3〜0.7ぐらいが好ましい。
り、壁板１と梁２（又は柱３）との接合部におい
て、厚さがｔの壁板１の両側から左右対称に最大
開口高さがｈ、深さがｌのくさび形状をなす切り
込みを入れて（又は片側にのみくさび形状の切り
込みを入れて）壁板断面寸法を梁２との接点部位
が（ｔ−2l）に縮小された破壊誘発部として形成
されている。切り込みの深さｌと高さｈとの関係
は、ｈ／ｌ≒0.3〜0.7ぐらいが好ましい。
圧壊容易箇所４においても、壁板１と梁２又は
柱３とは、ｔ−2lの断面幅で構造上一体化されて
いるので、この一体化部分に基いて初期剛性及び
耐力は第１図の実線Ａで示したように十分に確保
される。一方、地震力が増大して圧壊容易箇所４
の限界耐力に達すると、まず圧壊容易箇所４の最
小断面位置に亀裂が生じ、壁板１と梁２、柱３の
間に隙間を生ずる。さらに地震力が増大するにつ
れて、第２図に示した圧縮力Ｐにより圧壊容易箇
所４は切り込みの高さｈを限度とする圧壊を序々
に生じ、最大は切り込みの高さｈまで圧壊が進行
し、その間は変形が増大する。即ち、圧壊容易箇
所４の圧壊だけで10/1000の変形能力を達成する
ことが可能である。
柱３とは、ｔ−2lの断面幅で構造上一体化されて
いるので、この一体化部分に基いて初期剛性及び
耐力は第１図の実線Ａで示したように十分に確保
される。一方、地震力が増大して圧壊容易箇所４
の限界耐力に達すると、まず圧壊容易箇所４の最
小断面位置に亀裂が生じ、壁板１と梁２、柱３の
間に隙間を生ずる。さらに地震力が増大するにつ
れて、第２図に示した圧縮力Ｐにより圧壊容易箇
所４は切り込みの高さｈを限度とする圧壊を序々
に生じ、最大は切り込みの高さｈまで圧壊が進行
し、その間は変形が増大する。即ち、圧壊容易箇
所４の圧壊だけで10/1000の変形能力を達成する
ことが可能である。
圧壊容易箇所４の圧壊開始後最大耐力Quに達
した後は、ほぼ最大耐力Quを維持したまま圧壊
容易箇所４の圧壊が序々に進行し、同時に梁２、
柱３のラーメン変形も加わつて全体の変形が増大
してゆくので、第１図中に実線で示した荷重変形
曲線Ａのとおり大きな変形能力を発揮することに
なるのである。
した後は、ほぼ最大耐力Quを維持したまま圧壊
容易箇所４の圧壊が序々に進行し、同時に梁２、
柱３のラーメン変形も加わつて全体の変形が増大
してゆくので、第１図中に実線で示した荷重変形
曲線Ａのとおり大きな変形能力を発揮することに
なるのである。
なお、壁板１の壁鉄筋５は、特に壁板１の四隅
部に集中配筋し、かつそれぞれ梁２又は柱３に通
して強固に定着し、もつて壁板１と梁２、柱３と
は第２図に示した引張力Ｔに対して十分強く抵抗
する強度で連結されているので、梁２、柱３のラ
ーメン変形は強固に拘束される。
部に集中配筋し、かつそれぞれ梁２又は柱３に通
して強固に定着し、もつて壁板１と梁２、柱３と
は第２図に示した引張力Ｔに対して十分強く抵抗
する強度で連結されているので、梁２、柱３のラ
ーメン変形は強固に拘束される。
従つて、２次剛性確保と最大耐力を維持する必
要性が特に高いとき、あるいは繰り返し加力時の
スリツプ変形の増加防止が特に必要なとき壁鉄筋
５による連結強度が大きな効果を奏するのであ
る。
要性が特に高いとき、あるいは繰り返し加力時の
スリツプ変形の増加防止が特に必要なとき壁鉄筋
５による連結強度が大きな効果を奏するのであ
る。
本発明が奏する効果
以上に実施例と併せて詳述したとおりであつ
て、この発明に係る変形能力の大きいせん断破壊
型鉄筋コンクリート造耐震壁は、せん断破壊型の
RC耐震壁の特徴である初期剛性の大きさ、第２
次剛性の大きさ、最大耐力の大きさをそれぞれ満
足できる上に、変形能力が従来の３倍以上に飛躍
的に増大されているので、建物の耐震性の向上に
寄与することは勿論のこと、鉄筋の使用量を節減
してコストダウンを図ることもできるのである。
て、この発明に係る変形能力の大きいせん断破壊
型鉄筋コンクリート造耐震壁は、せん断破壊型の
RC耐震壁の特徴である初期剛性の大きさ、第２
次剛性の大きさ、最大耐力の大きさをそれぞれ満
足できる上に、変形能力が従来の３倍以上に飛躍
的に増大されているので、建物の耐震性の向上に
寄与することは勿論のこと、鉄筋の使用量を節減
してコストダウンを図ることもできるのである。
第１図はRC耐震壁の荷重変形線図、第２図は
壁板及びラーメンの変形を誇張して表わした説明
図、第３図はこの発明に係るRC耐震壁の正面図、
第４図は第３図の―矢視断面図である。
壁板及びラーメンの変形を誇張して表わした説明
図、第３図はこの発明に係るRC耐震壁の正面図、
第４図は第３図の―矢視断面図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ せん断破壊型の鉄筋コンクリート造耐震壁に
おいて、 壁板１の四隅部に梁２、柱３から受ける限界以
上の圧力で序々に破壊される圧壊容易箇所４を設
けていると共に、同じ壁板１の四隅部と梁２、柱
３とはその間に壁鉄筋５を通して梁、柱の変形を
拘束する強度で連結されていることを特徴とす
る、変形能力の大きいせん断破壊型鉄筋コンクリ
ート造耐震壁。 ２ 特許請求の範囲第１項に記載した圧壊容易箇
所４は、壁板１における柱、梁との接合部に断面
を縮小した破壊誘発目地部として設けられている
ことを特徴とする変形能力の大きいせん断破壊型
鉄筋コンクリート造耐震壁。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11402483A JPS605972A (ja) | 1983-06-24 | 1983-06-24 | 変形能力の大きいせん断破壊型鉄筋コンクリ−ト造耐震壁 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11402483A JPS605972A (ja) | 1983-06-24 | 1983-06-24 | 変形能力の大きいせん断破壊型鉄筋コンクリ−ト造耐震壁 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS605972A JPS605972A (ja) | 1985-01-12 |
| JPS6363708B2 true JPS6363708B2 (ja) | 1988-12-08 |
Family
ID=14627129
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11402483A Granted JPS605972A (ja) | 1983-06-24 | 1983-06-24 | 変形能力の大きいせん断破壊型鉄筋コンクリ−ト造耐震壁 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS605972A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61176772A (ja) * | 1985-01-31 | 1986-08-08 | 株式会社フジタ | 耐震壁構造 |
| JP2004100247A (ja) * | 2002-09-09 | 2004-04-02 | Sumitomo Mitsui Construction Co Ltd | 耐力壁の耐震補強構造 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5312749A (en) * | 1977-01-20 | 1978-02-04 | Shin Meiwa Ind Co Ltd | Speed controller for automatic welding machine |
-
1983
- 1983-06-24 JP JP11402483A patent/JPS605972A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS605972A (ja) | 1985-01-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5271197A (en) | Earthquake resistant multi-story building | |
| US5913794A (en) | Ductile steel beam-to-column connection | |
| WO2020223062A1 (en) | Ductile prefabricated shear panel | |
| JP3421493B2 (ja) | 既存建物の耐震補強方法 | |
| JPH11343700A (ja) | カットｔ鋼材を用いた合成小梁 | |
| JP3513731B2 (ja) | 既設建物の補強構造 | |
| JP3388093B2 (ja) | 壁板の接合構造 | |
| CN108518023A (zh) | 地铁车站抗震延性中柱 | |
| JP2686372B2 (ja) | ユニット住宅 | |
| JP3785250B2 (ja) | 耐震壁 | |
| JPS605972A (ja) | 変形能力の大きいせん断破壊型鉄筋コンクリ−ト造耐震壁 | |
| JPS6317990B2 (ja) | ||
| JPH07238593A (ja) | チューブ構造の建築物 | |
| Doudoumis et al. | Modelling the floor diaphragm action of multi-storey buildings | |
| JPH0617557A (ja) | 降伏点の異なる鋼材を組合せた構造物用耐震壁 | |
| JPS641628B2 (ja) | ||
| JPH0519442Y2 (ja) | ||
| JPS6178945A (ja) | コンクリ−ト耐震壁の構築構造 | |
| JPS6229588B2 (ja) | ||
| JPS6143894Y2 (ja) | ||
| JPH072843Y2 (ja) | 鉄筋コンクリート柱の配筋構造 | |
| JP2025179945A (ja) | 木質耐力壁 | |
| JPS6175177A (ja) | コンクリ−ト耐震壁の構築構造 | |
| JPS60152782A (ja) | 緊張プレ−ス内蔵プレキヤスト・スリツプ耐震壁 | |
| JPH0419355B2 (ja) |